所有分類xx集團集裝箱碼頭工程1號方案設(shè)計梁板式高樁結(jié)構(gòu)

xx集團集裝箱碼頭工程1號方案設(shè)計梁板式高樁結(jié)構(gòu)摘要本工程位于黃驊港綜合港區(qū)一港池南側(cè)，東側(cè)緊鄰?fù)ㄓ蒙㈦s貨碼頭。根據(jù)吞吐量預(yù)測和船型分析，擬建設(shè)3個5萬噸級專業(yè)化集裝箱泊位，碼頭主體結(jié)構(gòu)按10萬噸級設(shè)計，設(shè)計年通過能力為150萬TEU。碼頭總長度為1057m，堆場縱深996.3m，碼頭頂高程為6.0m，近期前沿設(shè)計底高程為-13.6m，遠(yuǎn)期可浚深至-15.3m，總長度為1057m，其中東側(cè)496m考慮兼顧散雜貨泊位功能，碼頭前沿線距已建圍埝W3~W5軸線100m。碼頭總寬60m，其中前方樁臺36m，后方樁臺24m。主要用于裝卸橋的布置；后方樁臺寬15m，主要起連接作用。面板采用預(yù)制板，搭接在縱梁上?？v梁分為裝卸橋軌道梁（軌距30m）、一般縱梁和邊縱梁，縱梁搭在樁帽上。在結(jié)構(gòu)計算部分，本設(shè)計計算了高樁碼頭橫向排架和面板，其中縱梁按剛性支撐連續(xù)梁計算其內(nèi)力。橫向排架間距為7m，樁長為40米。關(guān)鍵詞：集裝箱碼頭；泊位；集裝箱；裝卸橋ABSTRACTKEYWORDS：；；；目錄第1章設(shè)計背景 11.1工程概述 11.2設(shè)計原則 11.3設(shè)計依據(jù) 11.4設(shè)計任務(wù) 1第2章設(shè)計資料 32.1地形條件 32.2氣象條件 32.3水文條件 32.4泥沙條件 42.5地質(zhì)條件 42.6地震條件 52.7施工條件 5第3章設(shè)計成果 63.1總體設(shè)計成果 63.2結(jié)構(gòu)方案成果 63.3施工圖設(shè)計成果 63.4關(guān)鍵性技術(shù)要求 63.5設(shè)計成果評價 7第4章總平面設(shè)計 84.1工程規(guī)模 84.2布置原則 84.3設(shè)計船型 84.4作業(yè)條件 84.5總體尺度 84.5.1碼頭泊位長度 84.5.2碼頭前沿高程 94.5.3碼頭前沿停泊水域尺度 94.5.4碼頭前船舶回旋水域尺度 94.5.5陸域設(shè)計高程 94.5.6航道設(shè)計尺度 94.6平面方案比選 104.7裝卸工藝設(shè)計 10第5章結(jié)構(gòu)選型 115.1結(jié)構(gòu)型式 115.2結(jié)構(gòu)布置 115.3構(gòu)造尺度 115.4作用分析 115.4.1永久作用 115.4.2可變作用 115.4.3偶然作用 15第6章結(jié)構(gòu)設(shè)計 166.1面板設(shè)計 166.1.1計算原則 166.1.2計算參數(shù) 166.1.3作用分析 176.1.4作用效應(yīng)計算 186.1.5作用效應(yīng)組合 216.1.6驗算及配筋 226.2縱梁設(shè)計 236.2.7計算原則 246.2.8計算參數(shù) 246.2.9作用分析 256.3橫向排架 266.3.1計算原則 266.3.2計算參數(shù) 266.3.3作用分析 276.3.4作用效應(yīng)計算 276.3.5作用效應(yīng)組合 396.3.6強度驗算及配筋 43致謝 51參考資料及設(shè)計規(guī)范 52外文資料及譯文 54畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書 68設(shè)計進度計劃表 72設(shè)計背景工程概述設(shè)計原則程建設(shè)法規(guī)、政策和規(guī)定。結(jié)合國情，采用成熟的技術(shù)、設(shè)備和材料，使工程設(shè)計安全可靠、使用方便、工程量少、總造價低、施工進度快，獲得較好的經(jīng)濟效益和社會效益。注重工程區(qū)域生態(tài)環(huán)境保護，不占用土地，方便管理，節(jié)省投資。設(shè)計依據(jù)設(shè)計任務(wù)設(shè)計資料地形條件氣象條件氣溫年日平均氣溫低于-5℃的天數(shù)為71天，低于-10℃的天數(shù)為23.8天。2.2.2降水日降水量大于25.0mm的年日數(shù)為5天，最多7天。2.2.3霧年平均霧日數(shù)為12.2天，最多20天。水文條件特征水位極端高水位：5.61m；極端低水位：-1.22m。設(shè)計水位設(shè)計高水位：4.05m；設(shè)計低水位：0.62m；波浪表2-1-3-1碼頭前沿（五十年一遇）波浪要素表潮流條件泥沙條件地質(zhì)條件表2-1-5-1地質(zhì)資料層號土名土的狀態(tài)土層平均深度（m）預(yù)制混凝土擠土樁灌注樁樁側(cè)極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值qf(kPa)樁端極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值qR(kPa)土的地基抗力系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù)m(MN/m4)樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik(kPa)樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk(kPa)地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m(MN/m4)液性指數(shù)IL孔隙比e密實度①1淤泥1.691.692.042122.5①2淤泥質(zhì)粘土1.311.234.1103204②1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土1.451.085.9155224.5②2淤泥質(zhì)粘土1.151.178.8154245②2下臥夾層粉土0.700.75稍密11.8555.55012③1粘土0.761.0413.03055010③2粉質(zhì)粘土0.720.7114.43465515③3粉土0.580.68稍密中密15.56075520③4粉質(zhì)粘土0.750.7817.04065315③5粘土0.730.9918.63465515③6粉土0.660.57稍密中密19.86875520③7粉細(xì)砂中密密實21.690156560④粉質(zhì)粘土0.780.8224.5385.55012⑤粘土0.781.0227.3385.55012⑤下臥夾層粉質(zhì)粘土0.560.6430.56086525⑥1粉土0.440.60密實31.68038001575110060⑥2粉細(xì)砂中密密實32.311055001680130065⑥3粉質(zhì)粘土0.590.6739.165235086580025⑥3夾層粉土0.490.67密實39.38540001580115060⑥4粉土0.520.61密實46.79042001680120065⑥5粉細(xì)砂密實47.813070001885130080地震條件施工條件設(shè)計成果MACROBUTTONAcceptAllChangesInDoc"[正文××××宋體小四號]"錯誤！未找到引用源?？傮w設(shè)計成果結(jié)構(gòu)方案成果施工圖設(shè)計成果關(guān)鍵性技術(shù)要求設(shè)計成果評價總平面設(shè)計工程規(guī)模布置原則總平面布置應(yīng)滿足本區(qū)域岸線規(guī)劃的要求，滿足港口整體發(fā)展的需要，充分與已建工程和將來預(yù)留發(fā)展工程相協(xié)調(diào)?？偲矫娌贾门c當(dāng)?shù)氐淖匀粭l件相適應(yīng)，結(jié)合岸線資源使用現(xiàn)狀，遠(yuǎn)近結(jié)合并留有發(fā)展余地。充分利用已有的設(shè)施和依托條件，盡量減少工程數(shù)量，節(jié)省建設(shè)投資。碼頭及航道布置合理，滿足碼頭、船舶安全作業(yè)要求。符合國家環(huán)保、安全、衛(wèi)生等有關(guān)規(guī)定。設(shè)計船型作業(yè)條件總體尺度碼頭泊位長度：中間泊位：L——設(shè)計船長，為293m;d——泊位間富裕寬度，查表取30；1-5-1-1泊位尺寸端部泊位：=293+1.5×30=338m中間泊位：=293+30=323m碼頭前沿高程碼頭前沿停泊水域尺度碼頭前沿停泊水域?qū)挾葢?yīng)不小于2倍的船寬，即2B=64.6m，碼頭前船舶回旋水域尺度本碼頭為有掩護碼頭，其回旋水域的回旋圓直徑為2.0L（L為船長）。即，集裝箱泊位的回旋半徑為?；匦虻乃钆c航道水深一致。陸域設(shè)計高程裝卸工藝設(shè)計結(jié)構(gòu)選型結(jié)構(gòu)型式結(jié)構(gòu)布置構(gòu)造尺度作用分析永久作用碼頭結(jié)構(gòu)自重力：鋼筋混凝土：混凝土：可變作用量值隨時間的變化與平均值相比不可忽略的作用。包括堆貨、起重和運輸機械荷載、汽車、鐵路、纜車、人群、船舶、風(fēng)、浪、水流、施工荷載、可變作用引起的土壓力。畢業(yè)設(shè)計主要考慮以下幾項結(jié)構(gòu)設(shè)計面板設(shè)計本設(shè)計中，前、后邊板為單向板，計算較為簡單，在此僅計算四邊與縱、橫梁相連的雙向板，計算圖示如圖所示：面板面板面層6006007000圖6-1-2面板縱斷面圖計算原則施工期：預(yù)制面板安裝在橫梁上，按簡支板計算使用期：面板與縱、橫梁整體連接，為連續(xù)板，板的內(nèi)力計算，首先按四邊簡支板計算出兩個方向的跨中彎矩和，連續(xù)板的跨中彎矩取和；支座彎矩取和高樁碼頭設(shè)計施工規(guī)范（JTJ291—98）中4.1.9條，集中荷載作用下的沖切承載力按JTJ291—98中4.1.10條計算。計算參數(shù)Mx=0.07098×3.6×4.482＝5.139kN·mMy=0.0256×3.6×4.482＝1.850kN·mMx=0.525×1.850＝0.971kN·mMy=0.525×5.139＝2.698kN·mMx′=﹣0.75×1.850＝﹣1.388kN·mMy′=﹣0.75×5.139＝﹣3.854kN·ma1=S+a0+2h=0.587+0.46+2×0.15=1.347mb1=b0+2h=0.54+2×0.15=0.84m（La=4840mm，Lb=7680mm）a1=0.84mb1′=0.842mb1=1.347m系數(shù)公式：α0、β0——系數(shù)；a=a1=0.84，b=2(b1+b1ˊ)=2×（1.347+0.842）=4.377a=a1=0.84，b=2b1ˊ=2×0.842=1.684a∶la=0.84∶4.48=0.19b∶la=4.377∶4.48=0.977b∶la=1.684∶4.48=0.376lb∶la=6.58∶4.48=1.469查表得：α1＝0.135，β1＝0.068α2＝0.194，β2＝0.134=0.2=0.09===115（kN·m）==45（kN·m）b=b1=0.84，a=2(a1+a1ˊ)=2×(1.347+0.842)=4.377mb=b1=0.84，a=2a1ˊ=2×0.842=1.684ma∶la=4.377∶4.48=0.977a∶la=1.684∶4.48=0.376b∶la=0.84∶4.48=0.19lb∶la=6.68∶4.48=1.469查表得：α1＝0.092，β1＝0.091α2＝0.171，β2＝0.156=0.132=0.101===60（kN·m）==50.5（kN·m）Ma、Mb——雙向板在單位寬度上計算寬度為la和lb的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）；P——集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN）。xyxyxyMx=0.525×50.5=26.5（kN·m）My=0.525×115=60.36（kN·m）Mx0=﹣0.75×50.5=﹣37.86（kN·m）My0=﹣0.75×115=﹣86.25（kN·m）59.682.6980.971﹣3.85-1.39施工荷載14.32正面吊60.3626.5-86.25﹣37.9Mx=1.2×(59.68＋0.971)＋1.5×26.5=112.53（kN·m）My=1.2×2.698＋1.5×60.36=93.78（kN·m）Mx0=﹣(1.2×1.388＋1.5×37.86)=﹣58.46（kN·m）My0=﹣(1.2×3.854＋1.5×86.25)=﹣134（kN·m）Mx=1.2×59.68＋1.3×14.32=90.24（kN·m）Mx=59.68+0.971+0.8×26.8=82.092（kN·m）My=2.698+0.8×60.38=51（kN·m）Mx0=﹣﹙1.63+0.8×52.5﹚=﹣31.68（kN·m）My0=﹣﹙4.93+0.8×93.75﹚=﹣72.85（kN·m）Mx=59.68+0.971+0.6×26.5=76.55（kN·m）My=2.698+0.6×60.36=38.91（kN·m）Mx0=﹣﹙1.388+0.6×37.86﹚=﹣31.68（kN·m）My0=﹣﹙3.854+0.6×86.25﹚=﹣72.85（kN·m）縱梁設(shè)計縱梁包括海側(cè)裝卸橋軌道梁、24m路側(cè)裝卸橋軌道梁、連系梁及后邊梁，各梁斷面及受力情況均不同。斷面及斷面特征值如下：面積：軸心位置：（距梁底邊）面積矩：S=1.72（m3）慣性矩：I=0.539（m4）C50混凝土彈性模量計算原則（1）施工期：預(yù)制軌道梁安裝在樁帽上，按簡支梁計算，作用在梁上的荷載為預(yù)制梁及現(xiàn)澆接頭混凝土自重，此時梁的有效斷面為預(yù)制斷面。（2）使用期：縱梁按連續(xù)梁計算，作用在梁上的荷載為碼頭面板、面層自重及使用期的可變荷載作用。此時梁的有效斷面為疊合斷面?？v梁的內(nèi)力計算參考高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范（JTJ291-98）“4.2.5”。計算參數(shù)預(yù)制梁長6m，擱置長度0.25m，連續(xù)梁支承寬度1.5m，凈跨5.5m，橫向排架間距8m。1）簡支梁彎矩計算跨度，但不大于剪力計算式中：為計算跨度；為凈跨；為擱置長度2）連續(xù)梁彎矩計算跨度，取中到中剪力計算作用分析面板上的永久作用和可變作用（包括短暫狀況和持久狀況）。1）永久作用：（1）預(yù)制縱梁及現(xiàn)澆接頭自重：（2）面層自重：2）可變作用：集裝箱裝卸橋：前軌距碼頭前沿線4m,軌距/基距＝30m/15.6m；8輪/腿×4腿＝32輪；輪距為1.2m；工作狀態(tài)最大輪壓為70t；非工作狀態(tài)最大輪壓為88t；兩個方向水平力均按輪壓的10%考慮，兩機聯(lián)合作業(yè)時的最小間距為3m。集裝箱正面吊運車：碼頭前方樁臺裝卸橋軌距范圍內(nèi)重載作業(yè)，控制荷載為前軸，共計4輪，單輪輪壓250kN，接地面積0.46m×0.54m。碼頭前方樁臺其他范圍、后方樁臺及引橋空載通過。集裝箱拖掛車:拖掛車載重量600kN，牽引車前輪輪壓20kN，后輪輪壓70kN，半掛車輪壓56kN。集裝箱荷載:集裝箱裝卸橋軌距內(nèi)，任意位置可堆放二層20′箱或40′箱,箱角荷載為137.2kN/角。集裝箱尺寸：長寬=6.096m2.438m，箱角荷載P=120KN。集裝箱尺寸：長寬=12.192m2.438m，箱角荷載P=152.5KN。該荷載可以與裝卸橋同時存在。橫向排架橫梁為預(yù)應(yīng)力混凝土疊合梁。面板一下部分為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土花籃型梁，其上部與面板連接部分為橫梁的現(xiàn)澆疊合部分。橫梁內(nèi)力計算分別施工期和使用期兩個階段計算。計算原則（一）施工期：分為四個施工階段，需要分別計算其內(nèi)力。（1）安裝橫梁，橫梁擱置在樁帽上，按簡支梁計算內(nèi)力。（2）安裝靠船構(gòu)件，安好后現(xiàn)澆縱橫梁接頭。（3）安裝面板及現(xiàn)澆面板接頭混凝土，此時橫梁按彈性支承連續(xù)梁計算。（4）施工期梁的有效斷面為預(yù)制斷面，作用在梁上的荷載為永久作用。（二）使用期使用期按彈性支承連續(xù)梁計算，作用在梁上的荷載為碼頭面層混凝土和各種使用荷載，使用期梁的有效斷面為疊合斷面。橫向排架的內(nèi)力計算參考高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范（JTJ291-98）“4-2-7”。計算參數(shù)施工期，橫梁按簡支梁計算時：彎矩計算跨度：=4.4+0.2=4.6，但不大于1.05剪力計算跨度：=4.4式中：—計算跨度m；—凈跨m；e—擱置長度m。使用期及澆完街頭混凝土后，橫梁按彈性支撐連續(xù)梁進行計算，橫向排架的計算跨度據(jù)《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》第4-2-2條規(guī)定均取5m。結(jié)構(gòu)斷面特性:見階段斷面圖截面面積中和軸慣性矩混凝土彈性模量（KN/m2）EI(KN.m)計入10%（鋼筋面積）預(yù)制安裝階段0．8250.660.1183C50345×10540.18×105試用階段1.1550.8860.2875C50345×10599.19×105圖6-3-2-1作用分析面板上的永久作用和可變作用（包括短暫狀況和持久狀況）。1）永久作用：（1）橫梁自重：；（2）面板傳給橫梁自重：；（3）現(xiàn)澆面層自重：；（4）縱梁自重：；2）可變作用：（1）堆貨荷載：30KPa（2）裝卸橋荷載：每臺裝卸橋4組輪子，每組8個輪子（3）船舶荷載：①系纜力：按9級風(fēng)計算，。②撞擊力：船舶靠岸速度。作用效應(yīng)計算1.相關(guān)數(shù)據(jù)[《港工建筑物》和《港工規(guī)范》]混凝土采用C50混凝土，其彈性模量En=3.45×104N/mm2=3.45×105kN/m2樁采用直徑為1200mm的大管樁，為保證樁與樁帽的連接質(zhì)量，樁頭應(yīng)嵌入樁帽50~100mm，取100mm。樁帽寬取1500mm，樁帽高度不宜小于0.5倍的樁帽寬度，且不得小于600mm，取900mm，樁帽外包的最小寬度：0.25倍樁直徑=300。（1）使用期：按彈性支承連續(xù)梁計算。軸向剛性系數(shù)：（6-3-4-1）式中：—樁自由長度段（m）；—樁材料的彈性模量（KPa）；—樁斷面的面積(樁入土段的剛性系數(shù)，R單樁垂直極限承載力)（6-3-4-2）（6-3-4-3）其中，根據(jù)地質(zhì)資料得：=8+21+27+43.5+165+36+47.6+66+60+54.4+81.6+162+110.2+106.4+192+88+77=1345.7另外，則由上式（6-3.-4-2）得，C0=（115~145）R=130×7282.77=946760.1（kN/m）由幾何知識求得每根樁的自由長度為：l(n-3)a=6.0+13.75－0.62－0.15－0.5－1.4－0.9=16.18（m）l(n-3)b=16.18－1.2÷3=15.78（m）l(n-2)=15.78－5.2÷3=14.05（m）l(n-1)a=14.32（m）l(n-1)b=11.34（m）ln=9.85（m）l(n+1)=7.75（m）l(n+2)a=6.74（m）l(n+2)b=5.36（m）由公式（6-3-3-4-1）得出每根樁的軸向剛性系數(shù)分別為：=6.68×105（kN/m）=6.91×105（kN/m）=6.87×105（kN/m）=7.29×105（kN/m）=7.52×105（kN/m）=7.86×105（kN/m）=8.04×105（kN/m）=8.30×105（kN/m）支座的剛性系數(shù)CnV=CeNncos2αn，其中CeNn——n樁的軸向剛性系數(shù)（kN/m）；αn——樁軸線與垂線的夾角（°），cosαn=1；C(n-3)aV=6.63×105×1=6.63×105（kN/m）C(n-3)bV=6.68×105×1=6.68×105（kN/m）雙直樁C(n-3)V=C(n-3)aV+）+C(n-3)bV=6.63×105+6.68×105=13.31×105（kN/m）C(n-2)V=6.91×105×1=6.91×105（kN/m）CnV=7.52×105×1=7.52×105（kN/m）C(n+1)V=7.86×105×1=7.86×105（kN/m）②叉樁支座的剛性系數(shù)αm、αm′——叉樁中兩根樁軸線與垂線的夾角（°），皆取正值；sin2αm=sin2αm′=，cos2αm=、——叉樁中兩根樁的軸向剛性系數(shù)（kN/m）。===1.27×106（kN/m）===1.48×106（kN/m）列出五彎矩方程（6-3-4-4）r11==11.75×10﹣-7r12==1.27×10﹣-7r13==0.205×10﹣-7r21==1.337×10﹣-7r22==11.75×10﹣-7r23==4×10﹣-7r24==0.346×10﹣-7r31==0.205×10﹣-7r32==1.47×10﹣-7r33==12.12×10﹣-7r34==3.75×10﹣-7r35==0.331×10﹣-7r42==0.331×10﹣-7r43==1.218×10﹣-7r44==12.06×10﹣-7r53==0.331×10﹣-7r54==1.558×10﹣-7r55==11.23×10﹣-7（6-3-4-5）式中：—外荷載作用下，基本體系（簡支梁）第n跨左支承和右支承的虛反力；—外力作用下，基本體系中第n支座的反力將橫向排架上的荷載分成以下情況由（6.3.4.5）求如下：計算△np面層：q=24×0.15×6.2/2×2=22.32kN/m面板（面板自重由兩根橫梁承擔(dān)）q=25×0.5×6.2/2×2=77.5kN/m橫梁q=25×1.155=28.875kN/m（使用期）q=25×1.851×6=277.65kN/m（施工期）縱梁P=25×1.851×6=277.65kN靠船構(gòu)件（簡化成集中力和彎矩）P=497kNM=1/2×497×4=994kN.m前方懸臂（簡化成集中力和彎矩）G=24×6.2×0.15×4+25×0.5×6.2×4+25×1.155×4（使用期）=541.78kNM=1/2Pl=1/2×514.78×4=1029.56kN.m（使用期）G=24×6.2×0.15×4+25×0.5×6.2×4+25×0.825×4（施工期）=481.78kN M=1/2Pl=1/2×481.78×4=963.56kN.m（施工期）后方懸臂（簡化成集中力和彎矩）G=24×6.2×0.15×2+25×0.5×6.2×2+25×1.155×2（使用期）=541.78kNM=1/2Pl=1/2×257.39×2=257.39kN.m（使用期）G=24×6.2×0.15×2+25×0.5×6.2×2+25×0.825×2（施工期）=240.89kNM=1/2Pl=1/2×240.89×2=240.89kN.m（施工期）堆貨荷載：q=30×6.2=186kN/m門機荷載：P=880kN船舶撞擊力：R=825kNM=825×0.6=495kN.m使用期1）橫梁自重，以均布荷載作用于橫梁上：圖6-3-4-1支座012345橫梁自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9280.9支座反力89.5179.03179.03179.03179.0389.5表6-3-4-1注：△1p=0.92×10-5△2p=11.41×10-5△3p=2.8×10-5△4p=3.13×10-52）面板及面層自重，以三角形荷載作用在橫向排架上：圖6-3-4-2支座012345面板及面層自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53支座反力154.7309.44309.44309.44309.44154.7表6-3-4注：△1p=3.85×10-5△2p=19.47×10-5△3p=9.49×10-5△4p=8.12×10-53）靠船構(gòu)件自重，以集中力和彎矩作用于海側(cè)支座處：P=870（kN）圖6-3-4-3支座012345靠船構(gòu)件集中力和彎矩虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5-3925.76-1962.88000000265.97531.94支座反力949.780000257.39表6-3-4注：△1p=-8.28×10-5：△2p=0：△3p=0：△4p=5.49×10-5（二）可變作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的作用效應(yīng)：堆貨均布荷載、起重運輸機械荷載等引起的內(nèi)力，注意不同可變荷載同時存在的可能性。1）裝卸橋，以集中力作用在橫向排架上：P=6904（kN）圖（6-3-4-3）圖6-3-4-4支座012345裝卸橋虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B50000000000支座反力8800000880表6-3-42）堆貨荷載，以均布荷載作用在橫向排架上：q=30×6=180（kN/m）圖6-3-4-5支座012345堆貨荷載虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B51154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.41154.4支座反力288.3576.6576.6576.6576.6288.3表6-3-43）船舶撞擊力：P=142×0.378=53.676（kN）圖6-3-4-6支座012345船舶撞擊力虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B51023511.500000000支座反力000000表6-3-4施工期：施工期連續(xù)梁只考慮橫梁面板自重以及靠船構(gòu)件的作用，算法也按五跨連續(xù)梁計算。因施工期主要是固定荷載，故可求得：1）橫梁自重，以均布荷載作用于橫梁上：圖6-3-4-7支座012345橫梁自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8204.8支座反力63.94127.86127.86127.86127.8663.94表6-3-4-7圖6-3-4-8支座012345面板及面層自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53619.53支座反力129.77309.44309.44309.44309.44154.72表6-3-4-8P=870（kN）圖6-3-4-9靠船構(gòu)建縱斷面圖支座012345靠船構(gòu)件集中力和彎矩虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5-3789.36-1894.68000000248.92497.84支座反力916.780000240.89表6-3-4-9r11==11.75×10﹣-7r12==1.27×10﹣-7r13==0.205×10﹣-7r21==1.337×10﹣-7r22==11.75×10﹣-7r23==4×10﹣-7r24==0.346×10﹣-7r31==0.205×10﹣-7r32==1.47×10﹣-7r33==12.12×10﹣-7r34==3.75×10﹣-7r35==0.331×10﹣-7r42==0.331×10﹣-7r43==1.218×10﹣-7r44==12.06×10﹣-7r53==0.331×10﹣-7r54==1.558×10﹣-7r55==11.23×10﹣-7使用期:(KN.m)橫梁面板靠船構(gòu)件裝卸橋軌堆貨荷載撞擊力作用效應(yīng)組合M0001899.56004952973M1-21.14-73.2314.19-174.41-119.42-117.43-672M2-249.25-505.23-158.941.42-107.06-31.28-1299M3-49.80-164.27-19.45-2.15-38.653.75-332M4-40.08-114.02-84.16-159.50-246.942.48-852M500257.39000289.1表6-3-4表6-3-4-11作用效應(yīng)組合承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：根據(jù)公式橫向排架跨中彎矩為：(二)短暫狀況的短暫效應(yīng)組合：其作用效應(yīng)組合的設(shè)計值按下式確定：施工期：表6-3-5-使用期:表6-3-5-橫向排架內(nèi)力值：對于五跨的彈性支承連續(xù)梁，由五彎矩方程式可建立四個聯(lián)立方程式，聯(lián)立求解可得支座彎矩M1、M2、M3、M4、M3。支座彎矩求出后，在由以下求每跨梁中跨中彎矩：X=(1/2)LnMnx=M0nx+MnX/Ln+(Mn-1-Mn)/Ln支座反力：Rn=Rn0+(Mn-1-Mn)/Ln+(Mn+1-Mn)/Ln+1單樁軸向力：Nn=Rn/cosan叉樁軸向力：施工期內(nèi)力計算圖示：圖6-3-5其計算結(jié)果見下表：表6-3-5-3表6-3-5-4圖6-3-5-2表6-3-5-5表6-3-5-6驗算及配筋確定翼緣計算寬度：=300mm該梁為T型獨立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.19>0.1∴=b+12=600+12×300=3900mm值均大于實際寬度所以=1020mm鑒別T型梁所屬情況：=7711.2kN?m(6-3-6-1)因Mu<,所以屬于第一種情況的T型梁（x≤），按寬度為1020mm的矩形梁計算。=0.032(6-3-6-2)=0.033(6-3-6-3)2386.53mm2(6-3-6-4)選620+414，=(1880+616)=2476=0.30%>0.15%(6-3-6-5)第5跨：因Mu<,所以屬于第一種情況的T型梁（x≤），按寬度為1020mm的矩形梁計算。=0.00910.0091658.11=0.069%<0.15%故按構(gòu)造配筋：∴選218+310，=(509+236)=745第2,3,4,跨：第2,3,4跨跨中彎矩小于第5跨，因此要進行構(gòu)造配筋。選218+310，=(509+236)=745支座彎矩：使用期最大支座彎矩為-2972kN?m估計為雙排鋼筋，取a=110mm，則h0=h-a=1700-110=1590確定翼緣計算寬度：=300mm該梁為T型獨立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.19>0.1∴=b+12=300+12×300=3900mm取最小值=2067mm又由于=2067mm大于翼緣實際寬度1020mm，因此取=1020mm.鑒別T型梁所屬情況：=7711.2kN?m因Mu<,所以屬于第一種情況的T型梁（x≤），按寬度為1020mm的矩形梁計算。=0.0490.053615.97mm2選625+416，=(2945+804)=3749M2=1298.99=0.0210.0211518.71mm2選616+216，=(1206+402)=1608M4=851.45=0.0140.014=0.11%<0.15%所以用構(gòu)造配筋選218+310，=(509+236)=745其他支座彎矩均小于M4所以用構(gòu)造配筋選218+310，=(509+236)=745施工期配筋：跨中彎矩：M1=1469.15kN?mM2=-146.11kN?mM3=77.37kN?mM4=-8.74kN?mM5=234.6kN?m第一跨估計為雙排鋼筋，取a=110mm，則h0=h-a=1200-110=1090確定翼緣計算寬度：=300mm該梁為T型獨立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.19>0.1∴=b+12=600+12×300=3900mm取最小值=2067mm又由于=2067mm大于翼緣實際寬度1020mm，因此取=1020mm.鑒別T型梁所屬情況：=6759.5kN?m因Mu<,所以屬于第一種情況的T型梁（x≤），按寬度為1020mm的矩形梁計算。=0.0510.0521636.05mm2選618+218，=1527+226=1753M5=234.6因Mu<所以屬于第一種情況的T型梁（x≤），按寬度為1020mm的矩形梁計算。=0.0080.008252.8=0.061%<0.15%故按構(gòu)造配筋：P=0.15%∴選416+212，=804+226=1030第2,3,4跨跨中彎矩小于第5跨，因此要進行構(gòu)造配筋。選416+212，=804+226=1030支座彎矩：使用期最大支座彎矩為-2200.27kN?m估計為雙排鋼筋，取a=110mm，則h0=h-a=1200-110=1090確定翼緣計算寬度：=300mm該梁為T型獨立梁：l0/3=6200/3=2067mm∴=2067mm/h0=300/1090=0.28>0.1∴=b+12=300+12×300=3900mm取最小值=2067mm又由于=2067mm大于翼緣實際寬度1020mm，因此取=1020mm.鑒別T型梁所屬情況：=6759.54kN?m因Mu<,所以屬于第一種情況的T型梁（x≤），按寬度為1020mm的矩形梁計算。=0.0770.083966.2mm2>0.15%取628+214，=3695+308=4003M4=-497.78=0.0170.017=0.13%<0.15%所以用構(gòu)造配筋選416+212，=(804+226)=1030其他支座彎矩均小于M4所以用構(gòu)造配筋橫向排架配筋表：第一跨第二跨第三跨第四跨第五跨支座彎矩使用期620+414，=2476218+310，=745218+310，=745218+310，=745218+310，=745選625+416，=3749施工期618+218，=1753416+212，=1030416+212，=1030416+212，=1030416+212，=1030628+214，=4003配筋620+414，=2476620+414，=2476620+414，=2476620+414，=2476620+414，=2476628+214，=4003表6-3-4-18根據(jù)剪力配橫梁箍筋：使用期橫梁箍筋：截面尺寸復(fù)合h0=h-a=1700-50=1650=1650\600=2.75<4.0V=1760.57rdV=1.1=1936.63<0.25bh0=5816.25(6-3-6-6)故截面尺寸滿足抗剪條件驗算是否要按承載力計算箍筋Vc=0.07bh0=1628.55<rdV=1936.63(6-3-6-7)應(yīng)由計算確定箍筋用量R=1480.5<V=1760.57(6-3-6-8)根據(jù)《鋼筋混凝土》表4-1，梁中最大間距h=1700>1200V>S=350選10@250Asv=262Vsv=1.25h0=707.4(6-3-6-9)Vcv=Vc+Vsv=2335.95>V=1760.57(6-3-6-10)故選10@250滿足斜截面受剪要求3.樁承載力驗算只考慮豎向承載力，當(dāng)按承載力經(jīng)驗參數(shù)法確定單樁垂直極限承載力設(shè)計值時，應(yīng)按下式計算：（6-3-4-3）式中，：單樁垂直極限承載力設(shè)計值（kN）；：單樁垂直承載力分項系數(shù)，取1.45，當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件復(fù)雜或永久作用所占比重較大時，可取1.55；：樁身截面周長（m）；：單樁第i層土的極限側(cè)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗值時，對預(yù)制混凝土擠土樁可按表4.2.4—1采用；：樁身穿過第層土的長度（m）；：單樁極限樁端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗值時，對預(yù)制混凝土擠土樁可按表4.2.4—2采用；——樁身截面面積（mm2）。A=3.14×0.6×0.6=1.13（m2）U=πd=3.14×1.2=3.77（m）式中，rR：單樁垂直承載力分享系數(shù)，取1.5；根據(jù)式（6–46）：其中，根據(jù)表2-1-5-1地質(zhì)資料查得：=8+21+27+43.5+165+36+47.6+66+60+54.4+81.6+162+110.2+106.4+192+88+77=1345.7另外，則由上表表（6-3-4-15）和表（6-3-4-17）查的：樁的最大軸向力是致謝經(jīng)過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)接近尾聲，通過此次畢業(yè)設(shè)計，彌補了以前學(xué)習(xí)過程當(dāng)中很多的不足。作為一個本科生的畢業(yè)設(shè)計，由于經(jīng)驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有呂美君，蔣學(xué)煉老師，史艷嬌老師，李珊珊老師，李林等老師的督促指導(dǎo)，以及一起工作的同學(xué)們的支持，想要完成這個設(shè)計是難以想象的。其次，還要感謝大學(xué)四年來教過我的所有的老師，是他們幫我打下土木工程專業(yè)知識的基礎(chǔ)；同時還要感謝我所有的同學(xué)們，正是因為有了你們的支持和鼓勵，我才能克服一個一個的困難和疑惑，直至此次畢業(yè)設(shè)計的順利完成。再次，感謝天津城市建設(shè)學(xué)院為我提供了良好的學(xué)習(xí)條件，以及四年來對我的大力栽培。最后向我的父親、母親致謝，感謝他們對我的養(yǎng)育之恩，感謝他們對我的理解與支持。參考資料及設(shè)計規(guī)范中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).海港總平面設(shè)計規(guī)范(JTJ211-99).[M]北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程荷載規(guī)范(JTJ215-98).[M]北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).海港水文規(guī)范（JTJ213-98）.[M]北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范(JTJ290-98).[M]北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范(JTJ291-98)[M].北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).防波堤設(shè)計與施工規(guī)范(JTJ298-98)[M].北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口及航道護岸工程設(shè)計與施工規(guī)范(JTJ300-2000)[M].北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).板樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范（JTJ292—98）[M].北京：人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ267-98).[M]北京：人民交通出版社.[10]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程地基規(guī)范(JTJ250-98)[M].北京：人民交通出版社.[11]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ283-99）[M].北京：人民交通出版社.[12]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).海港工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)范（JTJ275-2000）[M].北京：人民交通出版社.[13]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).水運工程抗震設(shè)計規(guī)范(JTJ225-98)[M].北京：人民交通出版社.[14]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程環(huán)境保護設(shè)計規(guī)范(JTJ231-94)[M].北京：人民交通出版社.[15]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).裝卸油品碼頭防火設(shè)計規(guī)范(JTJ237-99)[M].北京：人民交通出版社.[16]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTJ240-97)[M].北京：人民交通出版社.[17]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程灌注樁設(shè)計與施工規(guī)程(JTJ248-2001)[M].北京：人民交通出版社.[18]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程嵌巖樁設(shè)計與施工規(guī)程(JTJ285-2000)[M].北京：人民交通出版社.[19]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).開敞式碼頭設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)程(JTJ295-2000)[M].北京：人民交通出版社.[20]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).碼頭附屬設(shè)施技術(shù)規(guī)范(JTJ297-2001)[M].北京：人民交通出版社.[21]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程樁基動力檢測規(guī)程(JTJ249-2001)[M].北京：人民交通出版社.[22]中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).港口工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)（JTJ221-98）[M].北京：人民交通出版社.[23]交通部第一航務(wù)工程勘查設(shè)計院.海港工程設(shè)計手冊（上冊）[M].北京：人民交通出版社，1994.[24]交通部第一航務(wù)工程勘查設(shè)計院.海港工程設(shè)計手冊（中冊）[M].北京：人民交通出版社，1994.[25]交通部第一航務(wù)工程勘查設(shè)計院.海港工程設(shè)計手冊（下冊）[M].北京：人民交通出版社，1994.[26]邱駒.港工建筑物.天津：天津大學(xué)出版社，2002.[27]韓理安．港口水工建筑物（第二版）．北京：人民交通出版社，2008.外文資料及譯文港口與經(jīng)濟之間的協(xié)調(diào)發(fā)展研究

楊贊*，趙許，王丹

運輸管理學(xué)院，大連海事大學(xué)

抽象港口作為一個國家的對外貿(mào)易和經(jīng)濟的重要基礎(chǔ)設(shè)施以及復(fù)雜通信的樞紐，它在國家經(jīng)濟發(fā)展和運輸系統(tǒng)方面發(fā)揮了關(guān)鍵用。港口的工業(yè)發(fā)展和國民經(jīng)濟的協(xié)調(diào)應(yīng)該而且必須充分重視。隨著港口和中國經(jīng)濟的發(fā)展，港口與區(qū)域經(jīng)濟之間的不協(xié)調(diào)逐步出現(xiàn)。為了解決一個問題，即中國的交通運輸系統(tǒng)的發(fā)展相對滯后于經(jīng)濟的發(fā)展，港口的發(fā)展和國家經(jīng)濟的問題的協(xié)調(diào)發(fā)展必須得到充分的重視。

本文首先就港口在國民經(jīng)濟中地位以及該港口與國民經(jīng)濟協(xié)調(diào)的必要性進行分析和論證。隨后確立一個分析模型，利用灰色關(guān)聯(lián)理論說明這種必要性，最終給出協(xié)調(diào)發(fā)展的建議和措施。

關(guān)鍵詞：協(xié)調(diào)發(fā)展，港口經(jīng)濟

介紹

從宏觀的角度看，港口對經(jīng)濟發(fā)展是一個重要的基礎(chǔ)設(shè)施，是物流體系中不可缺少的一部分。從微觀方面，港口有效地支持了區(qū)域經(jīng)濟的發(fā)展，特別是改善投資環(huán)境，就業(yè)，工業(yè)結(jié)構(gòu)和所在城市的整體形象。但由于龐大的資金需求和長期回收期的投資，在港口基礎(chǔ)設(shè)施的資本投資通常需要國家財政收入比較大的比例。

一般來說，作為一個民族整體的經(jīng)濟體系，從該國的國家協(xié)調(diào)方面來講，港口資源的稀缺應(yīng)該以邏輯和科學(xué)分配來規(guī)劃，以避免港口和區(qū)域經(jīng)濟之間的不協(xié)調(diào)，例如；交通系統(tǒng)的惡化，增加國民經(jīng)濟的運行成本。但是，由于港口在區(qū)域經(jīng)濟中發(fā)揮著重要的作用，特別是港口所在的城市，即當(dāng)?shù)卣鶗扇》e極措施，促進港口投資和擴大港口設(shè)施建設(shè)的規(guī)模。

一方面，是國家的綜合經(jīng)濟發(fā)展要求對港口資源全面有效的階段性規(guī)劃，另一方面，區(qū)域經(jīng)濟的繁榮發(fā)展，在當(dāng)?shù)氐男枨蟮那闆r下，會推動港口設(shè)施建設(shè)。因此，找出宏觀和微觀之間的層面方差關(guān)系。

本文闡述了中國實施港口體制的改革以來中國港口建設(shè)關(guān)鍵的問題，并分析如何解決這個矛盾，以達(dá)到港口和國家經(jīng)濟的發(fā)展之間的協(xié)調(diào)，來實現(xiàn)整體繁榮。

港口在國民經(jīng)濟中的地位和作用

港口是綜合交通運輸?shù)臉屑~

港口是鉸鏈之間的陸運和水運的紐帶，是綜合運輸體系的一個重要節(jié)點。在港口的發(fā)展和建設(shè)下承擔(dān)著貨物和乘客外出和返回的作用。因此，港口的基本設(shè)施是國家經(jīng)濟體制之一。它在運輸系統(tǒng)中占據(jù)了一個不可或缺的位置和在國家經(jīng)濟活動中起著非常重要的作用。

前方的對外貿(mào)易和對外開放傳統(tǒng)的港口功能，主要涉及貨物轉(zhuǎn)運和分發(fā)?，F(xiàn)代港口是

水運和陸運的樞紐，以及作為貨運和現(xiàn)存的貿(mào)易和加工裝配業(yè)的國際集散地。除了貨物裝運，卸載，中轉(zhuǎn)和分銷，現(xiàn)代化的港口還提供增值業(yè)務(wù)和服務(wù)。在這種明智的選擇下，現(xiàn)代港口的建設(shè)是一個國家改善對外經(jīng)濟和文化交往保證。

在現(xiàn)代供應(yīng)鏈中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)

隨著國際多模式交通發(fā)展以及推廣復(fù)雜的綜合運輸鏈，港口的功能越來越多樣化。它是全球綜合運輸?shù)木W(wǎng)絡(luò)節(jié)點，其職能從港口延伸

內(nèi)陸活動，如批發(fā)，分銷，儲存，貿(mào)易等。它為船舶，汽車和火車提供綜合物流服務(wù)，以提高多模型效率，以便不斷加強運輸鏈。同時，港口代表了一個商業(yè)中心，為周邊提供便捷的交通和商業(yè)服務(wù)；如主持會議，保險服務(wù)，銀行服務(wù)等。港口口岸也成為商品涌入的中心地帶，資金流，技術(shù)流，信息流和人員流動?？傊?，港口功能的延伸之廣，已足以使之成為在現(xiàn)代供應(yīng)鏈中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。一個國家的經(jīng)濟戰(zhàn)略資源在工業(yè)化的開始，港口僅僅是水上運輸和陸路運輸之間的交換。。。隨著工業(yè)化的發(fā)展，很多航運企業(yè)都聚集在海邊。港口的功能延伸到工業(yè)區(qū)和商業(yè)區(qū)，港口成為運輸和工業(yè)活動的基礎(chǔ)。全球的經(jīng)濟和集裝箱運輸?shù)母母飶?0世紀(jì)80年代開始，一些樞紐港口，都位于深水資源優(yōu)渥，腹地廣闊，良好且強大的分銷系統(tǒng)和城市，現(xiàn)在已逐漸發(fā)展成為全球綜合物流服務(wù)的基地，商品和物資配送中心，金融和貿(mào)易中心，水運和陸路運輸以及貨運和客運中心和工業(yè)活動中心。這些中心，在很大程度上影響了全球資源對某些地區(qū)的集中度，并確定自己在全球競爭中取得競爭優(yōu)勢能力。

毫無疑問，港口已成為國民經(jīng)濟的戰(zhàn)略性資源，而不僅僅是作為一個傳統(tǒng)的交通運輸方面的資源。它作為一個擁有第一產(chǎn)業(yè)和服務(wù)行業(yè)二元屬性的資源。

港口與經(jīng)濟發(fā)展與資源優(yōu)化之間的協(xié)調(diào)的發(fā)展

作為一種社會的建立的基本，港口為國家經(jīng)濟的運作和發(fā)展提供服務(wù)，即為船舶，貨物和乘客提供相關(guān)的服務(wù)。港口建設(shè)對于發(fā)展民族經(jīng)濟和改善人民的生活水平有重要作用。但是，有三點是很明很顯的。首先，港口建設(shè)和發(fā)展需要大量的資金，人力和物質(zhì)資源。其次，投資回收期很長。第三，中國目前的情況是運輸資源供應(yīng)緊張。因此以市場調(diào)節(jié)和政府有效手段的規(guī)劃節(jié)約和優(yōu)化現(xiàn)有資源起著至關(guān)重要的作用。

在中國，外貿(mào)運輸主要是通過海運運送，一些內(nèi)陸河流在國內(nèi)貿(mào)易中發(fā)揮重要作用。作為一個重要的綜合交通節(jié)點和貨運，客運分配的樞紐，港口正在在國民經(jīng)濟中發(fā)揮著越來越重要的作用。重點強調(diào)港口與國民經(jīng)濟之間的協(xié)調(diào)與發(fā)展不僅有助于港口的快速度發(fā)展和港口的大規(guī)模發(fā)展，而且還優(yōu)化了整個港口的總體布局，即明確立場和角色不同港口群體之間的或在同一港口群體中的不同的港口。這有利于優(yōu)化國民經(jīng)濟結(jié)構(gòu)和產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)，避免不必要的建設(shè)和惡性競爭。解決區(qū)域經(jīng)濟發(fā)展與港口網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化之間的矛盾。由于我們的國家，幅員遼闊，有許多經(jīng)濟區(qū)的港口，分布在不同的經(jīng)濟區(qū)因此，發(fā)展港口的計劃通來為這個區(qū)域的經(jīng)濟發(fā)展服務(wù)。港口項目的發(fā)展常被計劃在局部受益上，而不是整個國民經(jīng)濟的基礎(chǔ)。每個端口港組，是一個封閉的系統(tǒng)，他們不彼此配合。這產(chǎn)生重復(fù)建設(shè)。當(dāng)我們港口的規(guī)劃時，我們應(yīng)充分考慮港口規(guī)模和國民經(jīng)濟的發(fā)展之間的關(guān)系，加強港口與國家經(jīng)濟和諧發(fā)展。在日本，韓國，新加坡等，中央政府或地方政府作為港口的建設(shè)主體。在這些國家，港口設(shè)施租賃通常采用BOT法，即港口的所有權(quán)不變?？梢詮倪@些國家得出的教訓(xùn)，即獨立的港口建設(shè)和港口操作。港口管理和運作應(yīng)基于“誠實和公平”的原則，應(yīng)以引入市場機制和改善服務(wù)得到有效競爭。目前,更為現(xiàn)實的途徑就是中國各港口間的合作。此外，盲目和重復(fù)建設(shè)通過優(yōu)化可以減少這種方式的港口資源浪費。

結(jié)論

本文是對港口和經(jīng)濟發(fā)展之間協(xié)調(diào)的初步研究，認(rèn)識到該港口和國家之間協(xié)調(diào)的必要性，建立了國家經(jīng)濟發(fā)展和港口發(fā)展之間相互作用的分析模型，運用灰色理論來解釋這一必要性。最終給出協(xié)調(diào)發(fā)展的建議和措施。N]N]N]ZZ][Z畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書天津城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書土木工程系港口航道與海岸工程專業(yè)1班姓名張瑜學(xué)號06260129設(shè)計題目：xx集團集裝箱碼頭工程1號方案設(shè)計完成期限：自2010年3月15日至2010年6月20日止指導(dǎo)教師：呂美君教研室主任：蔣學(xué)煉系主任：趙瑞斌學(xué)生簽字：批準(zhǔn)日期：2010年1月4日接受任務(wù)日期：2010年1月7日一、設(shè)計原始依據(jù)（資料）：（1）設(shè)計依據(jù)碼頭結(jié)構(gòu)安全等級為Ⅱ級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=1.0。1.船型尺度2.自然條件地質(zhì)資料

層號土名土的狀態(tài)土層平均深度（m）預(yù)制混凝土擠土樁灌注樁樁側(cè)極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值qf(kPa)樁端極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值qR(kPa)土的地基抗力系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù)m(MN/m4)樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik(kPa)樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk(kPa)地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m(MN/m4)液性指數(shù)IL孔隙比e密實度①1淤泥1.691.692.042122.5①2淤泥質(zhì)粘土1.311.234.1103204②1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土1.451.085.9155224.5②2淤泥