混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計-單層廠房課程設(shè)

1 2 31結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定廠房每跨內(nèi)設(shè)兩臺吊車，吊車均為軟鉤吊車，吊車工作級別為A5，軌頂標+0.000-0.150+0.0002結(jié)構(gòu)計算上柱高(H)=13.8-10.1=3.7mu4表1柱截面計算參數(shù)計算參數(shù)計算參數(shù)/mm2A，CB5901083105上柱下柱下柱04A,C柱05B柱柱截面尺寸5計算單元簡圖20.4KN/M22211②吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值633③柱自重重力荷載設(shè)計值B柱：401Q的作用位置與G作用位置相同，如圖5所示。7風壓高度變化系數(shù)μ可根據(jù)廠房各部分標高及B類底面粗糙度，由《荷載規(guī)Z柱頂（標高=13.3m）屋架，檐口（標高=15.0m）天窗，屋架交接處（標高=16.0m）天窗檐口（標高=18.6m）屋頂（標高=19.05m）ZZZZμ如圖6所示，由公式可得排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別S4466a6s544h風荷載體型系數(shù)及排架計算簡圖22qq2Zh18由設(shè)計資料表2得200/50吊車的參數(shù)為：大車寬B=5.955m，大車輪距吊車荷載作用下支座反力影響線DMIN②吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力標準值：92424TMAXi表2柱剪力分配系數(shù)3H30-11H3E0-12EuΣ1iδ=iH3ηηηABi恒載作用下排架的計算簡圖如圖7-a所示，圖中重力荷載G及力矩M是根15A5B1551M214AAAin3(n恒荷載作用下排架內(nèi)力圖其中Q=29.7kN，它在柱頂及變階處1A211MMA2AH1H331B1ABAAAMA1MA24AB跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖BC跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖nAAA圖11左吹風時排架內(nèi)力圖右吹風時排架內(nèi)力圖①D作用于A柱D在牛腿頂面處引Bmin3AC33(n(仁)AB排架各柱頂剪力分別為：排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖如圖所示。D作用于A柱時排架內(nèi)力圖②D作用于B柱左ABABMCAH3MBH3AAA圖14D作用于B柱左時排架內(nèi)力圖③D作用于B柱右D作用于B柱右時排架內(nèi)力圖④D作用于C柱圖16D作用于C柱時排架內(nèi)力圖⑤T5AB各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為：這些值取自N及相應(yīng)的M和V一項。屋面活荷載屋面活荷載荷載類別荷載類別力D作力GG用在A柱用在C柱在AB跨在BC跨--257.62-47.11-24.620285.55257.62-47.11-24.620285.55-6.65000-8.25-2.38000000-3.460-3.460-12.200-0.89000000-23.290-23.290-144.960-16.82M-NMNMNMNVⅢⅢⅢ-ⅢⅢ-Ⅲ-6.33合ⅠN,VMN,VN及相應(yīng)的N,VNN,VMN1.2x①+1.4x1.0x[0.9x⑥+0.7x(②+③)+0.7x0.9x⑨+0.6x⑩]①+1.4x1.0x[0.8x⑤+0.7x0.8x⑦+0.7x0.9x⑨+0.6x?]1.2x①+1.4x1.0x[②+③+0.7x0.9x①+1.4x1.0x[0.9x⑥+0.7x③+0.7x0.9x⑨+0.6x⑩]-ⅡⅢMNMNVMkNkVk①+1.4x1.0x[0.8x④+0.7x③+0.7x0.8x⑥+0.7x0.9x⑨+0.6x⑩]1.2x①+1.4x1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.8x(④+⑥)+0.7x0.9x⑧]①+1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.8x(④+⑥)+0.7x0.9x⑧]61.2x①+1.4x1.0x[0.9x⑨+0.7x②+0.7x0.8x②+0.7x0.9x(⑤+⑦)+0.7x0.9x⑧]x0.9x(⑤+⑦)+0.7x0.91.2x①+1.4x1.0x[0.9x④+0.7x(②+③)+0.7x0.9x⑧+0.6x⑩]1.2x①+1.4x1.0x[0.9x④+0.7x(②+③)+0.7x0.9x⑧+0.6x⑩]①+1.0x[0.9x④+0.7x⑧+0.6x⑩]①+1.4x1.0x[0.9x⑨+0.7x0.9xx⑦+0.6x?]①+1.4x1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.9x(⑥+⑨)]①+1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.9x(⑥+⑨)]3柱的截面設(shè)計yb00ea 0=0N1ih0Mi0aNahisafbh sih22垂直于排架方向柱的計算長：00()b'ff 0=212x0i=Cfb,Cfb,fs為大偏心 f'(22，S2Sminff驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力24xIIxA-Nuxfc5.3柱的裂縫寬度驗算h0e0e0=q=q=q=00q非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上0h0故牛腿截面高度滿足要求。因而該牛腿可按構(gòu)造配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，6柱的吊裝驗算采用翻身超吊，吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土達到設(shè)計強度后起吊，由書上表可32321q1BBq2q3M1M3柱吊裝驗算簡圖12222ql2ql2A1M一2=l3A3則下柱段最大彎矩：2表9A柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面柱截面M(M)/(kNm)fσ(d)85.15217.860.165<0.2(滿足要求)Mσ=k柱截面柱截面M(M)/(kNm)fσ(d)482.550.015<0.2(滿足要求)Mσ=k7基礎(chǔ)設(shè)計008450008450表10基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標準組合第1組286.36670.1549.08第2組-224.08426.72-18.90-322.65448.65-29.17第3組649.69244.08853.18008005wVhwb305020000d實心磚墻（5.24KN/m2塑鋼窗（0.45KN/m2)。每個基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力基礎(chǔ)梁7.2.1按構(gòu)造要求擬定高度h2臺階高度取400mm22。3基底壓力計算結(jié)果及地基承載力驗算結(jié)果均可見表14所示。a表11基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算表kk第2組-224.08426.72第1組286.36kPk,maxP/)|NMAW)89.21-18.90-487.13251.82ap采用基底凈反力設(shè)計值P、jj,maxj,min表表12基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算表第1組第2組第3組396.43-322.65244.08670.15448.65853.1849.08-29.1728.42166.88-598.03-15.06/(N.m)wwP)NbMW98.37250.91-44.41變截處的沖切破壞截面0Al2ljl故基礎(chǔ)高度滿足要求。lpp基底凈反力pj,maxpj,Ipj,min柱邊處變階處柱邊及變階處基底凈反力計算第1組98.97第2組263.06208.630第3組ⅣⅡ07007022040004007022700ⅣⅡpp20002400Ⅲp基礎(chǔ)底板配筋計算截面第二組M1N