24米鋼筋混凝土T型簡(jiǎn)支梁橋設(shè)計(jì)

編號(hào)：08018110************學(xué)院2012屆畢業(yè)生畢業(yè)設(shè)計(jì)題目：完成人：*******8班級(jí)：2008-02學(xué)制：4年專(zhuān)業(yè)：土木工程指導(dǎo)教師：*********完成日期：2012-04-27目錄TOC\o"1-2"\h\u摘要 IIIABSTRACT IV1設(shè)計(jì)資料與結(jié)構(gòu)尺寸 11.1設(shè)計(jì)資料 11.2結(jié)構(gòu)尺寸 12主梁內(nèi)力計(jì)算 22.1永久作用效應(yīng) 22.2活載作用內(nèi)力計(jì)算 32.3主梁活載內(nèi)力匯總 133內(nèi)力組合 134配筋設(shè)計(jì)與強(qiáng)度驗(yàn)算 144.1縱向主筋的配置 144.2剪力鋼筋的配置 164.3裂縫寬度驗(yàn)算 224.4主梁變形驗(yàn)算 235行車(chē)道板的計(jì)算 245.1行車(chē)道板的內(nèi)力計(jì)算 245.2配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 276橫梁計(jì)算 286.1橫梁彎矩計(jì)算 286.2橫梁截面配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 306.3橫梁剪力計(jì)算及配筋 317支座計(jì)算 337.1確定支座幾何尺寸 347.2支座偏轉(zhuǎn)的驗(yàn)算 34參考文獻(xiàn) 36謝辭 37摘要目前我國(guó)采用得較多的簡(jiǎn)支梁橋是T形梁橋。鋼筋混凝土T形簡(jiǎn)支梁橋具有以下優(yōu)點(diǎn)：制作簡(jiǎn)單，梁肋內(nèi)的配筋可以做成剛性的鋼筋骨架，各主梁之間利用多道橫隔梁連接，整體性好。其缺點(diǎn)是：截面形狀不穩(wěn)定、運(yùn)輸和安裝時(shí)較復(fù)雜；構(gòu)件正好在橋面板的跨中接頭，對(duì)板的受力不利。為此，施工中常常將橋面板做得窄一些。本設(shè)計(jì)為鋼筋混凝土T型簡(jiǎn)支梁橋，通過(guò)主梁內(nèi)力計(jì)算來(lái)進(jìn)行合理配筋，并驗(yàn)算滿足其強(qiáng)度要求，其下部結(jié)構(gòu)為重力式橋墩和U型橋臺(tái)，并通過(guò)現(xiàn)澆混凝土將橋面板連接成整體。本章將詳細(xì)介紹鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁的設(shè)計(jì)計(jì)算。關(guān)鍵詞：T型簡(jiǎn)支梁橋；優(yōu)點(diǎn)；缺點(diǎn)；主梁內(nèi)力計(jì)算；驗(yàn)算ABSTRACTAtpresentourcountryusesmoreofthesimplysupportedbeambridgeisTshapedbeambridge.ReinforcedconcreteTbeambridgehasthefollowingadvantages:simpleproduction,LiangLeiwithinthereinforcementcanbemadeintoarigidframeworkofsteelreinforcement,thebeamsbetweentheuseofmulti-channeldiaphragmbeamconnection,goodintegrity.Itsdisadvantagesare:shapeinstability,transportationandinstallationiscomplex;memberjustbeforethebridgespanjointonboard,poorstress.Therefore,theconstructionofthebridgedeckisoftendonemorenarrow.ThedesignforthereinforcedconcreteTtypebeambridge,itslowerpartstructureforgravitytypebridgepierandabutmentUtype,andthroughthecast-in-placeconcretebridgepanelareconnectedintoawhole.ThischapterwilldetailofreinforcedconcretesimplysupportedTbeamdesigncalculation.Keywords:typeTsimplesupportedbeambridge;advantages;disadvantages;thebeamstresscalculation;calculation設(shè)計(jì)資料與結(jié)構(gòu)尺寸1.1設(shè)計(jì)資料1.1.1橋面凈空凈-9m+2×1.00m人行道。1.1.2主梁跨徑和全長(zhǎng)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：lb=24.00m（墩中心距離）；計(jì)算跨徑：l=23.50m（支座中心線距離）；主梁全長(zhǎng)：l全=23.96m（主梁預(yù)制長(zhǎng)度）。1.1.3設(shè)計(jì)荷載汽車(chē)-20級(jí)，掛車(chē)-100級(jí)，人群荷載3.5kN/㎡1.1.4材料鋼筋：主筋用HRB335鋼筋，其它用R235鋼筋混凝土：T形主梁，橋面鋪(防水)C30；欄桿，人行道為C25。1.1.5計(jì)算方法極限狀態(tài)法。1.2結(jié)構(gòu)尺寸本橋按二級(jí)公路橋梁凈空進(jìn)行計(jì)算。行車(chē)道寬度為9m，人行道寬度為1.0m；全橋每跨采用5根預(yù)制的鋼筋混凝土T型梁，每根梁行車(chē)道板寬2.20m，沿主梁縱向布置6根橫隔梁。如圖1-1所示為橋梁一般構(gòu)造。橋梁橫斷面橋梁縱斷面圖1—1主梁橫斷面和橋梁縱斷面（尺寸單位：cm）2主梁內(nèi)力計(jì)算2.1永久作用效應(yīng)2.1.1橋面鋪裝和人行道重力人行道和欄桿的重力?。▋蓚?cè)）12.14KN/m橋面鋪裝為：為了簡(jiǎn)化計(jì)算將人行道，欄桿和橋面鋪裝的重力平均分配給每一根主梁，得：2.1.2橫隔梁重力根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸一塊預(yù)制橫隔梁的體積為在中主梁上有12塊橫隔梁預(yù)制塊，在邊主梁上有6塊橫隔梁預(yù)制塊，將其產(chǎn)生的重力沿主梁縱向均勻分?jǐn)?，則中主梁橫隔梁產(chǎn)生的重力為：邊主梁橫隔梁產(chǎn)生的重力為：2.1.3主梁重力2.1.4恒載作用下總重力中主梁：邊主梁：根據(jù)總的恒載集度可計(jì)算出恒載內(nèi)力見(jiàn)表2-1表2-1恒載內(nèi)力主梁g(KN/m)L(m)彎矩M（KN/m）剪力Q（KN）跨中1/8gL21/4跨3/32gL2支點(diǎn)1/2gL處1/4gL邊主梁23.0523.501593.881195.41271.07135.54中主梁24.2923.501679.631259.72285.66142.832.2活載作用內(nèi)力計(jì)算2.2.1支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算按照《橋規(guī)》規(guī)定汽車(chē)荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m；掛車(chē)不小于1.0m。針對(duì)各主梁進(jìn)行荷載最不利位置，可計(jì)算各主梁荷載橫向分布系數(shù)。計(jì)算主梁1＃、2＃、3＃在汽車(chē)、人群荷載作用下的橫向分布系數(shù)。用杠桿原理法計(jì)算支點(diǎn)橫向分布系數(shù)如圖2-2圖2-2杠桿法計(jì)算各梁荷載橫向分布影響線汽車(chē)-20級(jí)掛車(chē)-100級(jí)人群荷載：2.2.2跨中荷載橫向分布系數(shù)所以可按偏心受壓法計(jì)算橫向分布系數(shù)。1）求荷載橫向分布影響線豎標(biāo)本橋各主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5，梁間距為2.20m，則有：=在兩個(gè)邊主梁處的荷載橫向分布影響線的豎標(biāo)值為：圖2-3在兩個(gè)邊主梁處的荷載橫向分布影響線的豎標(biāo)值荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至位的距離為x，可按比例關(guān)系求得：并據(jù)此計(jì)算出對(duì)應(yīng)各荷載點(diǎn)的影響線豎標(biāo)在兩個(gè)邊主梁出的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值為：圖2-4在兩個(gè)邊主梁出的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至4號(hào)梁位的距離為x，可按比例關(guān)系求得：3號(hào)梁的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值為：圖2-5各主梁荷載橫向分布系數(shù)匯總表2-6荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化按下述方法進(jìn)行：跨中部分采用不變的跨中荷載橫向分布系數(shù)Mc,沖第一根內(nèi)橫隔梁起向支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)Mo過(guò)度。圖2-7為1號(hào)主梁荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化。在實(shí)際應(yīng)用中，應(yīng)當(dāng)求跨中，1/4截面處的彎矩和剪力，一般為了簡(jiǎn)化計(jì)算，均采用不變的Mc；在計(jì)算梁端支點(diǎn)剪力時(shí)，在主要荷載所在端需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化，而離主要荷載較遠(yuǎn)一端，由于相應(yīng)影響線豎標(biāo)值的顯著減小，則可近似的取不變的Mc來(lái)簡(jiǎn)化計(jì)算。2.2.3活載作用內(nèi)力計(jì)算1）汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)2）活載彎矩由汽車(chē)或掛車(chē)作用在一片主梁上產(chǎn)生的內(nèi)力數(shù)值，可按截面內(nèi)力計(jì)算的一般公式進(jìn)行：根據(jù)圖2-8影響線最不利位置，可得汽-20級(jí)荷載作用下1號(hào)梁跨中彎矩為：在掛-100荷載作用下1號(hào)主梁跨中彎矩為：根據(jù)圖2-9中影響線及最不利荷載位置，可得汽車(chē)-20級(jí)荷載作用下1號(hào)主梁1/4跨彎矩在掛車(chē)-100級(jí)荷載作用下1號(hào)梁1/4跨彎矩為：由人群荷載產(chǎn)生的彎矩可按下式計(jì)算：3）活載剪力由汽車(chē)或掛車(chē)作用而產(chǎn)生的內(nèi)力扔可按照截面內(nèi)力的一般公式進(jìn)行計(jì)算即：1號(hào)梁計(jì)算各個(gè)截面的彎矩與剪力：由圖2-10汽車(chē)-20荷載在1號(hào)梁跨中剪力：由圖2-10掛車(chē)-100荷載在1號(hào)梁跨中剪力：由圖2-11汽車(chē)荷載在1號(hào)梁1/4跨剪力為：由圖2-11掛車(chē)荷載在1號(hào)梁1/4跨剪力由汽車(chē)-20級(jí)荷載作用產(chǎn)生的1號(hào)梁支點(diǎn)剪力可由圖2-12中荷載最不利位置求出，這時(shí)應(yīng)計(jì)入支點(diǎn)附近荷載橫向分布系數(shù)的變化，即：由掛車(chē)-100級(jí)荷載作用在1號(hào)梁支點(diǎn)剪力為：圖2—12支點(diǎn)處剪力計(jì)算由人群荷載產(chǎn)生的剪力可按下式計(jì)算：當(dāng)計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)應(yīng)考慮靠近支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)的變化式中：L-計(jì)算跨徑Mo-支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)-三角形荷載重心位置處的影響線坐標(biāo)對(duì)于跨中剪力:.對(duì)于1/4跨剪力：對(duì)于支點(diǎn)處剪力：因此由人群荷載產(chǎn)生的1號(hào)主梁跨中：1/4跨：支點(diǎn)處：2號(hào)梁計(jì)算各個(gè)界面的彎矩與剪力：汽車(chē)-20級(jí)跨中：1/4跨：支座處：掛車(chē)-100級(jí)跨中：1/4跨：支座處：人群荷載跨中：1/4跨：支點(diǎn)處：3號(hào)梁各個(gè)截面的彎矩與剪力汽車(chē)-20級(jí)跨中：1/4跨：支座處：掛車(chē)-100跨中：1/4處：支座處：人群荷載跨中：1/4跨：支點(diǎn)處：2.3主梁活載內(nèi)力匯總表2—13主梁活載內(nèi)力匯總梁號(hào)荷載類(lèi)型彎矩M（）剪力Q（KM）跨中1/4跨支點(diǎn)跨中1/4跨1汽車(chē)-20級(jí)1235.22950.17163.88103.10243.54掛車(chē)-100級(jí)1813.681429.56258.31143.55161.53人群158.53118.9233.016.7416.852汽車(chē)-20級(jí)976.22409.61161.5080.7369.64掛車(chē)-100級(jí)1346.521148.42377.25107.31180.81人群102.3876.8031.136.0915.213汽車(chē)-20級(jí)746.36545.46217.8771.2094.74掛車(chē)-100級(jí)916.00831.26274.4173.00123.38人群96.8172.6212.564.1210.293內(nèi)力組合根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，按照承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)恒載與活載產(chǎn)生同好內(nèi)力則：荷載組合Ⅰ荷載組合Ⅱ此處，對(duì)于同號(hào)內(nèi)力情況，還應(yīng)按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定的方法對(duì)荷載效應(yīng)予提高。根據(jù)以上所得計(jì)算結(jié)果，如表3-1表3-1各主梁內(nèi)力組合梁號(hào)序號(hào)荷載類(lèi)別彎矩（）剪力（KN）跨中1/4跨跨中1/4跨支點(diǎn)11恒載1593.881195.410155.54271.072汽車(chē)-20級(jí)1235.22950.17103.10161.53163.883人群158.53118.926.7416.8533.014掛車(chē)-100級(jí)1813.681429.56143.55243.54258.315汽+人1393.751069.09109.84178.38196.8961.2×恒1912.661434.500162.65325.2971.4×（汽+人）1951.251496.73153.78249.74275.6581.1×掛1995.051572.52157.91267.90284.1593863.912931.23153.78412.39600.94103907.713007.02157.91430.55609.441150.50%51.06%100%60.56%45.87%1251.05%52.29%100%52.29%46.59%2131.2恒+1.4（汽+人）3422.702115.48198.29559.04594.97141.2恒+1.1掛3393.832697.76118.04361.54740.263151.2恒+1.4（汽+人）3093.102299.81103.79305.58646.77161.2恒+1.1掛2920.262348.8880.30298.37627.14控制17設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力3907.713007.02198.29559.04740.264配筋設(shè)計(jì)與強(qiáng)度驗(yàn)算縱向主筋的配置由彎矩基本組合表3-10可知，1號(hào)梁Md值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。受拉主鋼筋的計(jì)算：采用HRB335鋼筋、C30混凝土根據(jù)表中設(shè)計(jì)彎矩最大值Mj=3907.71()進(jìn)行配筋設(shè)鋼筋靜保護(hù)層為3cm，主梁截面尺寸如圖4-1圖4—1主梁截面尺寸（尺寸單位：cm）4.1.1判斷T形截面的類(lèi)型假設(shè)鋼筋合力點(diǎn)到截面近邊的距離，則主梁的有效高度假定時(shí)（為T(mén)形截面受壓區(qū)翼緣高度，?。┙孛嫠艹惺艿挠?jì)算彎矩為屬于Ⅰ類(lèi)T形截面。4.1.2計(jì)算混凝土受壓區(qū)的高度且8.84cm<滿足要求。4.1.3計(jì)算受拉鋼筋截面面積選用14F32鋼筋，截面面積Ag=112.56鋼筋布置如圖4-1所示。鋼筋重心則鋼筋合力點(diǎn)到截面近邊距離主梁的實(shí)際有效高度配筋率滿足要求。4.1.4截面強(qiáng)度驗(yàn)算按照截面實(shí)際配筋面積Ag=112.56可以計(jì)算混凝土受壓區(qū)的高度x為故按此配件呢主梁偏安全。4.2剪力鋼筋的配置根據(jù)表3-1設(shè)計(jì)剪力最大值在支點(diǎn)處，在跨中為。假定有2F32縱筋通過(guò)支點(diǎn)，則支點(diǎn)截面處，根據(jù)規(guī)范的構(gòu)造要求滿足。因此該梁尺寸截面滿足要求。另根據(jù)規(guī)范要求滿足下式時(shí)，兩端內(nèi)可僅按構(gòu)造要求配置箍筋。對(duì)于支點(diǎn)截面對(duì)于跨中截面因此，計(jì)算表明靠近跨中的梁端內(nèi)可以僅按構(gòu)造設(shè)置箍筋，而其他兩端應(yīng)該進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。繪制斜截面抗剪配筋計(jì)算圖如下4-2圖4—2斜截面抗剪配筋計(jì)算(尺寸單位：cm)4.2.1計(jì)算各種配筋梁段長(zhǎng)度長(zhǎng)度為x，則：故按計(jì)算設(shè)置剪力鋼筋的梁段長(zhǎng)度為：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第4.1.14條規(guī)定，最大剪力取用距支點(diǎn)中心h/2（梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)60%，彎起鋼筋承擔(dān)40%，距支座中心h/2處截面的計(jì)算剪力為：由《公預(yù)規(guī)》第4.1.14條可知解得：所以故由斜筋和混凝土承受的剪力為則不設(shè)斜筋只設(shè)箍筋的梁段長(zhǎng)度為：因而需要設(shè)置斜筋的梁段長(zhǎng)度為：4.2.2斜鋼筋設(shè)計(jì)設(shè)架立鋼筋中心距梁頂緣為4.5cm，斜鋼筋按彎起，其在梁軸線上的投影長(zhǎng)度取為C=160-4.5-6.05=149.45（cm）斜鋼筋排數(shù)為：取5.即設(shè)置5排斜筋。與斜截面相交的彎起鋼筋所要承擔(dān)的剪力值為，則第一排所需的截面面積假設(shè)斜筋的高度為常數(shù)，則各排斜筋所要承擔(dān)的剪力可按下式計(jì)算：式中i=2,3,4···-斜筋高度取所以可以計(jì)算得出，第二、三、四排斜筋，所要承擔(dān)計(jì)算剪力和所需鋼筋截面面積為：，，，由計(jì)算結(jié)果可知，將縱向鋼筋兩根（）按角彎起作為第一排斜筋，提供截面面積16.08，小雨所需截面面積20.73，為此應(yīng)調(diào)整以后每排斜筋之間距離，將縱向鋼筋兩根在距離第一排58.12cm處按照彎起，以彌補(bǔ)第一排斜筋面積不足，其次每排縱向主筋彎起的斜筋之間增加2F16輔助斜筋，以滿足斜筋抗剪的需要，具體布置如下圖4-3所示：圖4—3斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（尺寸單位：cm）4.2.3校核縱筋彎起后正截面抗彎強(qiáng)度首先利用計(jì)算彎矩、、和按拋物線變化作出彎矩包略圖；然后繪制縱向鋼筋承載力圖，進(jìn)而確定彎起鋼筋的彎起位置。2F32鋼筋抵抗彎矩M為跨中截面的縱向鋼筋抵抗彎矩圖4-4為全梁承載能力校核。彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于處，從圖4-4中可看出鋼筋的彎起位置均符合要求。圖4—4全梁承載能力校核4.2.4箍筋設(shè)計(jì)根據(jù)主梁支點(diǎn)從縱面受拉主筋的配筋率跨中大的特點(diǎn)，分別選取4F8四肢箍筋和2F8雙肢箍金，其截面面積分別為，。箍筋間距計(jì)算公式為：對(duì)于支點(diǎn)處，縱向主筋2F32，；；，；代入公式得：根據(jù)規(guī)定，箍筋間距不大于3/4和50cm；支座中心兩側(cè)各相當(dāng)于梁高1/2長(zhǎng)度范圍內(nèi)，箍筋間距不大于10cm；薄壁受彎構(gòu)件其箍筋間距不應(yīng)超過(guò)20cm。綜上所述，全梁箍筋間距除支座附近10cm外，其余均20cm，并在距支點(diǎn)3.5m處由4肢彎為2肢。箍筋配筋率驗(yàn)算對(duì)支點(diǎn)處：4.2.5斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面如圖4-2所示，在距支座h/2處為截面1-1，相應(yīng)剪力，；距離支座中心3.5m處截面4-4是第三排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，相應(yīng)的剪力,，是通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和與之相應(yīng)的彎矩計(jì)算值。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度C值后，可由內(nèi)插球的，相應(yīng)的彎矩可以在彎矩包略圖是按比例量取。計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度C時(shí)，可以近似的取為，即：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式：式中：斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力，意義同前。斜截面1-1：縱向鋼筋的含筋率斜截面4-4：縱向配筋率在斜截面4-4范圍內(nèi)箍筋由4肢變2肢，根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼筋在構(gòu)造上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置，斜截面抗彎強(qiáng)度可以得到保證不必進(jìn)行驗(yàn)算。4.3裂縫寬度驗(yàn)算對(duì)于T形截面的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，其最大裂縫寬度可按下列公式計(jì)算：式中：考慮鋼筋表明形狀的系數(shù)，對(duì)于螺紋鋼筋考慮荷載作用的系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，,其中Mo為長(zhǎng)期荷載下的彎矩，M為全部使用荷載下的彎矩；與構(gòu)建形式有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)具有腹板的受彎構(gòu)件時(shí)d縱向受拉鋼筋的直徑；含筋率，按下式計(jì)算：當(dāng)大于0.02時(shí)取0.02受拉翼緣的寬度和厚度；受拉鋼筋在使用荷載下的應(yīng)力，可按公式計(jì)算。下面計(jì)算在正常環(huán)境，長(zhǎng)期荷載下主梁跨中的最大裂縫寬度是否符合要求。已知在荷載Ⅰ作用下，在荷載組合Ⅱ作用下取=1.0(螺紋鋼筋)荷載組合Ⅰ作用下荷載組合Ⅱ作用下取(具有腹板的受彎構(gòu)件)D=32mm,取故荷載組合Ⅰ時(shí)：荷載組合時(shí)：4.4主梁變形驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件在短期荷載作用下的撓度，可耿軍給定的構(gòu)件剛度用材料力學(xué)的方法計(jì)算，對(duì)于簡(jiǎn)支梁：式中：L計(jì)算跨徑M使用荷載（靜活載彎矩）作用下的彎矩開(kāi)裂截面換算慣性矩，??；n=10判斷此時(shí)T形截面類(lèi)型，設(shè)計(jì)算表明，,屬于第Ⅱ類(lèi)T形截面。按規(guī)范規(guī)定，驗(yàn)算主梁的變形時(shí)，荷載不計(jì)入恒載，汽車(chē)不計(jì)入沖擊力。靜活載及人群荷載產(chǎn)生的變形：掛車(chē)荷載產(chǎn)生的變形：變形驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。根據(jù)規(guī)范要求，當(dāng)結(jié)構(gòu)重力和汽車(chē)荷載（不計(jì)入沖擊力）所產(chǎn)生的豎向撓度超過(guò)跨徑的1/1600時(shí)應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值等于結(jié)構(gòu)重力和半個(gè)汽車(chē)荷載（不計(jì)入沖擊力）所產(chǎn)生的豎向撓度。應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值為：應(yīng)做成平順曲線。5行車(chē)道板的計(jì)算考慮道主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長(zhǎng)設(shè)置連接鋼筋,故行車(chē)道板可按兩端固定和中間鉸接板的計(jì)算5.1行車(chē)道板的內(nèi)力計(jì)算5.1.1每延米板上的恒載g混凝土橋面鋪裝T梁翼緣板每延米板寬恒載合計(jì)5.1.2恒載產(chǎn)生的內(nèi)力彎矩剪力式中：l主梁中心線間距B主梁梁肋寬度5.1.3活載產(chǎn)生的內(nèi)力汽車(chē)-20級(jí)荷載作用的最不利位置在兩翼緣板之間的鉸縫處，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受車(chē)輪荷載的一半，如圖5-1所示圖5-1汽車(chē)荷載作用下行車(chē)道板計(jì)算（尺寸單位：cm）根據(jù)《橋規(guī)》第2.3.1條汽車(chē)-20級(jí)，重車(chē)后輪的著地長(zhǎng)度和寬度分別為：順行車(chē)方向輪壓分布寬度：垂直行車(chē)方向輪壓分布寬度：因?yàn)橹剀?chē)兩后輪作用有效分布寬度有重疊，所以荷載作用于懸臂根部的有效寬度為：則作用于每米寬板條上的彎矩為：掛車(chē)-100級(jí)荷載作用時(shí)，懸臂根部處還受到另一半車(chē)輪的作用，如圖5-2所示圖5—2掛車(chē)荷載作用下行車(chē)道板計(jì)算（尺寸單位：cm）根據(jù)《橋規(guī)》掛車(chē)車(chē)輪著地長(zhǎng)度和寬度分別為：則，鉸縫處2個(gè)車(chē)輪重對(duì)懸臂根部的有效分布寬度：作用于懸臂根部的另一列車(chē)輪與行車(chē)道板的接觸寬度為：輪壓面上的荷載對(duì)懸臂根部的有效分布寬度為：為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將輪壓面上的荷載對(duì)行車(chē)道板的作用按懸臂梁來(lái)計(jì)算。每米板寬懸臂根部的彎矩作用在每米板寬上的剪力：5.1.4荷載組合荷載組合Ｉ：荷載組合：故行車(chē)道板的設(shè)計(jì)為：,Q=60.39(KN)5.2配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算行車(chē)道板根部的高度為h=20cm，設(shè)保護(hù)層a=2cm，若選用F12的鋼筋，則有效高度為：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第4.1.6條：驗(yàn)算：每米板寬（b=1.0m）所需鋼筋截面面積：設(shè)鋼筋間距為16cm，則1.0m板寬內(nèi)可設(shè)置6跟F12鋼筋截面面積為：根據(jù)規(guī)范第4.1.12條，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求，即：故可以滿足要求。按照《公預(yù)規(guī)》第4.1.13條，故不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅需要按照構(gòu)造要求配置箍筋。板內(nèi)分布鋼筋用F8鋼筋，監(jiān)獄按照20cm布置。行車(chē)道板的強(qiáng)度驗(yàn)算：經(jīng)驗(yàn)算強(qiáng)度滿足要求。6橫梁計(jì)算6.1橫梁彎矩計(jì)算對(duì)于具有多根內(nèi)梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫梁的內(nèi)力，其它橫梁可偏安全地仿此設(shè)計(jì)。6.1.1車(chē)輛荷載對(duì)于中橫隔梁的計(jì)算荷載跨中橫隔梁的受載圖式如下圖6-1所示：汽車(chē)-20級(jí)在中橫隔梁的計(jì)算荷載為：掛車(chē)-100級(jí)中橫隔梁的計(jì)算荷載為：對(duì)人群：圖6—1荷載沿橋跨的布置6.1.2繪制中橫隔梁內(nèi)力影響線由前所算跨中荷載橫向分布系數(shù)，則Mr的影響線豎標(biāo)可計(jì)算如下:P=1作用在軸上時(shí)（）同樣，由此可繪制出Mr影響線如下圖6-2所示：6.1.3彎矩計(jì)算荷載組合：因橫隔梁彎矩影響線的正負(fù)面積很接近，恒載產(chǎn)生的彎矩將基本抵消，故組合時(shí)不計(jì)入恒載內(nèi)力。掛車(chē)組合中考慮了提高系數(shù)1.03負(fù)彎矩組合：1.4Mr=1.4×（-71.91）=-100.67因此，橫梁內(nèi)力：正彎矩由掛車(chē)荷載控制：負(fù)彎矩由人群荷載控制：6.2橫梁截面配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算6.2.1正彎矩配筋把鋪裝這算3cm計(jì)入截面，則橫梁翼緣板有效寬度為：b+12hn=18+12×(17.5+3)=264cm按照規(guī)范要求取小者，即。設(shè)a=8cm,則由公式得：選用6F32鋼筋。設(shè)抗彎鋼筋分層，下層鋼筋中心距梁底邊緣5cm，三層鋼筋中心間距6cm，則a=3+5=8，則，x=340×48.26/（17.5×264）=3.551cm滿足要求截面強(qiáng)度驗(yàn)算：6.2.2負(fù)彎矩配筋設(shè)a=3cm，由公式選用2F16鋼筋，則x=340×4.02/（17.5×18）=4.339cm截面強(qiáng)度驗(yàn)算：截面含筋率驗(yàn)算：均大于規(guī)范規(guī)定的受拉鋼筋最小配筋率0.15%。6.3橫梁剪力計(jì)算及配筋計(jì)算橫梁的剪力時(shí)，可以根據(jù)已求得的各主梁的荷載橫向分布影響線仿照偏心受壓發(fā)繪制橫梁的剪力影響線通常橫梁的剪力靠近橋兩側(cè)邊緣的截面處剪力。現(xiàn)分別作這個(gè)截面的剪力影響線。右側(cè)截面的剪力影響線豎標(biāo)值可按照如下方法計(jì)算：P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：右側(cè)截面的剪力影響線豎標(biāo)值可按照如下方法計(jì)算：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：根據(jù)上述方法繪制1、2號(hào)梁右截面的剪力影響線如下圖6-3所示：圖中顯示了汽車(chē)荷載和掛車(chē)荷載在相應(yīng)影響線上的最不利荷載位置，截面剪力計(jì)算如下：右側(cè)截面在汽車(chē)荷載作用下和在掛車(chē)荷載作用下的剪力分別為：右側(cè)截面在汽車(chē)荷載和掛車(chē)荷載作用下的剪力分別為：從計(jì)算結(jié)果可見(jiàn)，掛車(chē)荷載作用下的2號(hào)梁右側(cè)截面的剪力最大?？紤]掛車(chē)組合，并取提高系數(shù)1.03，則設(shè)計(jì)用剪力值為：按規(guī)范進(jìn)行剪力驗(yàn)算：計(jì)算剪力介于兩者之間，因而橫梁需配置抗剪力的鋼筋，假設(shè)抗剪鋼筋采用箍筋，選取雙肢F8則斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同抗剪時(shí)抗剪能力按下式計(jì)算：式中：取，則滿足規(guī)范的構(gòu)造要求。圖6—31號(hào)、2號(hào)主梁右截面剪力影響線7支座計(jì)算該橋梁肋寬0.18m，標(biāo)準(zhǔn)跨徑，計(jì)算跨徑l=23.5m，恒載作用下支座的反力,考慮沖擊后活載在支座產(chǎn)生的最大及最小反力分別為制動(dòng)力在最不利荷載作用下梁端產(chǎn)生的水平力H=7.84KN。主梁在最不利荷載作用下梁端產(chǎn)生轉(zhuǎn)角，主梁的計(jì)算溫差，按梁的梁段采用等厚的板式橡膠支座設(shè)計(jì)計(jì)算。7.1確定支座幾何尺寸7.1.1確定平面尺寸試取橡膠板式支座形狀系數(shù)S>8,取橡膠支座的容許壓應(yīng)力，支座的平面面積取支座的順橋向長(zhǎng)度為0.