現(xiàn)澆箱梁外模計(jì)算

箱梁模板計(jì)算書(shū)1、荷載選擇模板采用5=5mm鋼板為模面板，［8槽鋼做水平橫肋，間距0.25m（翼緣板位置0.35m）;雙肢［10槽鋼做豎肋，最大間距1.0m,模板支撐桿為口50x50x3方鋼管。采用內(nèi)部振搗器時(shí),新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,可按下列二式計(jì)算,取二者中的較小值（參見(jiàn)《橋涵》下冊(cè)第23頁(yè)）1）式一：1F=0.22*rtppv2co12丫c—混凝土的重力密度23.5KN/m3;to—新澆混凝土的初凝時(shí)間，to=8h;T—混凝土的溫度，20°C;v—混凝土澆筑速度（m/h）,已知混凝土澆筑速度50m/h,v=0.5m/h,01—外加劑影響修正系數(shù)，取1.2;02—混凝土塌落度影響修正系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85;5090mm時(shí)，取1.0;110150mm時(shí)，取1.15;180200mm時(shí)，取1.3;本方案砼塌落度180~200mm，取1.3;代入數(shù)值，得1F=0.22x23.5x8x1.2x1.3x0.52=45.6KN'm。有效壓頭高度：h二Fy二456'23.5二1.94m.c2）式二：p=yH二23.5x2.5二58.75KN/m3

故壓力標(biāo)準(zhǔn)值p=58.75KN/m2對(duì)應(yīng)有效壓頭高度：h=2.5m.3）式三p二Kyhm其中h二0.22+24.9v/T二0.8425p二1.2*23.5*0.8425二23.76KN/m3m2、面板分析取1000x250mm為驗(yàn)算區(qū)格則面板的折算應(yīng)力zhomymyOx-c_omymxOx[o]zhomymyOx-c_omymxOx[o]見(jiàn)《水利水電工程工程鋼閘門(mén)設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄Gomy—垂直于主次梁軸線(xiàn)方向面板支承長(zhǎng)邊中點(diǎn)的局部彎曲應(yīng)力，0my=Kyqa2/62=0.5x58.75x10-3x（250）2/（5）2=73.1MPa;omx=yomy=21.9MPa,卩為泊桑比，取0.3;Ky—支承長(zhǎng)邊中點(diǎn)彎應(yīng)力系數(shù)（見(jiàn)表水利規(guī)范G1—G3）,取值0.5;q—面板計(jì)算區(qū)格中心的壓力強(qiáng)度，58.75KN/m2;o0x—對(duì)應(yīng)于面板驗(yàn)算點(diǎn)的主次梁上翼緣的整體彎曲應(yīng)力；o0x=（1.5^-0.5）M/W面板兼作主次梁上翼緣的有效寬度系數(shù)（見(jiàn)表水利規(guī)范G4）,取0.4;M—對(duì)應(yīng)于面板驗(yàn)算點(diǎn)主梁的彎矩，考慮到板的連續(xù)性，面板強(qiáng)度可按下式計(jì)算（參見(jiàn)路橋施工計(jì)算手冊(cè)P178表8-13）。

M=qab2/10=58.75x0.25xl/10=1.5KN?mW—對(duì)應(yīng)于面板驗(yàn)算點(diǎn)主梁的截面抵抗矩，選用[8W=25300mm3代入數(shù)值，得o0x=59.3MPaa—彈塑性調(diào)整系數(shù)，當(dāng)b/a>3時(shí)，取a=1.4;zhmymyOx-c_omymxzhmymyOx-c_omymxOx帶入數(shù)值得出，=54.75Mpa<[o]=210MPa故外模面板符合要求。3、腹板處橫肋和豎肋計(jì)算模板橫肋采用[8槽鋼，間距為250mm，豎肋采用2[10槽鋼，間距為1000mm。取1000x270mm為驗(yàn)算區(qū)格。鋼材彈性模量E=2.1xWMPa，查型鋼表得[8槽鋼，截面抵抗矩，W=25300mm3,慣性矩Ixl=1010000mm4;雙肢[10槽鋼，截面抵抗矩,W=79400mm3,慣性矩Ixl=3910000mm4;水平橫肋受力([8槽鋼)：腹板位置最下面橫肋：q1=Fx0.25=[(58.75+2)x1.2+(1+2)x1.4]x0.25=19.3KN/m.09650.0(&[1^65000[N]■=>09650.0(&[1^65000[N]■=>o.ooN計(jì)算受力，得：o=95.26MPa<[o]=210MPa1OOOmmf=1.2mm< =2.5mm4OO滿(mǎn)足要求。（2）模板豎肋計(jì)算（2[10槽鋼，間距為1000mm）利用（1）中計(jì)算的支座反力加載到模板豎肋上，建立模型如圖3，計(jì)算得：利用MDT2007建模如圖所示，計(jì)算結(jié)果為：71.56MPa 210MPa框架受三個(gè)方向的側(cè)壓力（1、2、3支點(diǎn)），每個(gè)支點(diǎn)支反力依次為F13.43KN,F51.73KN,F21.68KN.1 2 34、腹板支撐桿（圖中斜桿3、4和平桿）的穩(wěn)定性驗(yàn)算綜合考慮各桿的受力情況，斜桿4為受跨中力最大，特對(duì)跨中支撐桿處的方鋼管進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算。（1）對(duì)圖中斜桿4處的方鋼管進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算。方鋼管為50x50x3，計(jì)算長(zhǎng)度1.9米，作用力51.73KN。I18.98cm4,I18.98cm4,A5.33cm2xyi、:1x ,18'981.89Cm18.9nmA5.33九』」900二ioo.5<[丄150i18.9根據(jù)柔度九二100.5，查得申二0.555（參見(jiàn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》）即得壓桿的穩(wěn)定許用應(yīng)力Q]=*Q]二0.555x210二116.55MPast壓桿的許用壓應(yīng)力F=[q]A二116.55x553=64.45KN>51.73KNstst滿(mǎn)足受力要求。（3）斜桿3和平桿受力分別為13.4KN和21.7KN,明顯小于斜桿4,且長(zhǎng)度較斜桿4僅多300mm，故不對(duì)其進(jìn)行受力分析。由上知,箱梁腹板處支撐桿滿(mǎn)足受力要求。壓桿的許用壓應(yīng)力剛滿(mǎn)足,在斜桿上加斜撐（[8）來(lái)控制它的自由度,這樣增加壓桿的安全系數(shù)。5、翼緣板處橫肋和豎肋計(jì)算翼緣板水平橫肋采用[8槽鋼，間距為350mm，豎肋采用2[10槽鋼，最大間距為1000mm。取1000x350mm為驗(yàn)算區(qū)格。鋼材彈性模量E=2.1xl05MPa,查型鋼表得[8槽鋼，截面抵抗矩，W=25300mm3，慣性矩1x1=1010000mm4；雙肢[10槽鋼，截面抵抗矩，W=79400mm3,慣性矩1x1=3910000mm4。1）、水平橫肋受力（翼緣根部[8槽鋼）：翼緣板處1號(hào)梁肋:q1=Fx0.35=[(0.55x25+2)x1.2+(1+2)x1.4]x0.35=8.085KN/m翼緣板處7號(hào)梁肋:q1=Fx0.35=[(0.257x25+2)x1.2+(1+2)x1.4]x0.35=5KN/m翼緣板處8號(hào)梁肋:q1=Fx0.35=[(0.2x25+2)x1.2+(1+2)x1.4]x0.35=4.41KN/m對(duì)受力最大1號(hào)梁肋進(jìn)行分析，利用MDT2007建模，計(jì)算得:

o=39.9MPa<[a]=210MPa滿(mǎn)足要求。(2)模板豎肋計(jì)算(2[10槽鋼，間距為1000mm)同腹板處豎肋計(jì)算，利用MDT建模，計(jì)算結(jié)果為：a=25.6MPa<[a]=210MPa框架受三個(gè)方向的側(cè)壓力(1、2、3支點(diǎn))，每個(gè)支點(diǎn)支反力依次為F=6.51KN,F=17.12KN,F=8.63KN。1 2 36、翼緣板支撐桿(圖中斜桿1和2)的計(jì)算(1)圖中斜桿1方鋼管為50x50x3,計(jì)算長(zhǎng)度1.9米，壓力6.51KNI=18.98cm4,I=18.98cm4,A=5.33cm2xyi=A劈=i=A劈=l?89cm=l&9mmV=罟=IO。.：?＜注150根據(jù)柔度九=74.04，查得申=0.552。即得壓桿的穩(wěn)定許用應(yīng)力[a」=*[a]=0?552x210=115.9MPa壓桿的許用壓應(yīng)力F=[o]A=115.9x553=64.1KN>6.51KNstst滿(mǎn)足受力要求。(2)圖中斜桿2方鋼管為50x50x3，計(jì)算長(zhǎng)度1.4米，壓力17.12KNi劈=1.89cm=18.9mm山=1400i=18.9I=18.98cmi劈=1.89cm=18.9mm山=1400i=18.9=74.07＜［九］=150根據(jù)柔度九=74.04，查得申=0.726。即得壓桿的穩(wěn)定許用應(yīng)力Q」=0.726x210