十二章鍋爐運行調(diào)節(jié)與優(yōu)化課件

參數(shù)變化，維持鍋爐機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運行任務(wù)：適應(yīng)外界負(fù)荷的變化；維持正常水位；維持蒸汽參數(shù)；保持汽水品質(zhì)；經(jīng)濟(jì)燃燒，減少損失。參數(shù)變化，維持鍋爐機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運行1參數(shù)變化，維持鍋爐機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運行參數(shù)變化，維持鍋爐機(jī)組的第一節(jié)直流鍋爐的運行特性直流鍋爐和汽包鍋爐不同，受熱面沒有固定的加熱、蒸發(fā)和過熱過程的明確分界線，其運行特性和汽包鍋爐不同。直流鍋爐的概念可以簡單地定義為只有一根管子的鍋爐，泵將水從管子的一端送入，管子放在火焰中加熱，水在管內(nèi)被加熱成蒸汽，從另一端流出。管子的輸出是給水流量和燃料加熱量的函數(shù)。第一節(jié)直流鍋爐的運行特性直流鍋爐和汽包鍋爐不同，受熱面沒有2第一節(jié)直流鍋爐的運行特性直流鍋爐和汽包鍋爐不同，受熱面沒有一、直流鍋爐靜態(tài)特性1．主蒸汽溫度靜態(tài)特性直流鍋爐用煤水比來表示汽溫的靜態(tài)特性。燃料量和給水量的比值稱為煤水比。在煤質(zhì)、給水溫度和鍋爐效率不變的前提下，煤水比不變，則過熱蒸汽溫度不變。煤水比提高，燃料量增加，過熱汽溫上升；煤水比下降，過熱汽溫降低。一、直流鍋爐靜態(tài)特性1．主蒸汽溫度靜態(tài)特性3一、直流鍋爐靜態(tài)特性1．主蒸汽溫度靜態(tài)特性一、直流鍋爐靜態(tài)特如果考慮不同負(fù)荷下鍋爐效率等參數(shù)的變化，煤水比應(yīng)針對負(fù)荷進(jìn)行修正，以便運行時控制汽溫。如鍋爐效率下降，應(yīng)增大煤水比，即單位質(zhì)量的水要消耗更多的燃料。如果煤質(zhì)特性變化，也應(yīng)修正煤水比。如煤的發(fā)熱量增加，煤水比應(yīng)相應(yīng)下降。給水溫度提高，應(yīng)減小煤水比。如果考慮不同負(fù)荷下鍋爐效率等參數(shù)的變化，煤水比應(yīng)針對負(fù)荷進(jìn)行4如果考慮不同負(fù)荷下鍋爐效率等參數(shù)的變化，煤水比應(yīng)針對負(fù)荷進(jìn)行2．主蒸汽壓力靜態(tài)特性直流鍋爐的主蒸汽壓力主要由燃料量和給水參數(shù)影響。（1）與燃料量的關(guān)系如果汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門開度不變，燃料量增加，蒸汽壓力升高。燃料量減少，壓力降低。2．主蒸汽壓力靜態(tài)特性52．主蒸汽壓力靜態(tài)特性2．主蒸汽壓力靜態(tài)特性5（2）與給水流量的關(guān)系如果汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門開度不變，基本規(guī)律是：給水量增加，蒸汽壓力升高。給水量減少，壓力降低。（2）與給水流量的關(guān)系6（2）與給水流量的關(guān)系（2）與給水流量的關(guān)系6二、直流鍋爐動態(tài)特性

燃料量擾動給水量擾動二、直流鍋爐動態(tài)特性燃料量擾動7二、直流鍋爐動態(tài)特性燃料量擾動汽機(jī)調(diào)門開度擾動汽機(jī)調(diào)門開度擾動8汽機(jī)調(diào)門開度擾動汽機(jī)調(diào)門開度擾動8第二節(jié)直流鍋爐運行特性一、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)的特點直流鍋爐與汽包鍋爐相比，其參數(shù)調(diào)節(jié)的主要特點是：①主蒸汽流量的改變必需首先調(diào)節(jié)給水流量，而不是首先調(diào)節(jié)燃煤量；②主蒸汽溫度改變主要依靠煤水比來進(jìn)行調(diào)節(jié)，而不是依靠減溫水，噴水減溫只是細(xì)調(diào)；③主蒸汽壓力的調(diào)節(jié)必需與主蒸汽溫度協(xié)調(diào)，都與煤水比有關(guān)；④在主蒸汽溫度調(diào)節(jié)過程中，時滯和時間常數(shù)都很大，必須通過中間點的溫度來控制主蒸汽溫度。

第二節(jié)直流鍋爐運行特性一、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)的特點9第二節(jié)直流鍋爐運行特性一、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)的特點第二節(jié)直1．煤水比直流鍋爐煤水比指鍋爐燃煤量與給水流量之比。在適應(yīng)外界負(fù)荷需求的條件下，燃料發(fā)熱量、鍋爐給水焓、鍋爐熱效率不變時，對應(yīng)一定負(fù)荷，只有保證一定的煤水比不變，才能保持主蒸汽溫度和壓力在額定范圍內(nèi)變化。給水量和燃料量與負(fù)荷一一對應(yīng)，直流鍋爐儲熱少，當(dāng)負(fù)荷變化時，給水量的調(diào)節(jié)是保證鍋爐的物質(zhì)平衡，燃料量的調(diào)節(jié)是保證能量平衡，如果其中之一不平衡，則會引起主蒸汽和壓力的變化。

1．煤水比101．煤水比1．煤水比102．減溫器的噴水量與汽包鍋爐不同，直流鍋爐不能以噴水減溫作為主蒸汽溫度調(diào)節(jié)的主要手段。當(dāng)主蒸汽流量不變時，減溫器噴水量增加，鍋爐的給水量必然減少，引起噴水點前工質(zhì)焓上升，抵消了部分噴水的作用，也會引起噴水點前受熱面金屬超溫。雖然直流鍋爐過熱器也設(shè)有多級噴水減溫器，但噴水量應(yīng)嚴(yán)格控制，僅作為主蒸汽溫度的細(xì)調(diào)，和煤水比協(xié)調(diào)進(jìn)行調(diào)溫，總噴水量較小，控制噴水點后受熱面金屬不超溫。

2．減溫器的噴水量112．減溫器的噴水量2．減溫器的噴水量113．變壓運行對煤水比的影響當(dāng)鍋爐變壓運行時，主蒸汽壓力與負(fù)荷一一對應(yīng)。當(dāng)壓力降低，溫度不變時，蒸汽的焓上升。如果給水焓不變，則鍋爐負(fù)荷下降，蒸汽的焓增升高，則需要更多的煤，煤水比隨鍋爐負(fù)荷下降而升高。

3．變壓運行對煤水比的影響123．變壓運行對煤水比的影響3．變壓運行對煤水比的影響124．中間點溫度對于直流鍋爐，當(dāng)燃料量或給水量變動時，主蒸汽溫度的時滯較大，必須用中間點溫度作為主控信號才能保證調(diào)節(jié)品質(zhì)。一般選擇具有一定過熱度的汽溫點為中間點，位置在分離器出口。負(fù)荷一般在35%~100%范圍內(nèi)，中間點為微過熱狀態(tài)。鍋爐燃料量變化時，爐膛輻射傳熱的響應(yīng)快，后部的對流受熱面?zhèn)鳠犴憫?yīng)較慢，以輻射受熱面后的汽溫作為中間點溫度對燃料的擾動響應(yīng)很快，同時中間點汽溫也不受噴水減溫器的影響。

4．中間點溫度134．中間點溫度4．中間點溫度13二、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)1．主蒸汽溫度調(diào)節(jié)直流鍋爐的主蒸汽溫度調(diào)節(jié)主要依靠煤水比，噴水減溫為細(xì)調(diào)。如果給水量不變，鍋爐燃煤量增加，受熱面吸熱量成比例增加，在受熱面內(nèi)熱水段和蒸發(fā)段的長度相對縮短，而過熱段的長度相對增加，主汽溫度必然升高。相反，如鍋爐燃煤量不變，給水量增加，受熱面吸熱量沒有變化，熱水段和蒸發(fā)段長度相對增加，過熱段長度縮短，主汽溫度下降。煤水比不但在燃料發(fā)熱量、鍋爐給水焓、鍋爐熱效率改變時需要及時調(diào)整，而且在負(fù)荷改變時也需要調(diào)整。

二、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)14二、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)二、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)14以某600MW超臨界鍋爐為例，當(dāng)鍋爐負(fù)荷從額定負(fù)荷下降到50%，分離器壓力由26.4MPa降低到14.1MPa時，由于壓力下降，蒸汽的焓增要增大，煤水比由0.1295上升到0.1514，中間點溫度由418℃下降到365℃。在亞臨界參數(shù)運行范圍內(nèi)，中間點溫度始終高于飽和溫度30℃左右。而且中間點溫度與煤水比有一一對應(yīng)關(guān)系，以中間點溫度來控制汽溫是合適的。為了提高主蒸汽溫度的穩(wěn)定性和調(diào)節(jié)過程中的靈敏性，直流鍋爐都配有幾級噴水減溫，作為細(xì)調(diào)手段，并保護(hù)其后受熱面不超溫。

以某600MW超臨界鍋爐為例，當(dāng)鍋爐負(fù)荷從額定負(fù)荷下降到5015以某600MW超臨界鍋爐為例，當(dāng)鍋爐負(fù)荷從額定負(fù)荷下降到502．再熱汽溫調(diào)節(jié)如果其他條件不變，對應(yīng)一定負(fù)荷，只要保持一定的煤水比，再熱器出口蒸汽焓也維持不變。因此再熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)和主蒸汽溫度調(diào)節(jié)對煤水比的要求是一致的。再熱汽溫也以煤水比調(diào)節(jié)為主。

2．再熱汽溫調(diào)節(jié)162．再熱汽溫調(diào)節(jié)2．再熱汽溫調(diào)節(jié)16為了保持高的熱循環(huán)效率，再熱蒸汽不采用噴水減溫方式作為輔助調(diào)溫手段，而采用煙氣側(cè)調(diào)溫方式調(diào)節(jié)再熱汽溫，但要設(shè)置事故噴水減溫。但煙氣側(cè)調(diào)節(jié)再熱汽溫也破壞了主蒸汽溫度調(diào)節(jié)的平衡。例如采用煙氣擋板調(diào)溫的鍋爐，當(dāng)負(fù)荷下降時，再熱器側(cè)擋板開度增大，而過熱器側(cè)擋板開度減小，即過熱汽溫會降低，需要減少減溫水；而采用擺動式燃燒器調(diào)溫，隨燃燒器擺角向上變化，過熱汽溫與再熱汽溫為同向變化，都會升高，需要增加過熱器的減溫水。

為了保持高的熱循環(huán)效率，再熱蒸汽不采用噴水減溫方式作為輔助調(diào)17為了保持高的熱循環(huán)效率，再熱蒸汽不采用噴水減溫方式作為輔助調(diào)因此在超臨界鍋爐的給水控制和主蒸汽溫度控制系統(tǒng)中，都采用燃燒器擺動角度或煙氣擋板開度信號作為修正。不同的再熱汽溫調(diào)節(jié)方式，使主蒸汽調(diào)溫的減溫水量有變化，如采用擺動燃燒器的方式比煙氣擋板方式的減溫水量要大，且都隨鍋爐復(fù)負(fù)荷下降而減少。下圖所示為C電廠600MW超臨界鍋爐擺動燃燒器調(diào)再熱汽溫和Q電廠600MW超臨界鍋爐煙氣擋板調(diào)節(jié)再熱汽溫時，過熱器減溫水隨負(fù)荷變化的關(guān)系。

因此在超臨界鍋爐的給水控制和主蒸汽溫度控制系統(tǒng)中，都采用燃燒18因此在超臨界鍋爐的給水控制和主蒸汽溫度控制系統(tǒng)中，都采用燃燒減溫水量與負(fù)荷的關(guān)系減溫水量與負(fù)荷的關(guān)系19減溫水量與負(fù)荷的關(guān)系減溫水量與負(fù)荷的關(guān)系193．主蒸汽壓力調(diào)節(jié)直流鍋爐的主蒸汽溫度和壓力必須協(xié)調(diào)調(diào)節(jié)。大容量超臨界鍋爐在低負(fù)荷時采用變壓運行，高負(fù)荷時采用定壓運行。壓力調(diào)節(jié)可采用機(jī)爐協(xié)調(diào)控制或鍋爐跟蹤方式。協(xié)調(diào)控制以負(fù)荷調(diào)節(jié)為主要信號，再用負(fù)荷偏差和主蒸汽壓力偏差來進(jìn)行修正。鍋爐跟蹤方式以主蒸汽壓力為主要信號，當(dāng)鍋爐燃料量與鍋爐負(fù)荷不相適應(yīng)時，用負(fù)荷與燃料量的差分信號產(chǎn)生一個過調(diào)量，從而可加快鍋爐燃料量的調(diào)整，穩(wěn)定主蒸汽壓力。

3．主蒸汽壓力調(diào)節(jié)203．主蒸汽壓力調(diào)節(jié)3．主蒸汽壓力調(diào)節(jié)20三、變壓運行隨著電網(wǎng)的發(fā)展，峰谷負(fù)荷差大，要求機(jī)組進(jìn)行調(diào)峰運行。對調(diào)峰機(jī)組的要求：良好的啟停特性；低負(fù)荷穩(wěn)定運行；安全穩(wěn)定變負(fù)荷特性；低負(fù)荷保持較高效率。單元機(jī)組基本方式中的定壓運行指汽輪機(jī)在不同工況下，依靠調(diào)節(jié)汽門的開度調(diào)節(jié)負(fù)荷，機(jī)前壓力不變。但汽機(jī)內(nèi)有較大溫度變化，低負(fù)荷節(jié)流損失大，效率低。故新機(jī)組一般采用變壓運行方式。即主汽門全開，調(diào)節(jié)汽門全開（或部分全開），依靠機(jī)前壓力變化適應(yīng)負(fù)荷變化，主汽溫度額定。

三、變壓運行21三、變壓運行三、變壓運行21變壓運行實質(zhì)是讓鍋爐產(chǎn)生低壓蒸汽驅(qū)動汽輪機(jī)做功，可提高機(jī)組低負(fù)荷運行時的經(jīng)濟(jì)性和汽輪機(jī)的安全性，壓力低，有利于蒸汽溫度額定。但在高負(fù)荷時，蒸汽壓力低，機(jī)組運行的經(jīng)濟(jì)性未能提高，還影響了機(jī)組的調(diào)頻性能。低負(fù)荷時，如果蒸汽壓力低于12MPa，機(jī)組的熱循環(huán)效率下降很快，會抵消變壓運行帶來的好處，所以目前的機(jī)組都采用定壓-變壓-定壓運行方式。即高負(fù)荷和低負(fù)荷時采用定壓運行方式，中間負(fù)荷段采用變壓運行方式。這種方式使汽機(jī)在全負(fù)荷范圍內(nèi)保持較高效率，具有良好的負(fù)荷調(diào)節(jié)性能，因而被普遍采用。負(fù)荷區(qū)間需要進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，考慮經(jīng)濟(jì)性與安全性，要由優(yōu)化試驗確定。

變壓運行實質(zhì)是讓鍋爐產(chǎn)生低壓蒸汽驅(qū)動汽輪機(jī)做功，可提高機(jī)組低22變壓運行實質(zhì)是讓鍋爐產(chǎn)生低壓蒸汽驅(qū)動汽輪機(jī)做功，可提高機(jī)組低低負(fù)荷運行對鍋爐有一定影響，主要有：鍋爐有低負(fù)荷穩(wěn)燃問題，超臨界鍋爐一般35%MCR以上能不投油穩(wěn)定燃燒，穩(wěn)燃措施有降低一次風(fēng)率，投下層燃燒器，煤粉更細(xì)，適當(dāng)降低負(fù)壓，減小漏風(fēng)等；低負(fù)荷時煙氣速度低，溫度也低，空氣預(yù)熱器易發(fā)生堵灰、腐蝕等故障，應(yīng)采取開暖風(fēng)器以提高金屬壁溫溫度，加強(qiáng)吹灰等措施，提高運行安全性；低負(fù)荷時汽溫偏低，雖然變壓運行汽溫易保持穩(wěn)定，但負(fù)荷低到一定程度，仍會下降，影響運行的經(jīng)濟(jì)性；低負(fù)荷時，蒸汽量減少，冷卻效果差，過熱器可能超溫，且燃燒易偏斜，造成熱偏差；低負(fù)荷時燃燒不均勻，水冷壁內(nèi)流量降低，直流鍋爐的水循環(huán)安全性降低，要限制最低負(fù)荷，加強(qiáng)燃燒調(diào)整等。

低負(fù)荷運行對鍋爐有一定影響，主要有：鍋爐有低負(fù)荷穩(wěn)燃問題，超23低負(fù)荷運行對鍋爐有一定影響，主要有：鍋爐有低負(fù)荷穩(wěn)燃問題，超超臨界鍋爐變壓運行，工質(zhì)會經(jīng)過亞臨界、臨界和超臨界三個區(qū)域，參數(shù)調(diào)節(jié)復(fù)雜。直流鍋爐無汽包這樣的厚壁部件，熱慣性小，變負(fù)荷速率可提高。螺旋管圈水冷壁在相變最大區(qū)域無中間聯(lián)箱，不存在工質(zhì)的再分配，熱偏差小，適合變壓運行?，F(xiàn)在的一次上升垂直管屏也適合變壓運行。直流鍋爐啟動和變負(fù)荷速度主要受汽輪機(jī)的脹差和熱應(yīng)力的限制。

超臨界鍋爐變壓運行，工質(zhì)會經(jīng)過亞臨界、臨界和超臨界三個區(qū)域，24超臨界鍋爐變壓運行，工質(zhì)會經(jīng)過亞臨界、臨界和超臨界三個區(qū)域，第三節(jié)鍋爐的燃燒調(diào)整一、概述（一）、燃燒調(diào)節(jié)的目的保證正常穩(wěn)定的汽壓、汽溫和蒸發(fā)量；著火穩(wěn)定、燃燒完全、火焰充滿度好、不結(jié)渣、不超溫；最高的運行經(jīng)濟(jì)性；減少污染排放。第三節(jié)鍋爐的燃燒調(diào)整一、概述25第三節(jié)鍋爐的燃燒調(diào)整一、概述第三節(jié)鍋爐的燃燒調(diào)整一、概述（二）、影響燃燒的因素煤質(zhì)揮發(fā)分是主要因素。揮發(fā)分高，著火容易，燃盡程度高，但易結(jié)渣等。相反，揮發(fā)分低，燃燒穩(wěn)定性差，燃盡程度下降，經(jīng)濟(jì)性差。發(fā)熱量低，燃料消耗量增加，制粉系統(tǒng)出力要大，一次風(fēng)速需增加，煤粉變粗，對著火和燃盡都不利。（二）、影響燃燒的因素26（二）、影響燃燒的因素（二）、影響燃燒的因素26水分增加，燃燒困難，燃盡也差，同時煙氣量增加，熱損失增大。還會降低制粉系統(tǒng)出力，易堵管，對鍋爐尾部受熱面的安全也有影響。灰分增加，燃燒困難。同時有結(jié)渣、磨損等安全問題，對爐內(nèi)空氣動力場有影響。水分增加，燃燒困難，燃盡也差，同時煙氣量增加，熱損失增大。還27水分增加，燃燒困難，燃盡也差，同時煙氣量增加，熱損失增大。還煤粉細(xì)度顆粒細(xì)，燃燒好，但需要消耗制粉系統(tǒng)能量。煤粉粗，著火及燃盡困難，同時燃燒過程延長，使?fàn)t膛出口煙溫升高，對受熱面不利。另外顆粒大易貼墻，造成壁面的還原性氣氛，帶來安全問題。應(yīng)控制合適的細(xì)度。煤粉細(xì)度28煤粉細(xì)度煤粉細(xì)度28煤粉濃度一次風(fēng)煤粉濃度對著火穩(wěn)定性影響很大。有最佳濃度值。鍋爐負(fù)荷負(fù)荷降低，燃燒穩(wěn)定性變差。低到一定程度，燃燒不穩(wěn)，需投油助燃。同時負(fù)荷降低，燃燒效率降低，經(jīng)濟(jì)性變差。煤粉濃度29煤粉濃度煤粉濃度29一、二次風(fēng)配合一次風(fēng)提供著火所需空氣，二次風(fēng)提供后期燃燒空氣。二次風(fēng)過早過晚混合進(jìn)一次風(fēng)，都會影響燃燒。如果把握困難，寧晚勿早。對于旋流燃燒器，基本是單只燃燒器決定燃燒過程，各只間配合較少，因此一、二次風(fēng)的配合更為重要。一、二次風(fēng)配合30一、二次風(fēng)配合一、二次風(fēng)配合30一次風(fēng)初溫提高煤粉氣流初溫，可穩(wěn)定著火，對燃燒過程有利。計算表明，一次風(fēng)溫從20℃升高至300℃，著火熱可減少60%，著火提前。一次風(fēng)初溫31一次風(fēng)初溫一次風(fēng)初溫31（三）負(fù)荷與煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整原則不同負(fù)荷下的燃燒調(diào)整（1）高負(fù)荷，燃燒穩(wěn)定，但易結(jié)渣、超溫，注意火焰位置居中，避免偏斜，均勻分配風(fēng)粉，增大一次風(fēng)率，使著火點靠后，適當(dāng)降低過量空氣系數(shù)，降低損失。（三）負(fù)荷與煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整原則32（三）負(fù)荷與煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整原則（三）負(fù)荷與煤質(zhì)變化時的（2）低負(fù)荷時，燃燒不穩(wěn)，可適當(dāng)加大過量空氣系數(shù)，降低一次風(fēng)率和風(fēng)速，煤粉更細(xì)，集中火嘴，保證下層燃燒器投運以利于穩(wěn)燃，適當(dāng)降低爐膛負(fù)壓以減少漏風(fēng)、提高爐膛溫度。（2）低負(fù)荷時，燃燒不穩(wěn)，可適當(dāng)加大過量空氣系數(shù)，降低一次風(fēng)33（2）低負(fù)荷時，燃燒不穩(wěn)，可適當(dāng)加大過量空氣系數(shù)，降低一次風(fēng)煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整揮發(fā)分低的煤種，難著火，應(yīng)采取較小的一次風(fēng)率和風(fēng)速，增大煤粉濃度，二次風(fēng)速可適當(dāng)增大以提高穿透能力，使實際切圓變大，也避免過早混合，煤粉更細(xì)，較大的過量空氣系數(shù)；揮發(fā)分高，可適當(dāng)降低二次風(fēng)率，早混合，適當(dāng)降低過量空氣系數(shù)，多投燃燒器以分散熱負(fù)荷。煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整34煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整34（四）良好燃燒工況的判斷與調(diào)節(jié)正常穩(wěn)定燃燒，火焰明亮穩(wěn)定，高負(fù)荷時火焰偏白，低負(fù)荷時偏黃，火焰中心在爐膛中部，火焰充滿爐膛，但不觸及水冷壁。著火點離燃燒器不遠(yuǎn)，火焰中沒有明顯的星點，有星點則可能是煤粉分離集中，煤粉過粗或爐膛溫度過低。如果火焰白亮刺眼，表明風(fēng)量偏大，也可能是結(jié)渣。如果火焰暗紅閃動，則可能是風(fēng)量偏小，或漏風(fēng)大使?fàn)t溫低，也可能是煤質(zhì)方面的原因，如粉粗、水分、灰分高等。（四）良好燃燒工況的判斷與調(diào)節(jié)正常穩(wěn)定燃燒，火焰明亮穩(wěn)定，高35（四）良好燃燒工況的判斷與調(diào)節(jié)正常穩(wěn)定燃燒，火焰明亮穩(wěn)定，高（五）燃燒調(diào)整內(nèi)容燃料量、空氣量、煙氣量的調(diào)節(jié)燃燒器運行方式調(diào)整（五）燃燒調(diào)整內(nèi)容36（五）燃燒調(diào)整內(nèi)容（五）燃燒調(diào)整內(nèi)容36二、燃料量與風(fēng)量的調(diào)節(jié)負(fù)荷變化時的調(diào)節(jié)（一）、燃料量的調(diào)節(jié)（中儲式系統(tǒng)）負(fù)荷的變化，通過改變給粉機(jī)的轉(zhuǎn)速和燃燒器的投入數(shù)量來實現(xiàn)。當(dāng)負(fù)荷變化不大時，改變轉(zhuǎn)速就可完成。當(dāng)負(fù)荷變化大時，以投、停給粉機(jī)做粗調(diào)，再以改變轉(zhuǎn)速為細(xì)調(diào)。同時投、停相應(yīng)的燃燒器。保持穩(wěn)定。調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速應(yīng)平穩(wěn)，以免大幅度的煤粉變化導(dǎo)致爐膛負(fù)壓變化和參數(shù)波動。二、燃料量與風(fēng)量的調(diào)節(jié)負(fù)荷變化時的調(diào)節(jié)37二、燃料量與風(fēng)量的調(diào)節(jié)負(fù)荷變化時的調(diào)節(jié)二、燃料量與風(fēng)量的調(diào)節(jié)

當(dāng)需要投運備用燃燒器時，應(yīng)先開一次風(fēng)至所需開度，吹掃一次風(fēng)管，風(fēng)壓正常后啟動給粉機(jī)，并開啟相應(yīng)的二次風(fēng)，觀察著火狀況是否正常。相反停運時應(yīng)先停給粉機(jī)，關(guān)閉相應(yīng)的二次風(fēng)，一次風(fēng)吹掃數(shù)分鐘后再關(guān)閉，以防止一次風(fēng)管內(nèi)的煤粉沉積。為保護(hù)停運的燃燒器，一二次風(fēng)保證微小通風(fēng)量。運行中應(yīng)限制給粉機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍，以保證合適的煤粉濃度。當(dāng)需要投運備用燃燒器時，應(yīng)先開一次風(fēng)至所需開度，吹掃一38當(dāng)需要投運備用燃燒器時，應(yīng)先開一次風(fēng)至所需開度，吹掃一燃料量的調(diào)節(jié)（直吹式系統(tǒng)）負(fù)荷的變化不大時，通過改變制粉系統(tǒng)的出力來滿足需要。增負(fù)荷，先開大磨進(jìn)口風(fēng)量擋板，再增加給煤量，同時增加二次風(fēng)量；降負(fù)荷時，先減給煤量，再減少通風(fēng)量。對于雙進(jìn)雙出鋼球磨，總是通風(fēng)量首先變化，其次才調(diào)給煤量，可使系統(tǒng)對負(fù)荷做出快速響應(yīng)。負(fù)荷變化大時，需停、投一套制粉系統(tǒng)。燃料量的調(diào)節(jié)（直吹式系統(tǒng)）39燃料量的調(diào)節(jié)（直吹式系統(tǒng)）燃料量的調(diào)節(jié)（直吹式系統(tǒng)）39燃燒過程的穩(wěn)定性，要求燃燒器出口處的風(fēng)量和粉量盡可能同時改變，以便在調(diào)節(jié)過程中保持穩(wěn)定的風(fēng)煤比。因此應(yīng)掌握從給煤機(jī)開始調(diào)節(jié)到燃燒器出口粉量產(chǎn)生改變的時滯，以及從送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量開關(guān)動作到燃燒器風(fēng)量改變的時差，燃燒器出口風(fēng)煤比改變的同時性要根據(jù)這些時間差來解決。另外需注意輔機(jī)電流變化、擋板開度指示、風(fēng)壓等參數(shù)變化，防止異常情況的發(fā)生。燃燒過程的穩(wěn)定性，要求燃燒器出口處的風(fēng)量和粉量盡可能同時改變40燃燒過程的穩(wěn)定性，要求燃燒器出口處的風(fēng)量和粉量盡可能同時改變（二）、氧量控制與風(fēng)量調(diào)節(jié)隨著燃料量的改變，風(fēng)量也要相應(yīng)變化：1、爐膛氧量的控制氧量與α的關(guān)系：α=21/（21-O2）最佳過量空氣系數(shù)，在75%負(fù)荷以上時，變化不大。但負(fù)荷低，則α大。因為形成切圓需要一定風(fēng)量，維持空氣動力場。汽溫低需要多的煙氣。（二）、氧量控制與風(fēng)量調(diào)節(jié)41（二）、氧量控制與風(fēng)量調(diào)節(jié)（二）、氧量控制與風(fēng)量調(diào)節(jié)41一些機(jī)組運行的氧量控制范圍負(fù)荷100%80%60%50%30%某500MW4.65.47.0某660MW1.2(α)1.21.351.6某300MW4.35.86.46.9某600MW3.54.05.06.5α=21/（21-O2）；O2=21（α-1）/α一些機(jī)組運行的氧量控制范圍負(fù)荷100%80%60%50%3042一些機(jī)組運行的氧量控制范圍負(fù)荷100%80%60%50%30從運行的可靠性看，α過小，會產(chǎn)生還原性氣氛，易引起結(jié)渣和高溫腐蝕。如低負(fù)荷投油，油霧難燃盡，可能在尾部沉積，導(dǎo)致二次燃燒。如α過大，則易引起低溫腐蝕，且煙氣量大，電耗及損失增大。從運行的可靠性看，α過小，會產(chǎn)生還原性氣氛，易引起結(jié)渣和高溫43從運行的可靠性看，α過小，會產(chǎn)生還原性氣氛，易引起結(jié)渣和高溫2、爐膛氧量的監(jiān)督由于漏風(fēng)的存在，不同位置的氧量是不同的。對于燃燒，應(yīng)控制爐膛出口的α。但由于煙溫高，不便安裝氧量計。如在尾部安裝，則需要進(jìn)行漏風(fēng)的修正。即爐膛出口、過熱器后、再熱器后、省煤器后等位置，氧量是遞增的。增加幅度由漏風(fēng)系數(shù)決定。2、爐膛氧量的監(jiān)督442、爐膛氧量的監(jiān)督2、爐膛氧量的監(jiān)督443、送風(fēng)量的調(diào)節(jié)總風(fēng)量為一、二次風(fēng)（有時還有三次風(fēng)）和漏風(fēng)之和。調(diào)節(jié)的依據(jù)是爐膛出口氧量。還應(yīng)按飛灰可燃物含量、煙氣中CO含量、火焰顏色、位置、形狀等來判斷送風(fēng)是否正常。3、送風(fēng)量的調(diào)節(jié)453、送風(fēng)量的調(diào)節(jié)3、送風(fēng)量的調(diào)節(jié)45一般的調(diào)節(jié)方法，增負(fù)荷時，先增風(fēng)量，再增燃料；降負(fù)荷時，先降燃料，再降風(fēng)量。這樣保證總風(fēng)量大于燃料量，確保鍋爐安全并減少燃燒不完全損失。對于調(diào)峰機(jī)組，如增負(fù)荷大、快，為保證汽壓不很快下降，也可先增燃料，再緊接著增風(fēng)量。低負(fù)荷時，由于α較大，增負(fù)荷也可先增燃料后增空氣量。一般的調(diào)節(jié)方法，增負(fù)荷時，先增風(fēng)量，再增燃料；降負(fù)荷時，先降46一般的調(diào)節(jié)方法，增負(fù)荷時，先增風(fēng)量，再增燃料；降負(fù)荷時，先降送風(fēng)調(diào)節(jié)的具體方法，對離心式風(fēng)機(jī)，通過改變?nèi)肟趽醢彘_度進(jìn)行調(diào)節(jié)；對軸流式風(fēng)機(jī)，通過改變動葉角度進(jìn)行調(diào)節(jié)。除了總風(fēng)量調(diào)節(jié)外，根據(jù)燃燒要求，還需要改變各二次風(fēng)擋板開度進(jìn)行較細(xì)致的配風(fēng)。調(diào)節(jié)時還應(yīng)觀察風(fēng)機(jī)電流、風(fēng)壓、爐膛負(fù)壓、氧量等指示值變化，以判斷調(diào)節(jié)是否正常有效。送風(fēng)調(diào)節(jié)的具體方法，對離心式風(fēng)機(jī)，通過改變?nèi)肟趽醢彘_度進(jìn)行調(diào)47送風(fēng)調(diào)節(jié)的具體方法，對離心式風(fēng)機(jī)，通過改變?nèi)肟趽醢彘_度進(jìn)行調(diào)（三）、爐膛負(fù)壓監(jiān)督與引風(fēng)量的調(diào)節(jié)1、爐膛負(fù)壓監(jiān)督的意義正常運行時為30~50Pa。過大，引風(fēng)電耗增加，引起漏風(fēng)。如從爐膛底部漏風(fēng)，則易造成滅火。反之，則可能往外冒火，引起安全事故。燃燒是否正常的反映。燃燒不正常，首先時負(fù)壓的變化。不同測點位置，負(fù)壓不同。一般安裝在屏的下方。位置越高，負(fù)壓越小。（三）、爐膛負(fù)壓監(jiān)督與引風(fēng)量的調(diào)節(jié)1、爐膛負(fù)壓監(jiān)督的意義48（三）、爐膛負(fù)壓監(jiān)督與引風(fēng)量的調(diào)節(jié)1、爐膛負(fù)壓監(jiān)督的意義（三2、爐膛負(fù)壓和煙道負(fù)壓的變化爐膛負(fù)壓與進(jìn)出物質(zhì)量有關(guān)，還與燃燒有關(guān)：p=mRT/V引風(fēng)少、送風(fēng)多，則m大，壓力高，負(fù)壓小。滅火，溫度T低，則壓力小，負(fù)壓高。運行中應(yīng)保持合適的送、引風(fēng)開度。波動大，則燃燒不穩(wěn)。2、爐膛負(fù)壓和煙道負(fù)壓的變化492、爐膛負(fù)壓和煙道負(fù)壓的變化2、爐膛負(fù)壓和煙道負(fù)壓的變化49在煙道內(nèi)，尾部離引風(fēng)機(jī)入口進(jìn)，因此沿?zé)煔饬鞒?，?fù)壓逐漸增大。負(fù)荷變化，煙道內(nèi)負(fù)壓也改變。如煙道某處負(fù)壓發(fā)生較大變化，則該處受熱面可能發(fā)生故障，如積灰、泄露等。應(yīng)根據(jù)各參數(shù)的變化，進(jìn)行分析處理。在煙道內(nèi)，尾部離引風(fēng)機(jī)入口進(jìn)，因此沿?zé)煔饬鞒?，?fù)壓逐漸增大。50在煙道內(nèi)，尾部離引風(fēng)機(jī)入口進(jìn)，因此沿?zé)煔饬鞒?，?fù)壓逐漸增大。3、引風(fēng)量的調(diào)節(jié)負(fù)荷增減，煙氣量相應(yīng)增減，因此引風(fēng)量也應(yīng)做調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)方法和送風(fēng)機(jī)類似。負(fù)荷變化時，為維持負(fù)壓，增負(fù)荷時，應(yīng)先開引風(fēng)，后增送風(fēng)和燃料；減負(fù)荷時，應(yīng)先減燃料和送風(fēng)，再減引風(fēng)。3、引風(fēng)量的調(diào)節(jié)513、引風(fēng)量的調(diào)節(jié)3、引風(fēng)量的調(diào)節(jié)51三、燃燒器的調(diào)節(jié)和運行方式（一）、燃燒器的燃燒特性（直流）卷吸量對著火影響很大。高寬比大的噴口卷吸大。動量大，穿透能力強(qiáng)。一次風(fēng)著火后衰減快，主要是二次風(fēng)決定爐內(nèi)空氣動力場。剛性問題。高寬比大，剛性差，偏轉(zhuǎn)。切圓直徑問題。切圓大，對燃燒有利，但偏斜會帶來問題。三、燃燒器的調(diào)節(jié)和運行方式（一）、燃燒器的燃燒特性（直流）52三、燃燒器的調(diào)節(jié)和運行方式（一）、燃燒器的燃燒特性（直流）三燃燒器的特性（旋流）回流區(qū)穩(wěn)定燃燒；合適的旋流強(qiáng)度；形成開放氣流；雙調(diào)風(fēng)，分級燃燒；濃淡。燃燒器的特性（旋流）53燃燒器的特性（旋流）燃燒器的特性（旋流）53（二）、燃燒器的調(diào)整1、直流燃燒器調(diào)整切圓燃燒，分均等配風(fēng)和分級配風(fēng)2種。CE技術(shù)，普遍采用WR均等配風(fēng)燃燒器。分級配風(fēng)，主要用于揮發(fā)分較低的煤種。（二）、燃燒器的調(diào)整1、直流燃燒器調(diào)整54（二）、燃燒器的調(diào)整1、直流燃燒器調(diào)整（二）、燃燒器的調(diào)整1

燃燒器出口風(fēng)率、風(fēng)速的調(diào)整（1）一次風(fēng)率、風(fēng)速調(diào)整一次風(fēng)率大，著火延遲；煤粉濃度低。風(fēng)速大，著火距離遠(yuǎn)，噴口附近溫度低，著火困難，且大顆粒動力大，會穿過燃燒區(qū)域，燃燒不完全。風(fēng)速過小，則卷吸差，剛性差。根據(jù)煤種確定合適的參數(shù)。在范圍內(nèi)再考慮經(jīng)濟(jì)性。負(fù)荷降低，為防止堵管，一次風(fēng)率增大。燃燒器出口風(fēng)率、風(fēng)速的調(diào)整55燃燒器出口風(fēng)率、風(fēng)速的調(diào)整燃燒器出口風(fēng)率、風(fēng)負(fù)荷變化時，相應(yīng)調(diào)整。中儲式系統(tǒng)，通常維持各支管一次風(fēng)擋板或節(jié)流圈開度不變，以一次風(fēng)母管壓力的變化適應(yīng)負(fù)荷的變化。母管壓力依靠一次風(fēng)機(jī)擋板開度控制。直吹式系統(tǒng)，一次風(fēng)由磨煤機(jī)入口前總一次風(fēng)擋板調(diào)節(jié)。給煤量變化時，按一定數(shù)學(xué)關(guān)系改變開度。負(fù)荷變化時，相應(yīng)調(diào)整。56負(fù)荷變化時，相應(yīng)調(diào)整。負(fù)荷變化時，相應(yīng)調(diào)整。56對于雙進(jìn)雙出直吹系統(tǒng)，一次風(fēng)控制較靈活，它設(shè)有旁路風(fēng)。旁路風(fēng)擋板開度可作為一次風(fēng)量的補(bǔ)償。如負(fù)荷降低時，一次風(fēng)率增大，旁路風(fēng)按一定函數(shù)關(guān)系自動增加開度。對于雙進(jìn)雙出直吹系統(tǒng)，一次風(fēng)控制較靈活，它設(shè)有旁路風(fēng)。旁路風(fēng)57對于雙進(jìn)雙出直吹系統(tǒng)，一次風(fēng)控制較靈活，它設(shè)有旁路風(fēng)。旁路風(fēng)

（2）二次風(fēng)的調(diào)整二次風(fēng)分為幾大部分：主燃燒風(fēng)（主二次風(fēng)噴口風(fēng)）、燃料風(fēng)（一次風(fēng)噴口的周界風(fēng)、夾心風(fēng)等）、燃盡風(fēng)（低NOx分級燃燒的火上風(fēng)OFA）等。(a)主燃燒風(fēng)的調(diào)整作用：擾動混合，供應(yīng)后期燃燒的氧。二次風(fēng)的主要部分，占60%~70%。形成主要的切圓空氣動力場。（2）二次風(fēng)的調(diào)整58（2）二次風(fēng)的調(diào)整（2）二次風(fēng)的調(diào)整58合適的動量比，二次風(fēng)才能穿透到一次風(fēng)內(nèi)部。過小，不能形成理想的切圓，火焰上翹，對著火燃盡不利；過大，一次風(fēng)剛性差，風(fēng)粉過早分離，燃燒缺氧，且易貼墻，造成結(jié)渣、腐蝕等。低揮發(fā)分煤，著火是關(guān)鍵，所以可適當(dāng)增大二次風(fēng)量，火焰靠近一次風(fēng)噴口根部；揮發(fā)分高的煤，防止結(jié)渣和提高經(jīng)濟(jì)性是主要的，應(yīng)注意調(diào)節(jié)二次風(fēng)不過大。合適的動量比，二次風(fēng)才能穿透到一次風(fēng)內(nèi)部。過小，不能形成理想59合適的動量比，二次風(fēng)才能穿透到一次風(fēng)內(nèi)部。過小，不能形成理想切圓方式：同軸同向，一次風(fēng)燃燒膨脹，衰減快，如增大二次風(fēng)量，易造成一次風(fēng)偏斜，實際切圓大；二次風(fēng)反切，增大風(fēng)量，可減輕一次風(fēng)偏斜，避免結(jié)渣。各層二次風(fēng)的調(diào)節(jié)影響也很大。上層二次風(fēng)壓火，控制火焰位置，中部二次風(fēng)是燃燒的主要空氣，下層托火，使火焰不下沖冷灰斗，防止煤粉離析，減小Q4。切圓方式：同軸同向，一次風(fēng)燃燒膨脹，衰減快，如增大二次風(fēng)量，60切圓方式：同軸同向，一次風(fēng)燃燒膨脹，衰減快，如增大二次風(fēng)量，分配與煤種、燃燒器、爐型、制粉系統(tǒng)及運行條件有關(guān)。可分為四種：均勻、上大下?。ǖ箤毸停?、中間小，兩頭大（縮腰型）和上小下大（寶塔型）。倒寶塔型利于較差煤種的穩(wěn)定著火。燃料區(qū)二次風(fēng)量小，分級混合。適合無煙煤及劣質(zhì)煙煤等燃燒性能較差的煤。寶塔型或均勻型適合燃燒性能好的煙煤。和大量的二次風(fēng)及時混合。分配與煤種、燃燒器、爐型、制粉系統(tǒng)及運行條件有關(guān)。可分為四種61分配與煤種、燃燒器、爐型、制粉系統(tǒng)及運行條件有關(guān)。可分為四種縮腰型可改善氣流偏斜、結(jié)渣嚴(yán)重的狀況。也可提高燃燒穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)性。中部二次風(fēng)量小，等于平衡孔作用，改善補(bǔ)氣條件，使一次風(fēng)減少偏斜，不脫離主火焰。適當(dāng)提高下二次風(fēng)量，對于防止煤粉分離下沉，提高經(jīng)濟(jì)性也是有利的?？s腰型可改善氣流偏斜、結(jié)渣嚴(yán)重的狀況。也可提高燃燒穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)62縮腰型可改善氣流偏斜、結(jié)渣嚴(yán)重的狀況。也可提高燃燒穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)控制方式；普遍采用爐膛/風(fēng)箱差壓控制?？傦L(fēng)量由燃料總量信號及氧量修正信號綜合后改變送風(fēng)機(jī)入口擋板，控制二次風(fēng)門開度調(diào)節(jié)爐膛/風(fēng)箱差壓。差壓定值取為負(fù)荷的函數(shù)，由燃燒調(diào)整試驗確定。對于中儲式熱風(fēng)送粉制粉系統(tǒng)，二次風(fēng)的調(diào)節(jié)還受三次風(fēng)率的影響。制粉系統(tǒng)漏風(fēng)會使二次風(fēng)量減小?？刂品绞?；普遍采用爐膛/風(fēng)箱差壓控制?？傦L(fēng)量由燃料總量信號及63控制方式；普遍采用爐膛/風(fēng)箱差壓控制?？傦L(fēng)量由燃料總量信號及(b)燃料風(fēng)的調(diào)整周界風(fēng)的調(diào)整一次風(fēng)噴口周圍的周界風(fēng)可擴(kuò)大燃燒器對煤種的適應(yīng)性。好煤種，可開大周界風(fēng)擋板，可推遲著火，遏制煤粉離析，迅速補(bǔ)充燃燒所需空氣。難燃煤，可關(guān)小或全關(guān)周界風(fēng)，以免降低煤粉濃度，阻礙煙氣與煤粉氣流的混合。周界風(fēng)率可高達(dá)二次風(fēng)總量的40%。可防止氣流偏斜。開度與燃料量比例調(diào)節(jié)。(b)燃料風(fēng)的調(diào)整64(b)燃料風(fēng)的調(diào)整(b)燃料風(fēng)的調(diào)整64夾心風(fēng)的調(diào)整夾心風(fēng)可避免周界風(fēng)阻礙一次風(fēng)卷吸高溫?zé)煔猓⒃黾右淮物L(fēng)剛性，減小偏轉(zhuǎn)。難燃煤，應(yīng)關(guān)小或全關(guān)夾心風(fēng)，保證穩(wěn)定著火。揮發(fā)分高的煤，應(yīng)適當(dāng)開大，減小燃燒損失。如設(shè)計時一次風(fēng)剛性較強(qiáng)，則夾心風(fēng)作用不明顯。夾心風(fēng)的調(diào)整65夾心風(fēng)的調(diào)整夾心風(fēng)的調(diào)整65(c)燃盡風(fēng)的調(diào)整對于低NOx燃燒技術(shù)的分級燃燒，主燃燒區(qū)域缺氧燃燒，降低NOx的生成。燃盡風(fēng)保證燃燒完全。但CE爐型對NOx的生成影響不大。大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)限制了燃盡風(fēng)噴口的位置和風(fēng)速。負(fù)荷與煤種也對燃盡風(fēng)的調(diào)節(jié)有影響。低負(fù)荷溫度低，可不采用分級燃燒，煤質(zhì)差也應(yīng)減小該風(fēng)量，以保證主燃燒區(qū)域的穩(wěn)定燃燒。如反切，可調(diào)節(jié)煙溫偏差，防止爆管。(c)燃盡風(fēng)的調(diào)整66(c)燃盡風(fēng)的調(diào)整(c)燃盡風(fēng)的調(diào)整66（3）三次風(fēng)的調(diào)節(jié)中儲式熱風(fēng)送粉制粉系統(tǒng)的乏氣為三次風(fēng)。溫度低，水分較大，影響燃燒。風(fēng)量一般為20%，過大，降低燃燒經(jīng)濟(jì)性和穩(wěn)定性。應(yīng)有合適的風(fēng)速，一般不低于50m/s。穿透煙氣進(jìn)入爐膛中心，保證其中的煤粉燃燒。如三次風(fēng)量大，可減少制粉系統(tǒng)漏風(fēng)，提高如口風(fēng)溫，開大再循環(huán)風(fēng)門。某些分級送風(fēng)的雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器把外二次風(fēng)或燃盡風(fēng)稱三次風(fēng)，概念和此不同。（3）三次風(fēng)的調(diào)節(jié)67（3）三次風(fēng)的調(diào)節(jié)（3）三次風(fēng)的調(diào)節(jié)67（4）反切風(fēng)的調(diào)整為消除殘余旋轉(zhuǎn)，有的反切二次風(fēng)，但減弱的燃燒。應(yīng)有適當(dāng)?shù)娘L(fēng)量、風(fēng)速，噴口位置。否則會影響燃燒的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性。應(yīng)增大上層的反切份額，減小下層的比例。（4）反切風(fēng)的調(diào)整68（4）反切風(fēng)的調(diào)整（4）反切風(fēng)的調(diào)整683、燃燒器傾角的調(diào)整目的：調(diào)節(jié)汽溫。改變火焰中心位置，溫度分布。上傾角過大，燃燒不完全損失增大。下傾角過大，火焰沖刷冷灰斗，易結(jié)渣，爐渣含碳量增加。擺動要同步。配合擺動可調(diào)整燃燒，集中或分散燃燒。3、燃燒器傾角的調(diào)整693、燃燒器傾角的調(diào)整3、燃燒器傾角的調(diào)整694、四角配風(fēng)均勻性調(diào)整與監(jiān)視均勻性為燃燒的主要決定因素。燃燒的穩(wěn)定及經(jīng)濟(jì)性。一次風(fēng)監(jiān)視（中儲系統(tǒng)）：風(fēng)速測量裝置（靜壓），相等則均勻。熱風(fēng)送粉，混合前后的溫度改變。調(diào)節(jié)時，一般改變一次風(fēng)總壓。注意粉倉內(nèi)的粉位，不出現(xiàn)漏斗、塌陷等，保證給粉機(jī)的來粉均勻。4、四角配風(fēng)均勻性調(diào)整與監(jiān)視704、四角配風(fēng)均勻性調(diào)整與監(jiān)視4、四角配風(fēng)均勻性調(diào)整與監(jiān)視70一次風(fēng)監(jiān)視（直吹系統(tǒng)）：各管風(fēng)速偏差，通過調(diào)整一次風(fēng)管節(jié)流圈解決。煤粉量難控制，與磨分配器、出力、風(fēng)量等有關(guān)。需測量后進(jìn)行調(diào)節(jié)。并列煤粉管中一次風(fēng)量與平均值的之比稱一次風(fēng)量不均勻系數(shù)。不能超過25%。一次風(fēng)監(jiān)視（直吹系統(tǒng)）：各管風(fēng)速偏差，通過調(diào)整一次風(fēng)管節(jié)流圈71一次風(fēng)監(jiān)視（直吹系統(tǒng)）：各管風(fēng)速偏差，通過調(diào)整一次風(fēng)管節(jié)流圈2、旋流燃燒器調(diào)整可分為雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器及軸向可動葉輪、渦殼式等。目前主要采用雙調(diào)風(fēng)燃燒器。所以只介紹雙調(diào)風(fēng)燃燒器的調(diào)整。目前普遍采用FW的CF/SF低NOx雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器和BW的DS雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器。2、旋流燃燒器調(diào)整可分為雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器及軸向可動葉輪、渦殼722、旋流燃燒器調(diào)整可分為雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器及軸向可動葉輪、渦殼雙調(diào)風(fēng)燃燒器型式鍋爐容量/t·h-1煤質(zhì)Vdaf/%一次風(fēng)率/%一次風(fēng)速/m·s-1CF/SF（FW）202040~422028CF/SF116030~361.6(風(fēng)煤比)----DS（B&W）220810~1215~2016~20DS165039.224.717.3EI-DRB（B&W）100431.920~22----CF/SF（前墻布置）118926.2527.417.6雙調(diào)風(fēng)燃燒器型式鍋爐容量/t·h-1煤質(zhì)Vdaf/%一次風(fēng)率73雙調(diào)風(fēng)燃燒器型式鍋爐容量/t·h-1煤質(zhì)Vdaf/%一次風(fēng)率

CF/SF型雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器調(diào)整二次風(fēng)采用大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)，前、后的兩個大風(fēng)箱分別包住前、后墻的各12只燃燒器。二次風(fēng)旋流、一次風(fēng)直流。內(nèi)外二次風(fēng)均有調(diào)節(jié)擋板。二次風(fēng)總量由均流孔板外部的可移動式套筒擋板控制。一次風(fēng)管有內(nèi)外套筒，一次風(fēng)切向進(jìn)入，經(jīng)整流成直流，濃氣流從外套筒噴出，淡氣流從中心筒和內(nèi)套筒間噴出。CF/SF型雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器調(diào)整74CF/SF型雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器調(diào)整CF/SF型雙調(diào)中間為油槍，用三次風(fēng)通入中心筒以冷卻燃燒器及作為油槍根部風(fēng)。燃燒器下部靠近水冷壁處有底部風(fēng)口，組成邊界風(fēng)系統(tǒng)，使水冷壁形成氧化氣氛。底部風(fēng)擋板單獨可調(diào)。內(nèi)調(diào)風(fēng)擋板調(diào)節(jié)燃燒器喉部附近的風(fēng)粉混合物的擾動度和供應(yīng)初次燃燒用風(fēng)，并與一次風(fēng)一起共同控制著火點。中間為油槍，用三次風(fēng)通入中心筒以冷卻燃燒器及作為油槍根部風(fēng)。75中間為油槍，用三次風(fēng)通入中心筒以冷卻燃燒器及作為油槍根部風(fēng)。外調(diào)風(fēng)擋板把二次風(fēng)分為兩路，一路作為內(nèi)二次風(fēng)送至內(nèi)調(diào)風(fēng)擋板，另一路作為外二次風(fēng)進(jìn)入外二次風(fēng)通道。外二次風(fēng)的作用是在火焰外部形成富氧層，較晚與火焰混合。各布風(fēng)孔板前后壓差用來指示和控制風(fēng)量。鍋爐負(fù)荷變化由風(fēng)箱/爐膛差壓的變化進(jìn)行調(diào)節(jié)。邊界風(fēng)系統(tǒng)可分配二次風(fēng)與邊界風(fēng)的比例。一次風(fēng)內(nèi)套筒使一次風(fēng)參數(shù)獨立可調(diào)。各擋板綜合調(diào)節(jié)得到最佳火焰形狀和燃燒工況。燃燒調(diào)整時要求CO量不超過200ppm。外調(diào)風(fēng)擋板把二次風(fēng)分為兩路，一路作為內(nèi)二次風(fēng)送至內(nèi)調(diào)風(fēng)擋板，76外調(diào)風(fēng)擋板把二次風(fēng)分為兩路，一路作為內(nèi)二次風(fēng)送至內(nèi)調(diào)風(fēng)擋板，DS型雙調(diào)風(fēng)燃燒器調(diào)整二次風(fēng)不采用大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)，由管道分配。在前后墻燃燒器區(qū)上方，各布置兩層燃盡風(fēng)噴口，形成總的分級燃燒方式。一次風(fēng)管內(nèi)有可調(diào)旋流葉片，這樣一、二次風(fēng)都是旋流氣流結(jié)構(gòu)。二次風(fēng)也分為內(nèi)外二次風(fēng)。一次風(fēng)旋流使煤粉向一次風(fēng)管壁面區(qū)濃縮。一次風(fēng)口外有擴(kuò)錐，可延緩一、二次風(fēng)的混合。各噴口均有調(diào)節(jié)擋板，控制風(fēng)量。DS型雙調(diào)風(fēng)燃燒器調(diào)整77DS型雙調(diào)風(fēng)燃燒器調(diào)整DS型雙調(diào)風(fēng)燃燒器調(diào)整77這兩種燃燒器均形成分級配風(fēng)燃燒工況。內(nèi)二次風(fēng)先和一次風(fēng)混合，形成回流區(qū)，CF/SF型位于射流中心，DS型位于一次風(fēng)口外的環(huán)形區(qū)域。各二、一次風(fēng)量、風(fēng)速、旋流強(qiáng)度調(diào)節(jié)良好時，火焰明亮且不冒黑煙，不沖刷水冷壁，煤粉沿燃燒器一周分布均勻。在燃燒器出口2倍直徑區(qū)域形成穩(wěn)定的低氧燃燒區(qū)（火焰不發(fā)白），省煤器出口處CO盡量低。燃燒好時火焰粗而短。這兩種燃燒器均形成分級配風(fēng)燃燒工況。內(nèi)二次風(fēng)先和一次風(fēng)混合，78這兩種燃燒器均形成分級配風(fēng)燃燒工況。內(nèi)二次風(fēng)先和一次風(fēng)混合，一次風(fēng)的調(diào)整雙調(diào)風(fēng)燃燒器的一次風(fēng)率和風(fēng)速對燃燒的影響類似直流燃燒器。但還要和二次風(fēng)配合以形成合適的回流區(qū)。一般說來，煤的燃燒性能較差或一次風(fēng)溫較低時，一次風(fēng)率可低點，一次風(fēng)速也可小點。煤質(zhì)較硬或發(fā)熱量較低，粉量大，易在管內(nèi)沉積，也需要較大的一次風(fēng)參數(shù)。但過大的一次風(fēng)速，會使燃盡變差。下表為國內(nèi)一些電廠的運行參數(shù)。一次風(fēng)的調(diào)整79一次風(fēng)的調(diào)整一次風(fēng)的調(diào)整79我國部分電廠雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器參數(shù)燃燒器鍋爐容量煤揮發(fā)分一次風(fēng)率一次風(fēng)速CF/SF202040~422028CF/SF116030~361.6（風(fēng)煤比）-DS220810~1215~2016~20DS1650392518DS10043220~22-CF/SF前墻1189262718我國部分電廠雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器參數(shù)燃燒器鍋爐容量煤揮發(fā)分一次風(fēng)80我國部分電廠雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器參數(shù)燃燒器鍋爐容量煤揮發(fā)分一次風(fēng)一次風(fēng)率應(yīng)以燃燒穩(wěn)定性和燃燒損失大小來確定。風(fēng)量過大，著火延遲，燃盡差。在一合適的范圍內(nèi)變化，則對燃燒影響不大。煤的揮發(fā)分低，對一次風(fēng)參數(shù)更敏感。對直吹式系統(tǒng)，一次風(fēng)量由冷熱風(fēng)門聯(lián)動調(diào)節(jié)，或雙進(jìn)雙出的旁路風(fēng)門調(diào)節(jié)；對中儲式系統(tǒng)，由一次風(fēng)母管壓力調(diào)節(jié)。負(fù)荷降低，一次風(fēng)率應(yīng)增大，主要考慮送粉。運行中維持制粉、送粉條件下，一次風(fēng)率應(yīng)盡可能低。一次風(fēng)率應(yīng)以燃燒穩(wěn)定性和燃燒損失大小來確定。風(fēng)量過大，著火延81一次風(fēng)率應(yīng)以燃燒穩(wěn)定性和燃燒損失大小來確定。風(fēng)量過大，著火延二次風(fēng)的調(diào)整二次風(fēng)量大，旋轉(zhuǎn)強(qiáng)烈，是燃燒的主導(dǎo)者。運行中二次風(fēng)的調(diào)節(jié)是借助爐膛出口過量空氣系數(shù)控制的。一次風(fēng)率確定后，二次風(fēng)量也就確定了。但可調(diào)節(jié)內(nèi)外二次風(fēng)量大小，通過燃盡風(fēng)可增減二次風(fēng)量。二次風(fēng)的調(diào)整82二次風(fēng)的調(diào)整二次風(fēng)的調(diào)整82內(nèi)二次風(fēng)擋板是改變內(nèi)、外二次風(fēng)比例的重要機(jī)構(gòu)。它的開度對燃燒器出口回流區(qū)的大小和著火區(qū)內(nèi)風(fēng)煤比產(chǎn)生重要影響。內(nèi)二次風(fēng)開大，回流區(qū)變大，著火提前。外二次風(fēng)影響燃盡過程。它的大小，也影響了內(nèi)二次風(fēng)的大小，間接影響著火。外二次風(fēng)開大，等于內(nèi)二次風(fēng)關(guān)小，回流區(qū)變小，著火困難。內(nèi)二次風(fēng)擋板是改變內(nèi)、外二次風(fēng)比例的重要機(jī)構(gòu)。它的開度對燃燒83內(nèi)二次風(fēng)擋板是改變內(nèi)、外二次風(fēng)比例的重要機(jī)構(gòu)。它的開度對燃燒一般來講，對于高揮發(fā)分煤，外二次風(fēng)要大一些。同時還可調(diào)內(nèi)外二次風(fēng)旋流強(qiáng)度。外二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)強(qiáng)，有利于內(nèi)外二次風(fēng)的混合，內(nèi)二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)強(qiáng)，有利于與一次風(fēng)的混合。煤質(zhì)差，應(yīng)使二次風(fēng)混合晚。內(nèi)二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)弱，回流區(qū)小。同時阻力增大，風(fēng)量會減少，初期氧不足；外二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)弱，混合不強(qiáng)烈，燃燒過程延長。需綜合考慮。一般來講，對于高揮發(fā)分煤，外二次風(fēng)要大一些。84一般來講，對于高揮發(fā)分煤，外二次風(fēng)要大一些。一般來講，對于高與直流燃燒器不同，旋流燃燒器各只之間相互影響較小，幾乎沒有相互混合。初期未燃盡的大顆粒，后期也很難燃盡。下表為一些電廠運行時內(nèi)外二次風(fēng)擋板開度（%）。某電廠12345煤揮發(fā)分4131302623內(nèi)擋板開度2040~552012~1535外擋板開度5035~45504550與直流燃燒器不同，旋流燃燒器各只之間相互影響較小，幾乎沒有相85與直流燃燒器不同，旋流燃燒器各只之間相互影響較小，幾乎沒有相中心風(fēng)和燃盡風(fēng)調(diào)節(jié)中心風(fēng)是中心管內(nèi)的直流風(fēng)（10%），用于冷卻一次風(fēng)噴口和調(diào)節(jié)著火點位置，作為油槍的根部風(fēng)。中心風(fēng)開大，回流區(qū)后推并變小，出口附近溫度下降。燃盡風(fēng)在燃燒器區(qū)上部的直流風(fēng)，形成分級燃燒。其調(diào)節(jié)與直流燃燒器類似。揮發(fā)分高的煤，燃盡風(fēng)可大些。主燃區(qū)相對缺風(fēng)，燃燒溫度降低。中心風(fēng)和燃盡風(fēng)調(diào)節(jié)86中心風(fēng)和燃盡風(fēng)調(diào)節(jié)中心風(fēng)和燃盡風(fēng)調(diào)節(jié)86優(yōu)化調(diào)整每只燃燒器的優(yōu)化。各只之間參數(shù)不一定一樣。以CF/SF為例，按照外套筒擋板、外二次風(fēng)擋板、內(nèi)二次風(fēng)擋板、內(nèi)套筒滑桿的順序，依次進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化調(diào)整。目標(biāo)是省煤器后CO低和煙氣成分均勻。運行中應(yīng)使兩側(cè)煙溫一致，可通過吹灰、調(diào)整風(fēng)量等方法，保證合理運行狀況。優(yōu)化調(diào)整87優(yōu)化調(diào)整優(yōu)化調(diào)整87（三）、燃燒器的運行方式運行方式指負(fù)荷分配和投停方式。負(fù)荷分配的一般原則是各投運燃燒器負(fù)荷均勻。如有特殊情況，解決汽溫偏低、結(jié)渣等，可改變火焰中心位置。高負(fù)荷時盡量全部投運。（三）、燃燒器的運行方式運行方式指負(fù)荷分配和投停方式。88（三）、燃燒器的運行方式運行方式指負(fù)荷分配和投停方式。（三）降負(fù)荷停運燃燒器的原則：主要保證燃燒穩(wěn)定；停上投下，利于燃燒，停下投上，利于維持汽溫；宜分層、對角或交錯停，定時切換；停運只數(shù)與負(fù)荷率匹配。降負(fù)荷停運燃燒器的原則：89降負(fù)荷停運燃燒器的原則：降負(fù)荷停運燃燒器的原則：89高負(fù)荷燃燒穩(wěn)定，主要是防止結(jié)渣和汽溫偏高，應(yīng)盡量全部投入，均勻分配熱負(fù)荷。低負(fù)荷時停上投下，因停運燃燒器也要保留少量風(fēng)量以保護(hù)燃燒器，冷空氣對下部燃燒器影響小。煤質(zhì)好，可多火嘴，少燃料，利于燃燒完全，避免結(jié)渣；煤質(zhì)差，應(yīng)集中火嘴，增加煤粉濃度，保證穩(wěn)定著火。某鍋爐低負(fù)荷停投燃燒器對燃燒及效率的影響見下表。高負(fù)荷燃燒穩(wěn)定，主要是防止結(jié)渣和汽溫偏高，應(yīng)盡量全部投入，均90高負(fù)荷燃燒穩(wěn)定，主要是防止結(jié)渣和汽溫偏高，應(yīng)盡量全部投入，均

低負(fù)荷不同燃燒器的組合方式：負(fù)荷60%60%60%投運方式4層全下三層1、2、4飛灰含碳（%）15.69.510.8鍋爐熱效率（%）86.089.288.7燃燒穩(wěn)定性差好較好低負(fù)荷不同燃燒器的組合方式：負(fù)荷60%60%60%投運91低負(fù)荷不同燃燒器的組合方式：負(fù)荷60%60%60%投運第四節(jié)燃燒調(diào)整試驗與經(jīng)濟(jì)運行燃燒調(diào)整試驗指新機(jī)組投產(chǎn)或大修后的鍋爐，以及燃料、燃燒設(shè)備、爐膛結(jié)構(gòu)等有較大變動時，為了解和掌握設(shè)備性能，確定最經(jīng)濟(jì)、最合理的運行方式和參數(shù)進(jìn)行的測量、試驗、計算和分析工作。第四節(jié)燃燒調(diào)整試驗與經(jīng)濟(jì)運行燃燒調(diào)整試驗指新機(jī)組投產(chǎn)或大修92第四節(jié)燃燒調(diào)整試驗與經(jīng)濟(jì)運行燃燒調(diào)整試驗指新機(jī)組投產(chǎn)或大修（一）、鍋爐負(fù)荷特性試驗1、鍋爐最大負(fù)荷試驗最大負(fù)荷（BMCR）試驗是為了檢驗機(jī)組可能達(dá)到的最大負(fù)荷，并預(yù)計在事故情況下鍋爐的適應(yīng)能力。以不大于規(guī)定的加負(fù)荷速率逐漸升負(fù)荷至所需要的最高值，穩(wěn)定運行2h，記錄各參數(shù)及性能數(shù)據(jù)；注意輔機(jī)、熱力系統(tǒng)及調(diào)節(jié)裝置的適應(yīng)能力；注意汽水系統(tǒng)安全性、溫度等各參數(shù)是否越限。（一）、鍋爐負(fù)荷特性試驗93（一）、鍋爐負(fù)荷特性試驗（一）、鍋爐負(fù)荷特性試驗932、鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗先進(jìn)行燃燒調(diào)整和制粉系統(tǒng)調(diào)整，保持最佳工況。按5%~10%的負(fù)荷段逐級降負(fù)荷，每級保持15~30min，直至最低限，并保持2h以上。密切監(jiān)視爐內(nèi)著火、負(fù)壓及氧量變化情況。記錄數(shù)據(jù)。不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷應(yīng)按燃燒器不同投入方式進(jìn)行，每種組合方式持續(xù)時間大于2h。2、鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗942、鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗2、鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗943、鍋爐經(jīng)濟(jì)負(fù)荷試驗通常結(jié)合以上兩種試驗進(jìn)行。通過對各級負(fù)荷下參數(shù)的測量、記錄和計算，得到鍋爐效率最高時的負(fù)荷范圍，即為該爐的經(jīng)濟(jì)負(fù)荷。3、鍋爐經(jīng)濟(jì)負(fù)荷試驗953、鍋爐經(jīng)濟(jì)負(fù)荷試驗3、鍋爐經(jīng)濟(jì)負(fù)荷試驗95（二）、一次風(fēng)粉均勻性調(diào)整各一次風(fēng)管由于長度、彎頭數(shù)目、上升高度等的不同造成阻力差異。在相同壓差下工作時會造成各一次風(fēng)管的風(fēng)粉分配不均勻，給鍋爐造成危害。先進(jìn)行冷態(tài)調(diào)整。利用阻力平衡元件（縮孔或小風(fēng)門），補(bǔ)足阻力的差異，使各管壓差相等。（二）、一次風(fēng)粉均勻性調(diào)整96（二）、一次風(fēng)粉均勻性調(diào)整（二）、一次風(fēng)粉均勻性調(diào)整96熱態(tài)調(diào)整，在額定負(fù)荷下進(jìn)行。對中儲式系統(tǒng)，各管給粉量可單獨控制，保證相同的給粉量。應(yīng)掌握給粉機(jī)轉(zhuǎn)速與下粉量的規(guī)律。熱風(fēng)送粉系統(tǒng)測量混合前后的溫度來調(diào)節(jié)。對直吹式系統(tǒng)，由于煤粉在離開分離器后無調(diào)節(jié)手段，熱態(tài)時也只能達(dá)到風(fēng)量平衡。煤粉的均勻，需要由性能良好的分配器來決定。各燃燒器間風(fēng)量均勻性較好，但煤粉量偏差較大，一般為5%~10%。熱態(tài)調(diào)整，在額定負(fù)荷下進(jìn)行。對中儲式系統(tǒng)，各管給粉量可單獨控97熱態(tài)調(diào)整，在額定負(fù)荷下進(jìn)行。對中儲式系統(tǒng)，各管給粉量可單獨控（三）、最佳過量空氣系數(shù)調(diào)整在選定負(fù)荷范圍和穩(wěn)定運行煤種下進(jìn)行，并確保漏風(fēng)系數(shù)在允許的范圍。在設(shè)計值附近，或在1.1~1.3之間選取4~5個值，試驗時保持一次風(fēng)量不變，只改變二次風(fēng)量調(diào)節(jié)過量空氣系數(shù)。每個值記錄相關(guān)數(shù)據(jù)，確定最佳值。同時注意燃燒穩(wěn)定性，汽溫等參數(shù)的變化。（三）、最佳過量空氣系數(shù)調(diào)整98（三）、最佳過量空氣系數(shù)調(diào)整（三）、最佳過量空氣系數(shù)調(diào)整98如煤種改變，應(yīng)重復(fù)以上試驗；負(fù)荷變化大，也應(yīng)按幾個負(fù)荷段進(jìn)行試驗。一般情況，最佳過量空氣系數(shù)，隨煤質(zhì)下降而增大，隨鍋爐負(fù)荷降低而增大。過量空氣系數(shù)在最佳值附近變化不大時，對效率影響不顯著。因此運行時可控制氧量在一最佳范圍即可。如煤種改變，應(yīng)重復(fù)以上試驗；負(fù)荷變化大，也應(yīng)按幾個負(fù)荷段進(jìn)行99如煤種改變，應(yīng)重復(fù)以上試驗；負(fù)荷變化大，也應(yīng)按幾個負(fù)荷段進(jìn)行（四）、經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整一般在額定負(fù)荷80%~100%下進(jìn)行。每一工況測量相應(yīng)數(shù)據(jù)。由于考慮制粉電耗較復(fù)雜，一般只測量飛灰含碳與細(xì)度的關(guān)系，將曲線的轉(zhuǎn)折點作為經(jīng)濟(jì)細(xì)度。因很細(xì)時，飛灰可燃物含量變化緩慢。將迅速增大時為經(jīng)濟(jì)點。對于燃用高揮發(fā)分煤的大型鍋爐，可在適當(dāng)范圍內(nèi)取適當(dāng)高的R90以降低制粉電耗。（四）、經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整100（四）、經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整（四）、經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整100經(jīng)濟(jì)細(xì)度與煤質(zhì)、可磨性系數(shù)、均勻性指數(shù)、燃燒性能、鍋爐負(fù)荷等有關(guān)。揮發(fā)分高的煤，可粗些；可磨性系數(shù)低的煤，可粗些；均勻性好的制粉系統(tǒng)，可粗些；低負(fù)荷時應(yīng)細(xì)些。應(yīng)給出細(xì)度與分離器擋板開度的關(guān)系，即分離器擋板特性，以便運行時控制。經(jīng)濟(jì)細(xì)度與煤質(zhì)、可磨性系數(shù)、均勻性指數(shù)、燃燒性能、鍋爐負(fù)荷等101經(jīng)濟(jì)細(xì)度與煤質(zhì)、可磨性系數(shù)、均勻性指數(shù)、燃燒性能、鍋爐負(fù)荷等（五）、風(fēng)量測量與標(biāo)定一般采用測壓方式測量風(fēng)量風(fēng)速。風(fēng)道的測速元件、擋板特性需要標(biāo)定。運行一定時間后需檢驗和糾正。（五）、風(fēng)量測量與標(biāo)定102（五）、風(fēng)量測量與標(biāo)定（五）、風(fēng)量測量與標(biāo)定102（六）、燃燒器負(fù)荷分配與投停試驗找出不同負(fù)荷下運行方式。分負(fù)荷段，對預(yù)定的各方式進(jìn)行試驗，驗證對鍋爐安全及經(jīng)濟(jì)性的影響。判斷措施是否合理的依據(jù)是鍋爐燃燒的穩(wěn)定性、爐膛出口煙溫、爐內(nèi)溫度分布、汽溫特性、水動力穩(wěn)定性等。（六）、燃燒器負(fù)荷分配與投停試驗103（六）、燃燒器負(fù)荷分配與投停試驗（六）、燃燒器負(fù)荷分配與投停（七）、混配煤試驗為解決結(jié)渣、穩(wěn)燃等問題或適應(yīng)燃料政策而進(jìn)行的不同煤種的摻混燃燒。需要確定摻混比例，保證安全及經(jīng)濟(jì)性。應(yīng)進(jìn)行相關(guān)的混煤燃燒特性研究。（七）、混配煤試驗104（七）、混配煤試驗（七）、混配煤試驗104（八）、制粉系統(tǒng)的調(diào)整試驗?zāi)康模簩ο到y(tǒng)缺陷進(jìn)行診斷；確定各可調(diào)參數(shù)對運行性能的影響；確定各參數(shù)的最佳值。試驗項目1、鋼球磨中儲式：最佳鋼球裝載量；鋼球球徑配比；最佳通風(fēng)量；細(xì)度調(diào)整；內(nèi)存煤量（差壓）；出力；最大出力；經(jīng)濟(jì)運行方式。（八）、制粉系統(tǒng)的調(diào)整試驗105（八）、制粉系統(tǒng)的調(diào)整試驗（八）、制粉系統(tǒng)的調(diào)整試驗105（1）、鋼球磨存煤量試驗確定出力與存煤量的關(guān)系，在可靠運行前提下，獲得最大出力的條件。將其他影響出力的條件固定，如鋼球量、通風(fēng)量、細(xì)度等。試驗內(nèi)容，減小給煤，將存煤減少；逐漸增加給煤機(jī)轉(zhuǎn)速，每一給煤量穩(wěn)定30分鐘，記錄數(shù)據(jù)，直到出力不隨給煤量變化為止。得到給煤量與出力的關(guān)系。（1）、鋼球磨存煤量試驗106（1）、鋼球磨存煤量試驗（1）、鋼球磨存煤量試驗106（2）、最佳鋼球裝載量試驗?zāi)康模赫页鰡魏淖钚〉匿撉蛄?。試驗時，細(xì)度由燃燒要求確定，通風(fēng)量按設(shè)計值固定。按初選的最佳值，上下各選3~4個等級試驗，繪制曲線，得到最佳值。改變細(xì)度時，最佳裝載量基本不變。（2）、最佳鋼球裝載量試驗107（2）、最佳鋼球裝載量試驗（2）、最佳鋼球裝載量試驗107（3）、鋼球球徑配比試驗鋼球大小配和使用可改善磨煤機(jī)的性能。大球沖擊，小球擠碾?？蛇M(jìn)行試驗，也可按推薦值：無煙煤、劣質(zhì)煙煤：φ30，15%；φ40，30%；φ50~60，55%。煙煤：φ30，35%；φ40，65%。（3）、鋼球球徑配比試驗108（3）、鋼球球徑配比試驗（3）、鋼球球徑配比試驗108（4）、通風(fēng)量試驗?zāi)康模簩で笞畲蟪隽徒?jīng)濟(jì)出力與通風(fēng)量的關(guān)系，同時確定各經(jīng)濟(jì)指標(biāo)受通風(fēng)量影響的規(guī)律。試驗時，通風(fēng)量分等級進(jìn)行，每級固定，改變給煤量，觀察壓差、電流，記錄出力及其他經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。得到通風(fēng)量特性。（4）、通風(fēng)量試驗109（4）、通風(fēng)量試驗（4）、通風(fēng)量試驗1092、直吹系統(tǒng)出力特性；分離器調(diào)整，控制細(xì)度；通風(fēng)量；經(jīng)濟(jì)運行方式。2、直吹系統(tǒng)1102、直吹系統(tǒng)2、直吹系統(tǒng)110(1)、出力特性試驗在其他參數(shù)不變，接近最佳工況的條件下，測定不同磨煤出力時磨煤機(jī)的有關(guān)運行參數(shù)及計算經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，掌握制粉單耗與出力的對應(yīng)關(guān)系，用于指導(dǎo)運行調(diào)節(jié)，同時尋求磨煤機(jī)的最大出力和經(jīng)濟(jì)出力。試驗時保持煤質(zhì)穩(wěn)定，分離器擋板開度不變，在不同出力下得到各有關(guān)參數(shù)。(1)、出力特性試驗111(1)、出力特性試驗(1)、出力特性試驗111（2）、分離器調(diào)整保證合格的煤粉細(xì)度。固定幾個出力，測定煤粉細(xì)度、風(fēng)機(jī)電耗、磨煤電耗、均勻性指數(shù)等經(jīng)濟(jì)指標(biāo)與分離器擋板開度的關(guān)系。（2）、分離器調(diào)整112（2）、分離器調(diào)整（2）、分離器調(diào)整112（3）、通風(fēng)試驗尋求性能指標(biāo)與通風(fēng)量的關(guān)系；固定給煤量、分離器開度不變，對煤粉細(xì)度、不均勻性指數(shù)、磨煤電耗、通風(fēng)電耗、石子煤量等進(jìn)行測量計算。（3）、通風(fēng)試驗113（3）、通風(fēng)試驗（3）、通風(fēng)試驗113

3、經(jīng)濟(jì)運行方式的確定根據(jù)以上試驗，確定制粉系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)運行方式。編入運行規(guī)程。3、經(jīng)濟(jì)運行方式的確定1143、經(jīng)濟(jì)運行方式的確定3、經(jīng)濟(jì)運行方式的確定4、制粉系統(tǒng)啟停中的幾個問題暖磨冷態(tài)啟動時，因為筒體等厚壁部件，為防止熱應(yīng)力，首先要暖磨。打開熱一次風(fēng)門，調(diào)節(jié)冷、熱一次風(fēng)門擋板，對磨煤機(jī)逐步加熱，升溫速度控制在3~5℃/min，供煤前，應(yīng)維持出口溫度運行15分鐘以上。暖磨還可使煤一進(jìn)磨煤機(jī)就得到干燥，防止阻塞。4、制粉系統(tǒng)啟停中的幾個問題1154、制粉系統(tǒng)啟停中的幾個問題4、制粉系統(tǒng)啟停中的幾個問題11初期給煤量給煤機(jī)啟動時，應(yīng)設(shè)置最低出力，如25%，到磨煤機(jī)出口溫度達(dá)正常設(shè)定值后再增加給煤量。給煤機(jī)啟動次序球磨、中速磨等次序不同。個別中速磨如MPS，因研磨部件沒有間隙，需先啟給煤機(jī)，一般先啟磨煤機(jī)。初期給煤量116初期給煤量初期給煤量116防止爆燃停磨過程中，煤少，易出現(xiàn)出口超溫，可能引起爆燃。停后如磨中煤粉沒有抽盡，煤粉會緩慢氧化，再次啟動時易爆燃。停磨過程中給煤量遞減速率應(yīng)控制，如10%，出口溫度達(dá)設(shè)定值后再減。防止爆燃117防止爆燃防止爆燃117首臺磨投粉條件鍋爐負(fù)荷20%以上，空氣預(yù)熱器出口風(fēng)溫大于150℃或空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙溫大于規(guī)定值，才可投粉。首臺磨投粉條件118首臺磨投粉條件首臺磨投粉條件118啟動磨煤機(jī)風(fēng)量控制并列運行的風(fēng)機(jī)，低負(fù)荷下易發(fā)生“喘振”、“搶風(fēng)”等事故。如風(fēng)量變化大，風(fēng)機(jī)輸出的風(fēng)量、電流大幅波動，會造成爐內(nèi)工況惡化。風(fēng)機(jī)喘振會引起鍋爐滅火、MFT動作。因此啟動過程中，風(fēng)量變化應(yīng)盡可能平緩，不可過急。啟動磨煤機(jī)風(fēng)量控制119啟動磨煤機(jī)風(fēng)量控制啟動磨煤機(jī)風(fēng)量控制119（九）、鍋爐機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運行方式通過以上各試驗，可確定鍋爐機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運行方式。機(jī)組應(yīng)盡量在鍋爐的經(jīng)濟(jì)負(fù)荷附近運行。（九）、鍋爐機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運行方式120（九）、鍋爐機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運行方式（九）、鍋爐機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運行方式（十）、機(jī)組運行優(yōu)化管理通過對機(jī)組設(shè)計數(shù)據(jù)、設(shè)備現(xiàn)狀及運行參數(shù)的分析，進(jìn)行適當(dāng)?shù)膬?yōu)化試驗，根據(jù)綜合分析、計算和總結(jié)，找出機(jī)組實際運行條件下的優(yōu)化運行曲線，利用計算機(jī)在線監(jiān)測裝置提供在線經(jīng)濟(jì)分析和優(yōu)化運行指導(dǎo)，使機(jī)組在現(xiàn)有條件下保持最佳運行工況，同時建立以機(jī)組發(fā)供電煤耗為考核指標(biāo)的節(jié)能管理和運行管理機(jī)制。（十）、機(jī)組運行優(yōu)化管理121（十）、機(jī)組運行優(yōu)化管理（十）、機(jī)組運行優(yōu)化管理121

運行優(yōu)化管理試驗性能試驗；變壓運行優(yōu)化；燃燒調(diào)整試驗；輔機(jī)優(yōu)化調(diào)整。運行優(yōu)化管理試驗122運行優(yōu)化管理試驗運行優(yōu)化管理試驗122機(jī)組優(yōu)化調(diào)整通過大量現(xiàn)場尋優(yōu)試驗，并匯總、計算，可提供機(jī)組在調(diào)峰負(fù)荷范圍內(nèi)的優(yōu)化運行方式及最佳運行工況的目標(biāo)值。機(jī)組優(yōu)化調(diào)整123機(jī)組優(yōu)化調(diào)整機(jī)組優(yōu)化調(diào)整123機(jī)組性能在線監(jiān)測系統(tǒng)通過運行數(shù)據(jù)，計算得到效率及煤耗等各參數(shù)。管理功能：對運行人員水平進(jìn)行客觀評價，進(jìn)行運行經(jīng)濟(jì)性的各種統(tǒng)計，如日平均、月平均等，進(jìn)行報表打印。運行指導(dǎo)作用：對耗差的可控部分直觀顯示，進(jìn)行運行調(diào)整指導(dǎo)。機(jī)組性能在線監(jiān)測系統(tǒng)124機(jī)組性能在線監(jiān)測系統(tǒng)機(jī)組性能在線監(jiān)測系統(tǒng)124第五節(jié)燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗研究進(jìn)行優(yōu)化燃燒試驗，對提高鍋爐效率，改善經(jīng)濟(jì)性和安全性具有重要意義。一、切圓燃燒鍋爐優(yōu)化HG1025/18.2-PM2型亞臨界自然循環(huán)鍋爐。四角切圓燃燒，中儲式熱風(fēng)送粉制粉系統(tǒng)。設(shè)計煤種為晉中貧煤。優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗及性能考核試驗均根據(jù)《電站鍋爐性能試驗規(guī)程》按反平衡計算鍋爐熱效率。第五節(jié)燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗研究進(jìn)行優(yōu)化燃燒試驗，對提高鍋爐效率125第五節(jié)燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗研究進(jìn)行優(yōu)化燃燒試驗，對提高鍋爐效率測試方法溫度測量：空氣預(yù)熱器出口煙道煙溫按代表點法用特制的K型熱電偶測量，10~15分鐘測一次，其代表點根據(jù)輔助試驗測量面的溫度場確定，每一代表點孔上縱深方向按網(wǎng)格法裝有4個鎧裝熱電偶，以提高測量精度。送風(fēng)溫度用玻璃管溫度計測量。煙氣成分測量：空氣預(yù)熱器進(jìn)出口煙氣中氧量采用南京分析儀器廠生產(chǎn)的熱效率儀測量，出口截面直接用網(wǎng)格法測量，入口截面用代表點法測量，每10~15分鐘測量一次。入口截面的代表點根據(jù)輔助試驗中該截面氧量分布結(jié)果確定。

測試方法溫度測量：空氣預(yù)熱器出口煙道煙溫按代表點法用特制的K126測試方法溫度測量：空氣預(yù)熱器出口煙道煙溫按代表點法用特制的K原煤取樣：根據(jù)負(fù)荷及粉倉情況，于試驗開始前在給煤機(jī)處取樣，裝入磨口瓶內(nèi)密封，每一試驗工況取樣兩次，混合后進(jìn)行分析。煤粉取樣：煤粉取樣在給粉機(jī)下粉管上采取，裝入塑料袋內(nèi)，進(jìn)行工業(yè)分析。飛灰取樣：性能考核的熱效率測定項目采用等速取樣法采集飛灰，其它項目取樣均采用撞擊式取樣器采集，并用等速取樣進(jìn)行標(biāo)定。甲、乙兩側(cè)煙道的標(biāo)定系數(shù)分別為0.75和0.79。原煤取樣：根據(jù)負(fù)荷及粉倉情況，于試驗開始前在給煤機(jī)處取樣，裝127原煤取樣：根據(jù)負(fù)荷及粉倉情況，于試驗開始前在給煤機(jī)處取樣，裝大渣取樣：大渣取樣在爐底排渣口采取。由于#1爐是定期排渣，渣樣采集根據(jù)試驗情況及排渣情況具體安排。爐膛出口煙氣溫度測量：用特設(shè)的裝在爐膛出口水平煙道末級再熱器后煙道截面上的16根鎧裝熱電偶測量該煙道截面兩個標(biāo)高（51.9和55.55米）煙道寬度方向的煙氣溫度分布。每一試驗工況測量2次。大渣取樣：大渣取樣在爐底排渣口采取。由于#1爐是定期排渣，渣128大渣取樣：大渣取樣在爐底排渣口采取。由于#1爐是定期排渣，渣水冷壁近壁氣氛測量：用特設(shè)的測點及德國PMA10型氧量儀及CO測定儀測量水冷壁近壁氣氛中的O2和CO。每一試驗工況測定一次。運行參數(shù)記錄：采用#1機(jī)組配套的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)打印與試驗有關(guān)的運行參數(shù)，每15分鐘打印一次。水冷壁近壁氣氛測量：用特設(shè)的測點及德國PMA10型氧量儀及C129水冷壁近壁氣氛測量：用特設(shè)的測點及德國PMA10型氧量儀及C試驗結(jié)果分析過量空氣系數(shù)的影響在維持其他運行參數(shù)不變的條件下，以省煤器出口氧量為變化參數(shù)，通過改變送風(fēng)機(jī)入口門來控制該參數(shù)。試驗結(jié)果如下表所示：試驗結(jié)果分析過量空氣系數(shù)的影響130試驗結(jié)果分析過量空氣系數(shù)的影響試驗結(jié)果分析過量空氣系數(shù)的影響

氧對鍋爐效率的影響負(fù)荷210MW260MW300MW工況2413109121116141315O2%3.34.65.37.83.75.36.26.93.64.85.36.1q25.836.396.777.656.407.317.918.156.417.117.607.91q45.734.933.923.597.764.133.973.447.514.864.484.77η%87.6287.8788.5187.7985.1387.8587.4387.7085.4387.4587.3386.72氧對鍋爐效率的影響210131氧對鍋爐效率的影響210從表中可以看出，在各種試驗負(fù)荷下，隨著氧量的增加，固體不完全燃燒熱損失q4下降，但排煙熱損失q2卻隨之增加。在氧量小于5.3%時，q4的下降值大于q2的增加值，鍋爐效率隨著氧量的增加而升高；當(dāng)氧量大于5.3%時，q4的下降值小于q2的增加值，鍋爐效率隨著氧量的增加而下降。在氧量為5.3%時，三種負(fù)荷的效率都達(dá)到最高值。因此，針對該爐的情況，省煤器后氧量控制在5.3%時為最佳。其對應(yīng)的過量空氣系數(shù)為1.338。從表中可以看出，在各種試驗負(fù)荷下，隨著氧量的增加，固體不完全132從表中可以看出，在各種試驗負(fù)荷下，隨著氧量的增加，固體不完全負(fù)荷對效率的影響從上表中還可以看出，在相同的運行參數(shù)下，在省煤器出口氧量都為5.3%時，不同負(fù)荷下鍋爐效率不同。隨著負(fù)荷的升高，效率下降。額定負(fù)荷的效率比低負(fù)荷時低。造成該爐低負(fù)荷效率高的原因之一是隨著負(fù)荷的降低，雖然此時爐溫降低，但煤粉氣流在爐內(nèi)的停留時間增加；其二是該爐采用滑壓運行方式，隨著負(fù)荷的降低，在相同運行氧量下，仍可保證汽溫參數(shù)，因而使排煙損失下降。其三，該爐燃燒器改造后，低負(fù)荷穩(wěn)燃性能好，爐內(nèi)溫度水平變化不大。負(fù)荷對效率的影響133負(fù)荷對效率的影響負(fù)荷對效率的影響133高負(fù)荷時效率低，說明爐膛高度與燃用煤種的燃盡特性不匹配，使固體不完全燃燒熱損失q4難以達(dá)到設(shè)計值1.5%。試驗時q4最小為3.44%，正常運行時q4一般為4%~6%。這是造成高負(fù)荷低效率的主要原因。高負(fù)荷時效率低，說明爐膛高度與燃用煤種的燃盡特性不匹配，使固134高負(fù)荷時效率低，說明爐膛高度與燃用煤種的燃盡特性不匹配，使固煤粉細(xì)度的影響在維持其他運行參數(shù)不變的情況下，不同煤粉細(xì)度對鍋爐效率的影響如下表所示。負(fù)荷MWR90%O2%q2q4η%298.812.54.36.735.3287.23299.98.64.46.645.0287.62煤粉細(xì)度的影響負(fù)荷MWR90%O2%q2q4η%298.81135煤粉細(xì)度的影響負(fù)荷MWR90%O2%q2q4η%298.81從表中看出，當(dāng)煤粉細(xì)度R90由12.5%下降到8.6%時，固體不完全燃燒熱損失q4下降了0.3%，鍋爐效率提高了0.39%。另一方面，煤粉細(xì)度降低，會使制粉系統(tǒng)的電耗升高。對于具體情況，存在一個經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度。對該爐及燃用煤種，其經(jīng)濟(jì)細(xì)度R90為8%~10%。從表中看出，當(dāng)煤粉細(xì)度R90由12.5%下降到8.6%時，固136從表中看出，當(dāng)煤粉細(xì)度R90由12.5%下降到8.6%時，固三次風(fēng)對鍋爐效率的影響在其他運行參數(shù)不變的情況下，磨煤機(jī)的投運方式和再循環(huán)風(fēng)門的開度對鍋爐效率的影響如下表所示。項目磨投運方式再循環(huán)風(fēng)門開度四臺磨運行磨全停40%15%負(fù)荷MW298.8299.3301.5302.1O2%4.13.94.14.2q2%6.735.876.646.60q4%5.324.995.625.67η%87.2388.4287.3887.01三次風(fēng)對鍋爐效率的影響項目磨投運方式再循環(huán)風(fēng)門開度四臺磨137三次風(fēng)對鍋爐效率的影響項目磨投運方式再循環(huán)風(fēng)門開度四臺磨

從表中可以看出，四臺磨全停時，即沒有三次風(fēng)的效率比有三次風(fēng)時高1.19%；在循環(huán)風(fēng)對比試驗中，再循環(huán)風(fēng)量大，即三次風(fēng)量小，效率要高于三次風(fēng)量大的工況。由此可見，三次風(fēng)會降低鍋爐效率。原因是三次風(fēng)溫度低，含有較多水分，進(jìn)入爐膛后會影響燃燒。因此，在制粉系統(tǒng)允許的前提下，為提高鍋爐效率，應(yīng)減小三次風(fēng)量。從表中可以看出，四臺磨全停時，即沒有三次風(fēng)的效率比有三次風(fēng)138從表中可以看出，四臺磨全停時，即沒有三次風(fēng)的效率比有三次風(fēng)負(fù)荷（MW）210260300工況12345678O2%4.74.64.14.34.24.44.24.2一次風(fēng)壓（Pa）28003100280030003300280030003300q4%4.674.935.745.715.914.194.214.27q2%6.376.396.025.996.036.416.346.41η%88.1587.8787.5387.5987.3588.7688.8288.68一次風(fēng)壓對鍋爐效率的影響負(fù)荷（MW）210260300工況12345678O2%139負(fù)荷（MW）210260300工況12345678O2%從表中看出，一次風(fēng)壓在2800~3300Pa時，三種負(fù)荷下鍋爐熱效率均隨著一次風(fēng)壓的降低略有增加，但增加幅度很小，最大僅為0.25%。原因是運行中的一次風(fēng)壓變化較小，對各風(fēng)管的風(fēng)速影響不大，因而對燃燒工況影響較小。從表中看出，一次風(fēng)壓在2800~3300Pa時，三種負(fù)荷下鍋140從表中看出，一次風(fēng)壓在2800~3300Pa時，三種負(fù)荷下鍋

配風(fēng)方式的影響

注：×表示縮腰型配風(fēng)；▽表示倒寶塔型配風(fēng)；△表示寶塔型配風(fēng)；□表示均等配風(fēng)。方式×▽△□×▽△□×▽△□負(fù)荷MW209.8210.3209.4210.6259.6261.0258.9259.4300.8301.8301.4302.1O2%4.24.14.24.35.45.54.95.54.14.03.84.2q2%6.416.326.516.396.737.127.006.956.676.446.056.40q4%4.124.244.224.214.814.296.164.425.575.246.095.50η%88.6288.5988.4288.5587.6887.8186.0887.8587.1087.6687.2387.44

配風(fēng)方式的影響

注：×表示縮腰型配風(fēng)；▽表示倒寶塔型配風(fēng)；141

配風(fēng)方式的影響

注：×表示縮腰型配風(fēng)；▽表示倒寶塔型配風(fēng)；從表中看出，在210MW負(fù)荷下，配風(fēng)方式對鍋爐效率影響很小，鍋爐效率相差最大為0.2%。這可能與210MW負(fù)荷下煤粉氣流在爐內(nèi)的停留時間相對較長的因素有關(guān)。在260MW負(fù)荷下，在四種配風(fēng)方式中，“△”型配風(fēng)方式效果最差，比其他方式的效率低1.6%以上，顯然不宜采用。其他三種方式差別不大。在300MW負(fù)荷下，結(jié)果與260MW類似。其中“▽”方式效率最高。因此，在該爐的運行中，宜采用“▽”和“□”兩種配風(fēng)方式，以增強(qiáng)燃燒后期混合，達(dá)到較高效率的目的。從表中看出，在210MW負(fù)荷下，配風(fēng)方式對鍋爐效率影響很小，142從表中看出，在210MW負(fù)荷下，配風(fēng)方式對鍋爐效率影響很小，水冷壁近壁面氣氛測量壁面氣氛測量共布置24個測點，分三層布置在水冷壁面上。由于AB兩側(cè)受大風(fēng)箱的限制，12個測點分別布置在燃燒器區(qū)第一層和第二層的前后墻上，另12個測點布置在燃燒器上方大約1.5米處第三層的四面墻上。第一、二、三層測點標(biāo)高分別為20.85、23.659和28米。測點布置如下圖所示。水冷壁近壁面氣氛測量143水冷壁近壁面氣氛測量水冷壁近壁面氣氛測量1431112131415162122232425263132333