30萬噸年OCT-M裝置原則開工方案

30萬噸年OCT-M裝置原則開工方案前言

國內(nèi)外汽油組成對比烷基化+異構(gòu)化+醚化催化裂化重整34%~~33%~33%世界中國~80%

其它~20%催化裂化前言

選擇性工藝優(yōu)化：1、脫硫方式優(yōu)化2、HCN加氫條件優(yōu)化催化劑開發(fā)：1、提高HDS選擇性2、抑制烯烴加氫活性3、辛烷值增強(qiáng)功能辛烷值損失1、OCT-M工藝基本原理

我國FCC汽油性質(zhì)特點(diǎn)項(xiàng)目RON硫,μg/g烯烴,v%芳烴,v%FCCN-A89.225046.815.5FCCN-B92.616056.311.6FCCN-C89.830046.411.8FCCN-D93.073041.323.6FCCN-E93.280647.319.5FCCN-F93.186542.218.5FCCN-G94.4163552.918.4FCCN-H91.6160042.718.7FCCN-I91.8130044.214.4FCCN-J90.8125042.917.1FCCN-K91.589141.517.0FCCN-L94.4128045.520.6Cn-PIso-POA493.896.8561.790.397.9624.873.499.298.070.042.472.5124.08-19.020.798.3145.09-17.0132.010-41.0114.011-40.01、OCT-M工藝基本原理

FCC汽油烴類的RON1、OCT-M工藝基本原理全餾分FCC汽油烴類組成CPONAC.SUM41.44.76.157.513.320.867.88.61.92.220.374.45.82.33.916.484.71.62.27.415.993.10.61.67.314.4101.40.23.14.7111.20.61.8120.50.10.6SUM32.234.88.324.7100FCC汽油中烯烴隨餾分的變化分布

T/℃烯烴,v%

1、OCT-M工藝基本原理

1、OCT-M工藝基本原理LCN（<90℃）烴類組成CPONAC.SUM41.45.97.3513.825.839.6616.617.63.63.941.673.94.81.30.710.780.30.10.49101112SUM36.154.34.94.71001、OCT-M工藝基本原理HCN（>90℃）烴類組成CPONAC.SUM450.10.10.260.30.90.50.72.375.17.03.26.822.088.73.14.614.430.897.21.13.314.626.2102.90.10.76.810.4112.81.64.5121.30.11.4SUM28.812.512.646.1100FCC汽油中硫化物隨餾分的變化分布

T/℃硫,μg/g

1、OCT-M工藝基本原理

1、OCT-M工藝基本原理FCC汽油氣相色譜-原子發(fā)射光譜(GC-AED)分析圖1、OCT-M工藝基本原理LCN的氣相色譜-原子發(fā)射光譜(GC-AED)分析圖脫臭前脫臭后1、OCT-M工藝基本原理

OCT-M技術(shù)FGH-21/FGH-31催化劑的理化性質(zhì)催化劑FGH-21指標(biāo)FGH-31指標(biāo)形狀條型條型孔容/mL·g-1≮0.45≮0.40比表面積/m2·g-1≮240≮210顆粒直徑/mm(2.3～2.8)(1.3～1.6)堆積密度/g·cm-30.65～0.750.70～0.80側(cè)壓強(qiáng)度/N·cm-1≮100≮80MoO3+CoO,m%5.0～6.012.5～15.51、OCT-M工藝基本原理

OCT-M技術(shù)保護(hù)劑物化性質(zhì)項(xiàng)目FZC-100FZC-102B形狀七孔球拉西環(huán)顆粒直徑/mm15～184.9～5.2顆粒長度/mm-3～10堆積密度/g·cm-30.75～0.850.44～0.50壓碎強(qiáng)度≮200N/?！?.0/N?mm-1MoO3，m%5.0～7.5NiO，m%1、OCT-M工藝基本原理

1.3重餾分加氫脫硫單元工藝條件特點(diǎn)硫醇

RSH+H2→RH+H2S二硫化物

RSSR’+3H2→RH+RH+2H2S硫醚

R-S-R’+2H2→RH+R’H+H2S噻吩

+4H2→CH3CH2CH2CH3+H2S副反應(yīng)

R1=R2+H2→R1-R2

高辛烷值低辛烷值S1、OCT-M工藝基本原理

1、OCT-M工藝基本原理硫化氫對重餾分加氫產(chǎn)物硫含量的影響1、OCT-M工藝基本原理

HDS活性中心烯烴飽和中心

H2S對脫硫及烯烴飽和的影響

抑制作用促進(jìn)作用1、OCT-M工藝基本原理H2S對硫醇生成的影響

1、OCT-M工藝基本原理反應(yīng)壓力對FCC汽油重餾分HDS和RON的影響1、OCT-M工藝基本原理HDS,%氫油體積比氫油體積比對FCC汽油重餾分HDS的影響1、OCT-M工藝基本原理HDS,%RON體積空速,h-1體積空速對FCC汽油重餾分HDS和RON的影響1、OCT-M工藝基本原理反應(yīng)溫度,℃反應(yīng)溫度對FCC汽油重餾分HDS和RON的影響HDS,％RON影響加氫脫硫反應(yīng)選擇性的主要因素1、反應(yīng)溫度入口溫度在220～260℃。2、反應(yīng)壓力1.5～1.8MPa。3、體積空速2.5～3.5h-1

4、循環(huán)氫中硫化氫濃度H2S含量≯100mg/m3。5、氫油比≮300:11、OCT-M工藝基本原理

2.FGH-21/FGH-31催化劑的裝填

項(xiàng)目裝填高度mm裝填重量t裝填體積m3裝填密度t/m3上床層18瓷球300FZC-100保護(hù)劑4500.720.900.80FZC-102B保護(hù)劑9000.851.800.47FGH-21催化劑合計(jì)12501.82.50.725FGH-31催化劑合計(jì)9501.51.90.8024瓷球2008瓷球200下床層8瓷球300FGH-21催化劑合計(jì)8001.21.60.725FGH-31催化劑合計(jì)21503.54.30.8024瓷球2008瓷球20018瓷球至底部切線FGH-21催化劑合計(jì)20503.04.10.725FGH-31催化劑合計(jì)31005.06.20.802催化劑合計(jì)51508.010.30.778OCT-M裝置催化劑裝填方案(加氫反應(yīng)器:1.6m)N0.4熱偶18瓷球冷氫N0.3熱偶N0.2熱偶N0.1熱偶4瓷球2008瓷球200FGH-31:21508瓷球300FZC-100:450FZC-102B:9004瓷球2008瓷球200FGH-21:800FGH-21:1250FGH-31:900至分配器1600OCT-M裝置催化劑裝填尺寸圖

3.FGH-21、FGH-31催化劑的干燥↓N2

循環(huán)氫分液罐→循環(huán)壓縮機(jī)→換熱器→加熱爐

↑↓

高分←水冷←空冷←換熱器←反應(yīng)器

↓放水

干燥示意流程3.FGH-21、FGH-31催化劑的干燥

催化劑干燥溫度要求反應(yīng)器入口溫度，℃床層最低點(diǎn)溫度℃升、降溫速度℃/h升、恒溫時(shí)間h常溫→250-20～258～10250≮200-至干燥結(jié)束250→<150≯15020～254～5高分壓力：1.7MPa床層溫度：250℃循環(huán)氮?dú)饬浚貉h(huán)壓縮機(jī)全量循環(huán)

干燥結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)

高分連續(xù)兩次放明水<1L/h。4.FGH-21、FGH-31催化劑的預(yù)硫化

FGH-21/FGH-31催化劑活性金屬組分為MoO3-CoO，經(jīng)硫化，將金屬氧化物轉(zhuǎn)變成硫化態(tài)后，才有更高的加氫活性和穩(wěn)定性。催化劑的硫化就是指催化劑在氫氣存在下，硫化劑DMDS分解生成H2S，H2S將催化劑金屬組分由氧化態(tài)轉(zhuǎn)化成相應(yīng)的硫化態(tài)，完成以下的反應(yīng)過程：MoO3+2H2S+H2→MoS2+3H2O（1）9CoO+8H2S+H2→Co9S8+9H2O（2）

4.FGH-21、FGH-31催化劑的預(yù)硫化石腦油↓DMDS

→緩沖罐→進(jìn)料泵→換熱器→加熱爐→反應(yīng)器

↑

分液罐→循環(huán)壓縮機(jī)↓

↑

高分←水冷←空冷←換熱器

↓放水

催化劑硫化示意流程

高分壓力：1.7MPa體積空速：2.0h-1氫油體積比：80～200循環(huán)氫純度：≮70v%硫化油：直餾石腦油硫化劑：DMDS(二甲基二硫)催化劑硫化條件

4.FGH-21、FGH-31催化劑的預(yù)硫化催化劑硫化階段的要求反應(yīng)器入口溫度℃升溫速度℃/h升、恒溫參考時(shí)間h循環(huán)氫H2S控制v%常溫→15020～25150-1無150-2無150→23015～2060～0.3230-80.3～0.8230→28015～2040.5～1.0280-60.5～1.04.FGH-21、FGH-31催化劑的預(yù)硫化硫化結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)1、循環(huán)氫中H2S濃度達(dá)到1.0v%以上兩小時(shí)不再下降；2、高分水液面不再增加；3、DMDS注入的總量至少達(dá)到理論需硫量。4.FGH-21、FGH-31催化劑的預(yù)硫化5.退硫化油引原料油硫化開始后，預(yù)分餾系統(tǒng)開始進(jìn)油，調(diào)整至正常。主要控制指標(biāo)為重餾分的5%點(diǎn)控制95℃±5℃。250℃恒溫硫化結(jié)束后，硫化油繼續(xù)循環(huán)，以15℃/h速度降溫至200℃，同時(shí)排放部分循環(huán)氫，使循環(huán)氫中硫化氫濃度降至0.05%以下。退硫化油，引入FCC汽油重組分，視床層溫升情況調(diào)整操作參數(shù)，反應(yīng)器入口溫度控制在220～230℃，待反應(yīng)平穩(wěn)后，投入正常生產(chǎn)。6.正常生產(chǎn)原料油經(jīng)過分餾塔切割為輕汽油和重汽油兩個(gè)餾分?？刂浦仄宛s分的5%點(diǎn)為95℃±5℃。正常生產(chǎn)期間重餾分加氫脫硫原料油進(jìn)料量盡可能100％負(fù)荷，空速2.4～3.6h-1，即進(jìn)料量20.0～30.0t/h(25.0～37.0m3/h)(催化劑裝填量為10.3m3)。正常生產(chǎn)操作條件反應(yīng)器入口溫度：220～260℃(標(biāo)定前視原料油性質(zhì)和操作條件確定)反應(yīng)器高分壓力：1.4～1.7MPa氫油體積比：≮300:16.正常生產(chǎn)7.操作注意事項(xiàng)

在產(chǎn)品性質(zhì)合格的條件下，盡可能降低反應(yīng)器入口溫度。正常生產(chǎn)狀態(tài)下，應(yīng)盡量避免頻繁變換原料油及調(diào)整反應(yīng)條件。如果裝置需要降低處理量，則應(yīng)先降溫，后降處理量，避免高溫低空速操作；反之，先提高處理量，后適當(dāng)提高反應(yīng)溫度。應(yīng)充分利用冷氫量，盡