天然氣管道穿越安全預評價報告書

淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目安全預評價報告II作業(yè)時遵守操作規(guī)程和操作紀律，嚴禁違章操作；選用正規(guī)廠家生產(chǎn)的合格砂輪；定期檢查機械設(shè)備中各緊固螺絲是否有松動現(xiàn)象，及時緊固；機械設(shè)備應根據(jù)設(shè)備《安全防護技術(shù)條件》的要求，加裝防護罩；機械加工操作人員作業(yè)時，應佩戴防護眼鏡；佩戴安全帽；循環(huán)罐支護要穩(wěn)定；加強防止物體打擊的檢查和安全管理工作；加強對職工的培訓、教育、考核工作，杜絕“三違”；表F2-3淮安新奧天然氣管道定向穿越入海水道、灌溉總渠工程項目穿越管道施工單元預先危險性分析表（續(xù)2）潛在事故危險因素觸發(fā)事件（1）發(fā)生條件觸發(fā)事件（2）事故后果危險等級防范措施觸電漏電、絕緣損壞、安全距離不夠、雷擊①設(shè)備漏電；②安全距離不夠(如用電設(shè)備及檢修的安全距離等)；③絕緣損壞、老化；④保護接地、接零不當；⑤手持電動工具類別選擇不當，疏于管理；①人體觸及帶電體；②安全距離不夠,空氣擊穿；③流過人體的電流、時間超過30mAs①手及人體其他部位、手持金屬物體觸及帶電體，或因安全距離不夠，造成空氣擊穿；②使用的電氣設(shè)備漏電、絕緣損壞、老化等(如電焊機無良好的保護措施，外殼漏電、接線頭裸露、接線板和導線絕緣損壞，更換焊條時人體觸及焊鉗或焊接變壓器一次、二次繞組絕緣損壞，利用金屬結(jié)構(gòu)，管線或利用其他金屬物作焊接回路等)；③在潮濕環(huán)境中、夏季出汗情況下應使用12伏手持電動工具；④在潮濕環(huán)境，在夏季進行電焊作業(yè)時不注意、無人監(jiān)護；⑤電工違章作業(yè)，非電工違章進行電氣作業(yè)；⑥雷電(直接雷、感應雷、雷電波侵入)；⑦帶負荷拉閘；⑧作業(yè)時未正確穿戴勞動防護用品；⑨輔助工具(如令克棒、絕緣手套、絕緣鞋等)未定期檢測等人員傷亡Ⅱ①發(fā)電裝置及線路要嚴格按有關(guān)電氣規(guī)程使用、架設(shè)；②按規(guī)定對設(shè)備，線路采用與電壓相符、與使用環(huán)境和運行條件相適應的絕緣，并定期檢查、維修，保持完好狀態(tài)；③使用有足夠機械強度和耐火性能的材料，采用遮欄、護罩(蓋)、箱匣等防護裝置以及安全間距,將帶電體同外界隔絕開來，防止人體接近或觸及帶電體；④架空線路、用電設(shè)備、檢修作業(yè)，應按規(guī)定要有一定安全距離；⑤根據(jù)要求對用電設(shè)備做好保護接地或保護接零，并定期檢查；⑥在潮濕環(huán)境中進行檢修等作業(yè)時,應采用12伏電氣設(shè)備，并要有現(xiàn)場監(jiān)護；⑦電焊機接線端不能裸露，絕緣不能損壞，注意檢測有否漏電現(xiàn)象，電焊時要正確穿戴好勞動防護用品，應注意夏季的防觸電問題，在特殊環(huán)境下進行焊割要有監(jiān)護，并有搶救后備措施；⑧根據(jù)作業(yè)場所正確選擇Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類手持電動工具,并根據(jù)有關(guān)要求正確作業(yè)，做到安全可靠；⑨建立和健全電氣安全規(guī)章制度和安全操作規(guī)程,并嚴格執(zhí)行；輔助工具要定期進行檢測；⑩應做到“五防一通”eq\o\ac(○,11)對職工進行電氣安全教育,掌握觸電急救方法；eq\o\ac(○,12)定期進行安全檢查，杜絕“三違”；eq\o\ac(○,13)對靜電接地、防雷裝置定期進行檢查、檢測，保持完好狀態(tài)，使之有可靠的保護作用；eq\o\ac(○,14)做好電氣線路和單相電氣設(shè)備、電動機、電焊機、手持電動工具、臨時用電的安全作業(yè)和維護保養(yǎng)；eq\o\ac(○,15)嚴禁非電工進行電氣作業(yè)；eq\o\ac(○,16)電氣設(shè)備裸露帶電部分設(shè)防護網(wǎng)罩表F2-3淮安新奧天然氣管道定向穿越入海水道、灌溉總渠工程項目穿越管道施工單元預先危險性分析表（續(xù)3）潛在事故危險因素觸發(fā)事件（1）發(fā)生條件觸發(fā)事件（2）事故后果危險等級防范措施起重傷害起重機械吊鉤、吊索斷裂；物料傾覆；吊裝設(shè)備失控吊物墜落、吊具損壞、碰人、碰物吊鉤、吊索質(zhì)量差，吊具有嚴重缺陷，安裝質(zhì)量不符合要求；保護裝置失靈；控制系統(tǒng)意外故障；未戴安全帽；在起重作業(yè)區(qū)域行進或停留；檢查和維護保養(yǎng)不力；違反“十不吊”；違章作業(yè)、違章指揮、違反勞動紀律。；人員傷害、設(shè)備損壞Ⅱ施工前檢查吊鉤、吊索質(zhì)量可靠，起重設(shè)備按規(guī)定進行檢查、檢測，保持完好狀態(tài)；吊索按特種設(shè)備相關(guān)規(guī)定，采取強制性更換措施；起重作業(yè)人員要嚴格考核，持證上崗；控制部分應有安全保護聯(lián)鎖裝置；嚴格執(zhí)行安全操作規(guī)程，做到“十不吊”；起吊物件應擺放固定好；不在起重作業(yè)、高處作業(yè)、高處有浮物或設(shè)施不牢固處行進或停留；起重作業(yè)應有一人負責指揮。表F2-3淮安新奧天然氣管道定向穿越入海水道、灌溉總渠工程項目穿越管道施工單元預先危險性分析表（續(xù)4）潛在事故危險因素觸發(fā)事件（1）發(fā)生條件觸發(fā)事件（2）事故后果危險等級防范措施氣瓶爆炸液化氣體①氣瓶存在缺陷(如設(shè)計、制造、加工缺陷)；②氣瓶未定期檢驗；超壓①氣瓶受到撞擊；②氣瓶靠近火源或日光曝曬；③充裝時錯裝；傷害人體損壞設(shè)備停產(chǎn)Ⅱ①加強對作業(yè)人員的培訓教育，嚴格遵守安全操作規(guī)程；②氣瓶安全附件要完好；③氣瓶要遠離火源、熱源，避免陽光直射；④避免氣瓶受到撞擊；⑤氣瓶要定期檢驗；⑥氣體充裝時不能錯裝；⑦嚴格執(zhí)行液化石油氣氣瓶的安全使用規(guī)定；⑧建立應急預案，制定防范措施表F2-3淮安新奧天然氣管道定向穿越入海水道、灌溉總渠工程項目穿越管道施工單元預先危險性分析表（續(xù)5）潛在事故危險因素觸發(fā)事件(1)發(fā)生條件觸發(fā)事件(2)事故后果危險等級防范措施車輛傷害車輛撞入、撞設(shè)備及管線等(1)車輛有故障，如剎車不靈、無效等；(2)車速太快；(3)路面不好，如有缺陷、障礙物、冰雪等；(4)超載駕駛；(5)站區(qū)未設(shè)置交通標志車輛撞擊人體、設(shè)備、管線等(1)駕駛員違章行駛；(2)駕駛員精力不集中(如抽煙、談話等)；(3)酒后駕車；(4)疲勞駕駛；(5)駕駛員心境差、激情駕駛等人員傷害、撞壞管線、設(shè)備等II(1)易燃易爆區(qū)嚴禁外來車輛入內(nèi)；(2)增設(shè)交通標志(特別是限速行駛標志)；(3)保持路面狀態(tài)良好；(4)管線等不設(shè)在緊靠路邊；(5)駕駛員遵守交通規(guī)則，不違章駕駛；(6)加強對駕駛員的教育和管理(如在行駛時不吸煙、不講話、不疲勞駕駛、不酒后駕駛、不激情駕駛；行駛時注意觀察、集中注意力等)；(7)行駛的車輛無故障，保持完好狀態(tài)；(8)不超載、超速駕駛；(9)不準人貨混裝F3危險度分析評價F3.1危險度評價法概述借鑒日本勞動省“六階段法”的定量評價表，結(jié)合我國《石油化工企業(yè)設(shè)計防火規(guī)范》（GB50160）（1999年修訂版）、《壓力容器中化學介質(zhì)毒性危害和爆炸危險度分類》（HG20660-2000）等有關(guān)標準、規(guī)程，編制了“危險度評價取值”表，見表F3-1。規(guī)定單元危險度由物質(zhì)、容量、溫度、壓力和操作5個項目共同確定。其危險度分別按A=10分；B=5分；C=2分；D=0分賦值計分，由累計分值確定單元危險度，詳見表F3-2。表F3-1危險度評價取值分值項目A（10分）B（5分）C（2分）D（0分）物質(zhì)（系指單元中危險、有害程度最大之物質(zhì)）⑴甲類可燃氣體*1；⑵甲A類物質(zhì)及液態(tài)烴類；⑶甲類固體；⑷極度危害介質(zhì)*2；⑴乙類可燃氣體；⑵甲B、乙A類可燃液體；⑶乙類固體；⑷高度危害介質(zhì)*2；⑴乙B、丙A、丙B類可燃液體；⑵丙類固體；⑶中、輕度危害介質(zhì)；不屬于左述之A、B、C項之物質(zhì)容量⑴氣體1000m3以上；⑵液體100m3以上；⑴氣體500～1000m3；⑵液體50～100m3；⑴氣體100～500m3；⑵液體10～50m3；⑴氣體＜100m3；⑵液體＜10m3；溫度1000℃以上使用，其操作溫度在燃點以上；⑴1000℃以上使用，但操作溫度在燃點以下；⑵在250～1000℃使用，其操作溫度在燃點以上；⑴在250～1000℃使用，但操作溫度在燃點以下；⑵在低于250℃時使用，但操作溫度在燃點以上；在低于250℃時使用，操作溫度在燃點以下；壓力100MPa20～100MPa1～20MPa1MPa以下操作⑴臨界放熱和特別劇烈的放熱反應操作；⑵在爆炸極限范圍內(nèi)或其附近的操作；⑴中等放熱反應（如烷基化、酯化、加成、氧化、聚合、縮合等）反應操作；⑵系統(tǒng)進入空氣或不純物質(zhì)，可能發(fā)生的危險、操作；⑶使用粉狀或霧狀物質(zhì)，有可能發(fā)生粉塵爆炸的操作；⑷單批式操作；⑴輕微放熱反應（如加氫、水合、異構(gòu)化、烷基化、磺化、中和等）反應操作；⑵在精制過程中伴有化學反應；⑶單批式操作，但開始使用機械等手段進行程序操作；⑷有一定危險的操作；無危險的操作注：*1.見《石油化工企業(yè)設(shè)計防火規(guī)范》（GB50160）（1999年修訂版）中可燃物質(zhì)的火災危險性分類;*2.見《壓力容器中化學介質(zhì)毒性危害和爆炸危險程度分類》(HG20660-2000)表1、表2、表3；*3.①有觸媒的反應，應去掉觸媒層所占空間；②氣液混合反應，應按其反應的形態(tài)選擇上述規(guī)定。表F3-2危險度分級總分值≥16分11～15分≤10分等級ⅠⅡⅢ危險程度高度危險中度危險低度危險F3.2穿越管道設(shè)施單元危險度評價經(jīng)本建設(shè)項目穿越管道設(shè)施單元生產(chǎn)工藝條件檢查，符合危險度評價標準要求，故對淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道設(shè)施單元按“危險度評價法”進行評價，單元危險度評價情況見表F3-3。表F3-3穿越管道設(shè)施單元危險度評價序號項目物質(zhì)操作工況物質(zhì)評分容量評分溫度評分壓力評分操作評分總分危險等級1天然氣管道NG容量＜500m3溫度：常溫設(shè)計壓力：3.0MPa10202014Ⅱ小結(jié)：淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道設(shè)施屬于Ⅱ級（中度危險）設(shè)施。F4作業(yè)條件危險性分析對項目存在的作業(yè)頻率較高，潛在危險危害性較大的作業(yè)采用作業(yè)條件危險性評價法(即格雷厄姆——金尼法)進行分析評價。F4.1評價方法簡介作業(yè)條件的危險性評價法(格雷厄姆——金尼法)是作業(yè)人員在具有潛在危險性環(huán)境中進行作業(yè)時的一種危險性半定量評價方法。它是由美國人格雷厄姆(K.J.Graham)和金尼(G.F.Kinney)提出的，他們認為影響作業(yè)條件危險性的因素是L(事故發(fā)生的可能性)、E(人員暴露于危險環(huán)境的頻繁程度)和C(一旦發(fā)生事故可能造成的后果)。L、E、C的分值分別見表F4-1、表F4-2、表F4-3。用這三個因素分值的乘積D=L×E×C來評價作業(yè)條件的危險性(見表F4-4)。D值越大，作業(yè)條件的危險性越大。表F4-1事故發(fā)生的可能性分值L分數(shù)值1063事故發(fā)生的可能性完全會被預料到相當可能可能，但不經(jīng)常完全意外，很少可能可以設(shè)想，很少可能極不可能實際上不可能表F4-2暴露于危險環(huán)境的頻繁程度分值E分數(shù)值1063210.5暴露于危險環(huán)境的頻繁程度連續(xù)暴露每天工作時間內(nèi)暴露每周一次或偶然暴露每月暴露一次每年幾次暴露非常罕見地暴露表F4-3事故造成的后果分值C分數(shù)值1004015731事故造成的后果十人以上死亡數(shù)人死亡一人死亡嚴重傷殘有傷殘輕傷，需救護表F4-4危險性等級劃分標準危險性分值D≥320≥160～320≥70～160≥20～70＜20危險程度極度危險，不能繼續(xù)作業(yè)高度危險，需要整改顯著危險，需要整改比較危險，需要注意稍有危險，可以接受作業(yè)條件的危險性評價法以類比作業(yè)條件進行比較為基礎(chǔ)，由熟悉類比作業(yè)條件的專家按規(guī)定標準給L、E、C分別打分，計算出危險性分值(D)來評價作業(yè)條件的危險性等級。F4.2穿越管道設(shè)施單元作業(yè)條件評價根據(jù)格雷厄姆——金尼法采用的評價程序和原則以及項目的具體情況，對淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道設(shè)施單元生產(chǎn)及檢修過程中具有潛在危險性的作業(yè)進行綜合評價，評價結(jié)果見表F4-5。表F4-5穿越管道設(shè)施單元作業(yè)條件危險性評價表序號作業(yè)名稱LECD=L×E×C危險等級1停氣動火作業(yè)33763比較危險2氣體置換作業(yè)31721比較危險3動土作業(yè)1177稍有危險4巡查作業(yè)1616稍有危險小結(jié)：根據(jù)作業(yè)條件危險性評價結(jié)果，淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道設(shè)施單元日常生產(chǎn)和檢維修各項作業(yè)中，“比較危險”的作業(yè)為：停氣動火作業(yè)、氣體置換作業(yè)計2項，占50%；“稍有危險”的作業(yè)為：動土作業(yè)、巡查作業(yè)，計2項，占50%。F4.3穿越管道施工單元作業(yè)條件評價根據(jù)格雷厄姆——金尼法采用的評價程序和原則以及項目的具體情況，對淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道施工單元施工過程中具有潛在危險性的作業(yè)進行綜合評價，評價結(jié)果見表F4-6。表F4-6穿越管道施工單元作業(yè)條件危險性評價表序號作業(yè)名稱LECD=L×E×C危險等級1穿越施工單元16318稍有危險2發(fā)電機發(fā)電作業(yè)16318稍有危險3砂輪機除銹作業(yè)1616稍有危險4管道焊接作業(yè)16318稍有危險5管道無損檢測作業(yè)16318稍有危險6管道補口防腐作業(yè)16318稍有危險7起重作業(yè)16318稍有危險小結(jié)：根據(jù)作業(yè)條件危險性評價結(jié)果，淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道施工單元各項施工作業(yè)中均為“稍有危險”的作業(yè)。F5單元火災、爆炸危險指數(shù)法評價F5.1爆炸模型的建立爆炸數(shù)學模型主要有兩種，一種是蒸氣云爆炸(UVCE)，一種是沸騰液體擴展蒸氣云爆炸(BLEVE)。蒸氣云爆炸模型是指易燃易爆物料泄漏后遇延遲點火而發(fā)生的爆炸模式，它主要依靠爆炸沖擊波對人員和建筑產(chǎn)生破壞；沸騰液體擴展蒸氣云爆炸模型是指易燃易爆物料在容器中被外部火焰烘烤而過熱，壓力增大使容器突然破裂，隨即被點燃而發(fā)生的爆炸模式，它主要通過爆炸產(chǎn)生的火球熱輻射對人員和建筑產(chǎn)生傷害。天然氣管道發(fā)生泄漏最主要原因包括腐蝕穿孔和機械挖掘破壞。機械挖掘破壞管道的行為通常經(jīng)安全巡查人員巡查可及時制止，而管道腐蝕穿孔特別是穿越管道位于水位線和管道補口處腐蝕泄漏不易為人員所察覺，其事故出現(xiàn)具有隱蔽性、突發(fā)性，其危害性較大。故淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道設(shè)施單元爆炸模擬計算的模型建立如下：假設(shè)穿越管道因腐蝕，發(fā)生管道中度穿孔，泄漏情況下發(fā)生蒸氣云爆炸時事故傷害情況。F5.2穿越管道破裂蒸氣云爆炸模型計算1、氣體流動的判定=0.5509式（1）式中：——環(huán)境壓力，單位為Pa；P——容器內(nèi)介質(zhì)壓力，單位為Pa；——熱容比，式中取值為：標準大氣壓；P為2.5MPa（工作壓力）；Cp為2.028KJ／Kg·℃；Cv為1.595KJ／Kg·℃。根據(jù)式（1）判定結(jié)果，燃氣管道經(jīng)孔泄漏時氣體流動屬音速流動。2、音速流動的氣體泄漏質(zhì)量流率計算式（2）式中：Q——氣體泄漏質(zhì)量流率，單位為kg／s；Cd——氣體泄漏系數(shù)，與裂口形狀有關(guān)，裂口形狀為圓形時取1.00，三角形時取0.95，長方形時取0.90；A——裂口面積，單位為m2；P——容器內(nèi)介質(zhì)壓力，單位為Pa；M——泄漏氣體或蒸氣的分子量，單位為Kg/mol；Rg——理想氣體常數(shù)，單位為8.314J/（mol·K）；T——氣體溫度，單位為K；式（2）中取值為：:標準大氣壓；P:為2.5MPa;Cd:設(shè)定腐蝕穿孔裂口形狀為圓形，故取1.00A：設(shè)定該泄漏為中孔泄漏，根據(jù)一般經(jīng)驗裂口面積取25mm的代表值，計算為4.906×10-4㎡;M：甲烷摩爾質(zhì)量為16.05g/molT:管道內(nèi)工作溫度為常溫，故氣體溫度為298.15開氏度=2.0662kg/s3、天然氣發(fā)生泄漏時瞬間點火概率計算本泄漏過程為連續(xù)泄漏，在出現(xiàn)中孔泄漏時泄漏質(zhì)量流率可達到2.0662kg/s。甲烷在化學品活性分類中屬于低活性類，在此流率下，發(fā)生泄漏后的立即點火概率為0.04。注：此概率的考量摘自2009年10月國家安監(jiān)總局《化工企業(yè)定量風險評價導則》（征求意見稿）。4、天然氣發(fā)生泄漏時泄漏量計算。本建設(shè)項目天然氣管道建設(shè)于野外，管道設(shè)施臨近于淮安鹽堿科技產(chǎn)業(yè)園。故燃氣管道發(fā)生泄漏時應在最短時間內(nèi)對上下游管道進行切斷，并進行搶險、堵漏，時間越長則發(fā)生火災和爆炸的危險性越高。以下案例為近期天然氣管道泄漏事件處置情況。2011年3月17日晚十時多，南京南京市江寧區(qū)龍眠大道地鐵高架橋下，一處天然氣管道發(fā)生泄漏。民警、消防員和天然氣公司工作人員接到指令后，迅速趕到現(xiàn)場處置。晚11點左右，天然氣管道關(guān)閉，險情排除。2011年5月30日晚21時39分，位于杭州市秋濤路的杭州瑪利亞婦女醫(yī)院門口的天然氣管道發(fā)生泄漏。由于泄漏的是秋濤路一帶的天然氣主管道，市燃氣公司的技術(shù)人員一時無法完全關(guān)閉閥門。從燃氣公司技術(shù)人員口中了解到就算把主管道的閥門關(guān)閉，由于壓力過大的原因也不可能讓破裂處馬上停止泄漏，只有一層一層的把外圍的天然氣分支管道同時關(guān)閉，才能抑制住天然氣的泄漏。23時25分，經(jīng)過一個多小時的出水稀釋后，避免了一場重大災害事故的發(fā)生。2011年4月19日14時30分許，淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目上游設(shè)施為淮安市新奧燃氣門站調(diào)壓撬，上游設(shè)施位于淮安市武墩鎮(zhèn)，距本建設(shè)項目20公里處。下游設(shè)施為淮安鹽堿科技產(chǎn)業(yè)園天然氣儲配站高中壓調(diào)壓撬，距本建設(shè)項目2公里處。產(chǎn)業(yè)園天然氣儲配站常年設(shè)置搶險維修班，且園區(qū)內(nèi)設(shè)有消防站，如發(fā)現(xiàn)燃氣管道泄漏事故，淮安新奧燃氣有限公司搶險搶修人員和消防人員可快速乘車到達事故現(xiàn)場，能夠在事故第一時間內(nèi)對事故緊急處理。從上述發(fā)生的燃氣泄漏的情況類比分析，本建設(shè)項目天然氣管道發(fā)生泄漏時考慮到淮安新奧燃氣有限公司從事城市燃氣經(jīng)營多年，監(jiān)控設(shè)施完備，企業(yè)有較強的應急反應能力和救援能力，本評價組認為燃氣管道泄漏時間總計以40分鐘為宜。則泄漏總量為：式中m——泄漏總質(zhì)量，單位為kg；Q——氣體泄漏質(zhì)量流率，單位為kg／s；T——氣體泄漏時間，單位為s。由于天然氣介質(zhì)較輕，空氣中流動擴散快，淮安新奧燃氣有限公司擬配備管線巡線員、天然氣管道擬設(shè)有監(jiān)控設(shè)施，且該公司設(shè)有應急搶險救援隊伍，配備了必要的應急救援器材，制定了詳細的應急救援預案，并考慮到淮安地區(qū)氣候風速等因素影響，本評價報告對泄漏后果做以下考量。由于該泄漏情況下立即點火概率僅為0.04，故計算泄漏天然氣全部參與爆炸時爆炸產(chǎn)生沖擊波的天然氣總質(zhì)量考量為泄漏總質(zhì)量的5%，即248千克，折合標態(tài)下為329m3。5、化學爆炸沖擊波能量計算在輸送CH4的管閥連接處、運行過程的誤操作以及管道破損等事故因素發(fā)生時，可導致其介質(zhì)泄漏于空氣中，當濃度達到5.15%，或量超過15%但很快又降至上限與下限之間，尤其是處于9.5～9.8%的濃度范圍時，只需0.28ml以上點火能量的作用，便可產(chǎn)生氣體混合物爆炸(亦稱為化學爆炸)。這種化學爆炸所產(chǎn)生的沖擊波能量，可直接對建、構(gòu)筑物和人體造成不同程度的危害，其強度主要與CH4氣體混合物的空間體積(即參與反應的CH4總量)有關(guān)，可采用以下公式進行計算：Lh=V·H·427式中：Lh-CH4沖擊波或爆炸力(Kgf.m)；V-參與應的CH4氣體總量(Nm3)；H-CH4的高燃燒熱值(Kcal/m3)；427-轉(zhuǎn)換常數(shù)，1Kcal相當于427Kgf.m之功。計算：Lh=329×9500·427=1334588500Kgf.m折合焦耳能量為E=1.308×107kj6、傷害與破壞半徑計算將爆破能量換算成TNT當量q0一般取1kgTNT爆破能量為4500kJ/kg，故q=E/4500=2907kg由公式a=（q/q0）1/3=（q/1000）1/3，可得到爆炸的模擬比a=0.1q1/3=1.427由于1000KgTNT爆炸試驗中的相當距離R0=R/a根據(jù)R0值在下表中找出距離為R0處的超壓△p0，此即所求距離為R處的超壓。表F5-11000KgTNT爆炸時的沖擊波超壓距離R0/m56789101112△p0/MPa2.942.061.671.270.950.760.500.33距離R0/m1618202530354045△p0/MPa0.2350.170.1260.0790.0570.0430.0330.027距離R0/m505560657075△p0/MPa0.02350.02050.0180.0160.01430.013表F5-2沖擊波超壓對人體的傷害作用△p0/MPa傷害作用0.02—0.03輕微損傷0.03--0.05聽覺器官損傷或骨折0.05—0.10內(nèi)臟嚴重損傷或死亡>0.10大部分人員死亡表F5-3沖擊波超壓對建筑物的破壞作用△p0/MPa傷害作用△p0/MPa傷害作用0.005-0.006門、窗玻璃部分破碎0.06-0.07木建筑廠房房柱折斷，房架松動0.006-0.015受壓面的門窗玻璃大部分破碎0.07-0.10磚墻倒塌0.015-0.02窗框損壞0.10-0.20防震鋼筋混凝土破壞，小房屋倒塌0.02-0.03墻裂縫0.20-0.30大型鋼架結(jié)構(gòu)破壞0.04-0.05墻大裂縫，屋瓦掉下根據(jù)R0值在表F5-1～表F5-3中找出距離為R0處的超壓△p0，此即所求距離為R處的超壓。根據(jù)表F5-1～表F5-3所示，人員死亡半徑為R=20×1.427=28.54m；人員重傷半徑為R=30×1.427=42.82m；人員輕傷半徑為R=55×1.427=78.5m。事故后果模擬分析結(jié)果如表F5-4所示。表F5-4事故后果模擬分析結(jié)果序號損害半徑R傷害作用1死亡半徑28.54m大部分人員死亡，防震鋼筋混凝土破壞，小房屋倒塌的事故發(fā)生2重傷半徑42.82m人員內(nèi)臟嚴重損傷或死亡，建構(gòu)筑物墻體出現(xiàn)大裂縫，屋瓦掉下3輕傷半徑78.5m人員輕微損傷，建構(gòu)筑物會出現(xiàn)窗框損壞或墻體出現(xiàn)裂縫F6天然氣管線故障樹分析F6.1故障樹分析方法故障樹分析方法是從分析失效因果關(guān)系中的頂事件開始直到底事件，由果到因，自上而下進行。一個故障樹就是一個邏輯圖，該邏輯圖描繪了事件之間發(fā)生的次序。設(shè)xi(t)為底事件i在時刻t所處的狀態(tài)。如果底事件i在時刻t發(fā)生，xi(t)=l；如果底事件i在時刻t不發(fā)生，則xi(t)=0。底事件i在時刻t發(fā)生的概率等于隨機事件xi的期望值,因而有：Pi(t)=P{xi(t)=1}(1)同理,頂事件的狀態(tài)必然是底事件向量X(t)={x1(t),x2(t),…,xn(t)}的函數(shù)，設(shè)γ為描述頂事件的隨機變量，則頂事件在時刻t發(fā)生的概率Pγ為：Pγ=P{γ[x1(t)，x2(t)，…，xn(t)]=1}(2)故障樹的結(jié)構(gòu)函數(shù)可用最小割集進行有效描述，其結(jié)構(gòu)函數(shù)一般分為或門與門兩種，分別由式(3)式(4)表示：γand=(3)γor=1-(4)本章所作的天然氣管線失效故障樹分析，就是要找出導致天然氣管線失效的基本原因并進行分析。F6.2天然氣管線故障樹的建立首先確定“管線失效”作為頂事件。引起天然氣管線失效的最直接而必要的原因主要是穿孔和開裂。任一因素的出現(xiàn)都將導致管線發(fā)生失效。然后以其為次頂事件，對相應的原因即基本事件進行分析。本評價課題組經(jīng)大量的調(diào)查研究和有關(guān)資料比較，概括總結(jié)出天然氣管線失效8故障樹基本事件，見表F6-1。最終建立以邏輯門符號表示的天然氣管線失效故障樹如圖F6-8圖F6-l天然氣管線失效故障樹圖圖F6-l天然氣管線失效故障樹圖(續(xù))表F6-1天然氣管線失效故障樹基本事件符號事件符號事件符號事件P管線失效f5管道附近土層運移f38焊接材料不合格B1管線發(fā)生穿孔f6地面標志不明f39表面預處理質(zhì)量差B2管線發(fā)生開裂f7水流沖刷f40焊縫表面有氣孔B3腐蝕嚴重f8管道上方違章施工f41未焊透部分過大B4管線缺陷f9外作用力過大f42滲碳現(xiàn)象嚴重B5承壓能力低f10內(nèi)應力過大f43存在過熱組織B6第三者破壞f11植物根莖穿透f44存在顯微裂紋B7管線腐蝕開裂f12土壤含有硫化物f45焊縫表面有夾渣B8外腐蝕f13土壤含鹽量高f46焊后未清渣B9內(nèi)腐蝕f14土壤PH值低f47彎頭內(nèi)外表面不光滑B10施工缺陷f15土壤含有SRBf48彎頭內(nèi)外表面有裂紋B11初始缺陷f16土壤氧化電位高f49管段間錯口大B12腐蝕裂紋f17土壤含水率高f50法蘭存在裂紋B13管材性能差f18陰極保護距離小f51螺栓材料與管材不一致B14較大應力作用f19保護電位小f52管材含有雜質(zhì)B15土壤腐蝕f20地床存在雜散電流f53金相組織不勻B16防外腐蝕失效f21保護方式不當f54管材晶粒粗大B17內(nèi)腐蝕環(huán)境f22保護材料失效f55管材選擇不當B18防內(nèi)腐蝕失效f23天然氣含硫化氫f56熱處理措施不當B19陰極保護失效f24天然氣含二氧化硫f57管材橢圓度不當B20絕緣涂層失效f25天然氣含二氧化碳f58冷加工工藝不當B21天然氣含酸性介質(zhì)f26天然氣含水f59管材壁厚不均勻B22管溝施工不當f27腐蝕劑失效f60管壁機械傷痕B23管道焊接缺陷f28層變薄f61殘余應力B24管道安裝不當f29管道襯里脫落f62應力集中B25材質(zhì)缺陷f30管線清管效果差f63管材機械性能差B26加工工藝不當f31管溝深度不夠f64防腐絕緣涂層變薄B27應力腐蝕f32穩(wěn)定性差f65防腐絕緣涂層粘力降低B28作用應力f33回填土粒徑粗大f66防腐絕緣涂層脆性增加f1管線嚴重憋壓f34回填土含水率高f67防腐絕緣涂層發(fā)生破損f2管材抗腐蝕性差f35管溝排水性能差f68防腐絕緣涂層老化剝離f3強度設(shè)計不合理f36回填土含腐蝕物f69防腐絕緣涂層下積水f4管道上方違構(gòu)筑物f37管道焊接方法不當F6.3最小割集和失效概率凡是能導致故障樹頂事件發(fā)生的基本事件的集合定義為割集，而最小割集指在系統(tǒng)沒有其他割集發(fā)生的條件下。只有割集中基本事件同時發(fā)生。頂事件才發(fā)生；割集中任一基本事件不發(fā)生，則頂事件不發(fā)生。采用“自上面下”的代換方法求出故障樹的所有最小割集。將故障樹轉(zhuǎn)化為等效的布爾代數(shù)方程見式(5)。P=(5)由式(5)可知。天然氣管線失效故障樹由47個一階最小割集，77個二階最小割集，12個三階最小割集，12個四階最小割集組成。47個一階最小割集直接影響著系統(tǒng)的可靠性，為系統(tǒng)中的薄弱環(huán)節(jié)。由式(3)式(4)式可得頂事件發(fā)生的概率大小，用Pi表示底事件i發(fā)生的概率，Ci表示第i個最小割集，N為最小割集的個數(shù)。γ=1-(6)天然氣管線失效故障樹中N=148。利用現(xiàn)場收集的天然氣管線失效概率數(shù)據(jù)，由式(6)可確定頂事件發(fā)生失效的概率。F6.4分析小結(jié)對故障樹和式(5)進行分析，得到引起管線失效的主要因素為：(1)第三者破壞。包括人為破壞和自然災害破壞。如管道上方的違章構(gòu)筑物，在管道上方進行違章施工，以及水流對管溝、管道的長期沖刷，管道附近土層的運移等，都可能直接導致管線失效。應對管線及標志物進行定期檢測。(2)嚴重腐蝕。嚴重腐蝕包括外腐蝕和內(nèi)腐蝕兩個方面。外腐蝕主要由土壤腐蝕、防腐絕緣涂層失效和外防腐失效引起。內(nèi)腐蝕主要由天然氣中的硫化物酸性介質(zhì)引起。嚴重腐蝕導致防腐絕緣涂層失效、管壁減薄、管線穿孔，甚至發(fā)生管線開裂。應對內(nèi)外防腐脫水與緩蝕劑的實際效果，進行定期檢測與分析，并選擇合適的清管器類型，進行定期清管。(3)管材缺陷。包括管材初始缺陷和安裝缺陷。初始缺陷主要是由于管材在制造加工、運輸不當造成的。安裝缺陷是在管段的安裝施工過程中形成。如管道薄厚不均、橢圓度、防腐絕緣涂層質(zhì)量差、特別是焊接水平和焊接質(zhì)量差。管材缺陷的存在將直接導致管線整體強度的降低，為管線腐蝕發(fā)生提供條件，直接影響著管線運行的可靠性。應加強對管材質(zhì)量檢查，提高制造工藝水平。建立嚴格的施工質(zhì)量檢測制度，選擇合適的焊接工藝。(4)管線失效故障樹考慮的其他幾十個基本事件，也即為輸氣管道設(shè)計、施工、投產(chǎn)運行、維護管理中需要引起重視的安全方面的薄弱環(huán)節(jié)。(5)故障樹分析確定了影響管線失效的主要因素和薄弱環(huán)節(jié)，對本工程建設(shè)和生產(chǎn)運行各階段采取相應措施，預防或減少管線失效導致的天然氣泄漏等各類事故提供了幫助。F7危險化學品重大危險源辨識淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道中介質(zhì)天然氣屬于重大危險源物質(zhì)，根據(jù)本報告評價范圍，僅計算穿越管道內(nèi)天然氣質(zhì)量。1、Pitzer三參數(shù)對比態(tài)方程式中：Z氣體壓縮因子；p氣體壓力，Pa；V氣體體積，m3；n氣體物質(zhì)的量，mol；R氣體常數(shù)，8.314J/(mol*K)；T氣體溫度，K；M氣體摩爾質(zhì)量，g/mol；m氣體質(zhì)量，g；pr對比壓力；Tr對比溫度；pc氣體臨界壓力，Pa；Tc氣體臨界溫度，K；ω偏心因子。本建設(shè)項目中主要物質(zhì)壓縮天然氣中是主要成分是甲烷，因此以甲烷的物性數(shù)據(jù)進行計算，查得甲烷pc=4.59MPa；Tc=190.55K；ω=0.008；M=16.05g/mol；氣體溫度采用常溫，即T=298.15K；穿越管道內(nèi)徑300mm，總平面長度1750m，管道工作壓力2.5MPa。2、穿越管道中天然氣質(zhì)量的計算：經(jīng)計算，長輸管道儲存的天然氣質(zhì)量為2090g。3、重大危險源辨識指標計算依據(jù)《危險化學品重大危險源辨識》(GB18218-2009)表1第11項所示，天然氣納入危險化學品重大危險源辨識范圍，其臨界量為50噸。本建設(shè)項目穿越管道中重大危險源物質(zhì)天然氣總質(zhì)量為：2.09噸＜臨界量50噸。小結(jié)：淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道中天然氣儲存量不構(gòu)成重大危險源。F8地質(zhì)及保護區(qū)條件符合性分析評價擬建設(shè)地址地質(zhì)及保護區(qū)安全條件檢查表序號規(guī)范禁止建設(shè)地址條件標準規(guī)范選址情況選址符合性1軍事設(shè)施的安全保護區(qū)《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.4.15條經(jīng)現(xiàn)場勘查，該建設(shè)項目擬建地址非軍事設(shè)施的安全保護區(qū)符合2易燃易爆倉庫的安全保護區(qū)《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.4.15條經(jīng)現(xiàn)場勘查，該建設(shè)項目擬建地址南側(cè)穿越點位于淮安鹽堿科技產(chǎn)業(yè)園土地規(guī)劃區(qū)，目前為農(nóng)田，無易燃易爆倉庫。符合3國家重點文物保護單位的安全保護區(qū)《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.4.15條經(jīng)現(xiàn)場勘查，該建設(shè)項目擬建地址無文物保護建筑或遺址，非國家重點文物保護單位的安全保護區(qū)符合4飛機場《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.4.15條經(jīng)現(xiàn)場勘查，該建設(shè)項目擬建地址非飛機場符合5火車站《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.4.15條經(jīng)現(xiàn)場勘查，該建設(shè)項目擬建地址非火車站符合6海(河)港碼頭《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.4.15條經(jīng)現(xiàn)場勘查，該建設(shè)項目擬建地址非海(河)港碼頭符合7地震活動斷裂帶斷層《油氣輸送管道穿越工程設(shè)計規(guī)范》（GB50423-2007）第3.3.14條經(jīng)對本項目巖土勘查報告檢索，該建設(shè)項目擬建地址不屬于地震活動斷裂帶斷層主要影響范圍符合8土壤液化層《油氣輸送管道穿越工程設(shè)計規(guī)范》（GB50423-2007）第3.3.14條經(jīng)對本項目巖土勘查報告檢索，該建設(shè)項目穿越管道位于河床下8米處，工程地質(zhì)層5層以上，該地質(zhì)層根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）第4.3.3條第1款被直接判別為不液化土層。符合F9河流穿越條件符合性分析評價淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道建成后，由于管道經(jīng)河床下穿越，在河道內(nèi)不增加阻水性的建筑物，水流的流態(tài)不會因為管道工程的建設(shè)而發(fā)生改變，河道主要為自然沖刷。參照武漢水利水電學院謝鑒衡等主編的《河床演變及整治》中推薦的公式計算最大沖刷水深。式（1）式（2）式（3）其中：——最大沖刷水深，單位：m；——主槽最大單寬流量，單位：m3/s；——天然狀態(tài)下主槽流量單位：m3/s；——主槽部分過水寬度，單位：m；——主槽最大水深，單位：m；——主槽平均水深，單位：m；——河床不沖流水速，單位：m3/s；——水深1.0m處的不沖流速，單位：m3/s，取值1.2m3/s；1994年淮委規(guī)劃院上報國度淮河入海水道可研報告書，洪澤湖防洪規(guī)范設(shè)計遠期按300年一遇，近期工程設(shè)計規(guī)范100年一遇，入海水道近期工程設(shè)計流量2270立方米每秒，校核流量2540立方米每秒；遠景設(shè)計流量7000立方米每秒，校核流量7920立方米每秒。主河堤堤距580米，河底寬210至324米，水道平均寬750米。入海水道在蔣壩水標位13.5米以下服從渠北排澇，按照渠北排澇和上游來水情況，采取蔣壩水標位13.5～14.5米開始使用分洪。最大沖刷深度計算結(jié)果如下：洪水標準行洪流量（m3/s）最大沖刷深度（m）100年一遇22701.14校核25401.85300年一遇70003.82校核79204.54淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目管道將置于蘇北灌溉總渠河床下8米處，根據(jù)上述計算結(jié)果，淮河入海水道發(fā)生300年一遇洪水時，其河道內(nèi)最大沖刷深度為4.54米，可以保障管道不受洪水沖刷影響。F10穿越管道敷設(shè)抗震條件符合性分析評價淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道抗震校核計算：一、彈性敷設(shè)產(chǎn)生的彎曲應力計算其中：——管道鋼管的彎曲應力（MPa）；——鋼管彈性模量，取2.0×105（MPa）；——鋼管外徑（mm），本建設(shè)項目擬用管道外徑為323.9mm；——管段彈性敷設(shè)設(shè)計曲率半徑（mm），本建設(shè)項目管段彈性敷設(shè)設(shè)計曲率半徑擬設(shè)置為500m。經(jīng)計算，彈性敷設(shè)產(chǎn)生的彎曲應力為±129.56MPa。二、抗震校核計算式（1）式（2）式（3）式（4）式（5）其中：εmaxt、εmaxc——地震波引起的最大軸向拉、壓應變；εmax為正值時為拉應變εmaxt，εmax為負值時為壓應變εmaxc；ε——操作條件下管道的軸向應變；σ——被土壤摩擦力嵌固的管段在操作條件下的應力(MPa)，本計算采用管道鋼管的彎曲應力；E——管材的彈性模量(MPa)；對鋼管取2.1×105δ——管子的壁厚(m),本建設(shè)項目擬用管道壁厚為10.3mm；DH——管子外徑(m)，本建設(shè)項目擬用管道外徑為323.9mm；——最大地面速度(m/s)；地震設(shè)防7度取0.13，8度取0.25，9度取0.50c——波的傳播速度，取場地剪切波速(m/s)；該擬建項目場地的覆蓋層厚度大于50米，場地地面以下20米范圍內(nèi)土層等效剪切波速為170m/s～240m/s，本計算取值200m/s。經(jīng)計算，結(jié)果如下：表F10-1地震波引起的最大軸向壓縮應變表管子外徑(mm)壁厚(mm)地震烈度εεmaxc判斷[εc]v323.910.38-6.17×10-4-6.25×10-41.23×10-3<1.11×10-2表F10-2地震波引起的最大軸向拉伸應變表管子外徑(mm)壁厚(mm)地震烈度εεmaxt判斷[εt]v323.910.386.17×10-46.25×10-41.23×10-3<1.11×10-2計算結(jié)果表明，淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道采用10.3毫米壁厚，抗震校核滿足要求。F11穿越管道周邊環(huán)境分析評價擬建穿越管道周邊情況檢查表序號標準要求執(zhí)行標準擬設(shè)情況符合性1采用水平定向鉆機敷設(shè)時，穿越管段距離橋梁墩臺沖刷坑邊緣不宜小于10m，并不影響橋梁墩臺安全《油氣輸送管道穿越工程設(shè)計規(guī)范》（GB50423-2007）第3.3.7條經(jīng)對可行性研究報告檢索和現(xiàn)場勘查，穿越管段距橋梁38m符合2水域穿越管段與與港口、碼頭、水下建筑物或引水建筑物等之間的距離不宜小于200m《油氣輸送管道穿越工程設(shè)計規(guī)范》（GB50423-2007）第3.3.8條經(jīng)對可行性研究報告檢索和現(xiàn)場勘查，擬建場址1000m內(nèi)不存在港口、碼頭、水下建筑物或引水建筑物等符合3水域穿越宜與水域正交通過。若需斜交時，交角不宜小于60°?！队蜌廨斔凸艿来┰焦こ淘O(shè)計規(guī)范》（GB50423-2007）第3.3.8條經(jīng)對可行性研究報告檢索，本項目管段穿越與淮河入海水道、蘇北灌溉總渠擬采用正交通過符合4水平間距建筑物9m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.4.12條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無建筑物符合5給水管1.5m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無給水管符合6污水、雨水排水管2m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無污水、雨水排水管符合7電力電纜1.5m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無電力電纜符合8通訊電纜1.5m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無通訊電纜符合9熱力管直埋4m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無熱力管符合10在管溝內(nèi)（至外壁）4m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無熱力管符合11電桿（塔）的基礎(chǔ)≤35Kv1m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無電桿（塔）符合12＞35Kv5m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無電桿（塔）符合13通訊照明電桿1m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無通訊照明電桿符合14街樹1.2m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，穿越出（入）土點10米范圍內(nèi)無深根性樹木符合15垂直凈距給水管、排水管或其他燃氣管道0.15m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無給水管、排水管或其他燃氣管道符合16熱力管、熱力管的管溝底（或頂）0.15m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無熱力管、熱力管的管溝底（或頂）符合17電纜直埋0.5m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無電纜符合18在導管內(nèi)0.15m《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）第6.3.3條經(jīng)現(xiàn)場勘查，本建設(shè)項目兩側(cè)38m內(nèi)無電纜符合注：地下燃氣管道與電桿(塔)基礎(chǔ)之間的水平凈距，還應滿足《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）表6.7.5地下燃氣管道與交流電力線接地體的凈距規(guī)定。經(jīng)安全檢查表檢查淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目穿越管道與周邊建筑及構(gòu)筑物現(xiàn)有安全距離全部符合《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）和《油氣輸送管道穿越工程設(shè)計規(guī)范》（GB50423-2007）規(guī)定。鑒于建設(shè)場址周邊已規(guī)劃為工業(yè)園區(qū)，且臨近道路業(yè)已敷設(shè)，淮安新奧燃氣有限公司對周邊設(shè)施的改變應予以注意，確保周邊設(shè)施改變時應滿足相應國家標準要求。F12穿越管道、管道元件選用符合性分析評價序號標準要求執(zhí)行標準擬設(shè)情況符合性1燃氣管道選用的鋼管，應符合現(xiàn)行國家標準《石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條件第1部分：A級鋼管》GB／9711.1(L175級鋼管除外)、《石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條件第2部分：B級鋼管》GB／T9711.2和《輸送流體用無縫鋼管》GB／T8163的規(guī)定，或符合不低于上述三項標準相應技術(shù)要求的其他鋼管標準。三級和四級地區(qū)高壓燃氣管道材料鋼級不應低于L245?！冻擎?zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）本建設(shè)項目擬選用直縫埋弧焊鋼管，設(shè)計壓力為3.0MPa，工作壓力不大于2.5MPa，管道規(guī)格為D323.9×10.3mm，材質(zhì)為L245MB。該型號管道列入現(xiàn)行國家標準《石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條件第2部分：B級鋼管》之中。符合2壁厚323.9mm級管道其壁厚選用范圍應優(yōu)先選用4～40mm范圍以內(nèi)《石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條件第2部分：B級鋼管》（GB／T9711.2-1999）本建設(shè)項目穿越管道擬選用的壁厚為10.3mm符合4管道附件嚴禁采用鑄鐵件。管道附件與管道采用焊接連接時，兩者材料應相同或相近《輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范》（GB50251-2003）本建設(shè)項目管道附件法蘭擬選用突面帶頸平焊鋼制管法蘭，其材質(zhì)為20鋼，與穿越管道材質(zhì)相近符合5管法蘭的選用應符合國家現(xiàn)行標準的規(guī)定《輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范》（GB50251-2003）本建設(shè)項目管道附件法蘭擬選用突面帶頸平焊鋼制管法蘭，經(jīng)對現(xiàn)行國家標準《平面、突面帶頸平焊鋼制管法蘭》（GBT9116.1-2000）檢索，該法蘭使用范圍適用于燃氣管道。符合6管道管件彎管是制作應滿足國家現(xiàn)行標準的規(guī)定《油氣輸送用鋼制彎管》（SY5257-2004）本建設(shè)項目涉及的管件彎管擬采用熱煨彎技術(shù)，其可行性研究中提出彎管制作的標準要求：曲率半徑R=6D，彎管兩端各保留0.5m長的直管段，無褶皺、裂紋和其他機械損傷；壁厚減薄率不大于9.0%；彎管弧任意圓度不大于2.5%；彎曲角度偏差不超過±0.5°；管端面垂直度不大于2.5mm；管端面平面度不大于0.8mm；彎管坡口角度為37.5°±2.5°，坡口鈍邊為1.6±0.8mm.以上制作要求均為《油氣輸送用鋼制彎管》（SY5257-2004）要求或計算結(jié)果符合范圍以內(nèi)。符合7穿越管段兩端宜設(shè)置絕緣接頭，絕緣接頭的設(shè)計應符合國家現(xiàn)行標準的要求?！冻擎?zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）《絕緣接頭和絕緣法蘭技術(shù)規(guī)范》（SY/T0516-2008）本建設(shè)項目擬在穿越管段加設(shè)絕緣接頭，閥門井處法蘭擬采用絕緣法蘭。符合8城鎮(zhèn)燃氣埋地鋼質(zhì)管道必須采用防腐層進行外保護。高壓管道必須采用防腐層輔以陰極保護的腐蝕控制措施。《城鎮(zhèn)燃氣埋地鋼質(zhì)管道腐蝕控制技術(shù)規(guī)程》（CJJ95-2003）本建設(shè)項目穿越管道防腐層擬采用特加強防腐措施，并擬在穿越管段兩側(cè)設(shè)置犧牲陽極陰極保護系統(tǒng)。符合經(jīng)對淮安新奧燃氣有限公司天然氣管道定向穿越淮河入海水道、蘇北灌溉總渠工程項目可行性研究中擬使用的管道管材、壓力管道元件及防腐絕緣措施安全檢查表檢查，該項目擬使用的管道管材、壓力管道元件及防腐絕緣措施符合現(xiàn)行國家標準《城鎮(zhèn)燃氣設(shè)計規(guī)范》（GB50028-2006）、《石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條件第2部分：B級鋼管》（GB／T9711.2-1999）、《輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范》（GB50251-2003）、《油氣輸送用鋼制彎管》（SY5257-2004）、《絕緣接頭和絕緣法蘭技術(shù)規(guī)范》（SY/T0516-2008）、《城鎮(zhèn)燃氣埋地鋼質(zhì)管道腐蝕控制技術(shù)規(guī)程》（CJJ95-2003）等，符合率100%。F13新奧公司營業(yè)執(zhí)照F14項目批復文件F15天然氣管道平面、縱斷面圖目錄TOC\o"1-3"\u第一章項目摘要 31.1項目基本情況 31.2建設(shè)目標 31.3建設(shè)內(nèi)容及規(guī)模 41.4產(chǎn)品及去向 41.5效益分析 4第二章項目建設(shè)的可行性和必要性 52.1建設(shè)的必要性 52.2建設(shè)的可行性 52.3編制依據(jù) 62.4編制原則 9第三章項目建設(shè)的基礎(chǔ)條件 93.1建設(shè)單位的基本情況 93.2項目的原料供應情況 103.3地址選擇分析 10第四章產(chǎn)品 114.1沼氣 114.2沼氣產(chǎn)量確定 124.3有機肥 134.4產(chǎn)品去向 13第五章沼氣工程工藝設(shè)計 145.1工藝參數(shù) 145.2處理工藝選擇 145.3工藝流程的組成 155.4厭氧處理工藝選擇與比較 155.5沼氣存儲和凈化工藝 165.6工藝流程 185.7沼氣輸配設(shè)施