cd1輕型貨車后制動(dòng)器設(shè)計(jì)

提供全套畢業(yè)論文圖紙，歡迎咨詢燕山大學(xué)專業(yè)綜合訓(xùn)練說明書題目：CD1輕型貨車后制動(dòng)器設(shè)計(jì)燕山大學(xué)專業(yè)綜合訓(xùn)練任務(wù)書院（系）：車輛與能源學(xué)院基層教學(xué)單位：車輛與交通運(yùn)輸工程系題目CD1輕型貨車后制動(dòng)器設(shè)計(jì)訓(xùn)練內(nèi)容和目的1.熟悉制動(dòng)系統(tǒng)及鼓式制動(dòng)器結(jié)構(gòu)；2.計(jì)算制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)；3.計(jì)算制動(dòng)器主要結(jié)構(gòu)參數(shù)；4.練習(xí)使用繪圖軟件；5.學(xué)習(xí)查閱相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。附主要參數(shù)：滿載質(zhì)量：1850kg，前輪至質(zhì)心距離1391mm；裝備質(zhì)量：1160kg，前輪至質(zhì)心距離1350mm；質(zhì)心高：空載695mm，滿載750mm；輪胎型號(hào)：175/70R14完成任務(wù)量確定制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)；繪制制動(dòng)器總裝圖；繪制制動(dòng)鼓零件圖；書寫6000字計(jì)算說明書。進(jìn)度安排第一、二周：熟悉制動(dòng)器結(jié)構(gòu)、計(jì)算制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)；計(jì)算相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)并繪制制動(dòng)器總裝圖；第三周：完善總裝圖，繪制制動(dòng)鼓零件圖；第四周：編寫說明書，準(zhǔn)備答辯。參考資料《汽車設(shè)計(jì)》.王望予.機(jī)械工業(yè)出版社《汽車設(shè)計(jì)》.劉唯信.清華大學(xué)出版社指導(dǎo)教師簽字基層教學(xué)單位主任簽字20燕山大學(xué)專業(yè)綜合訓(xùn)練說明書名義直徑（in）,1in=25.4mm輪輞直徑16英寸，則輪輞直徑=14×25.4mm=355.6mm。選取制動(dòng)鼓直徑為260mm，比輪輞外直徑小95.6mm，符合客車的直徑要求。4.2摩擦襯片寬度和包角摩擦襯片的包角通常在=90~120度范圍內(nèi)選取，試驗(yàn)表明，摩擦襯片包角=90~100度時(shí)磨損最小，制動(dòng)鼓的溫度也最低，而制動(dòng)效能則最高。再減小雖有利于散熱，但由于單位壓力過高將加速磨損。包角也不宜大于120度，因?yàn)檫^大不僅不利于散熱，而且易使制動(dòng)作用不平順，甚至可能發(fā)生自鎖。本次設(shè)計(jì)取為100度。由《制動(dòng)鼓工作直徑及制動(dòng)蹄片寬度尺寸系列》的規(guī)定，選取制動(dòng)蹄摩擦片寬度b=40mm上述兩個(gè)參數(shù)：，b加上已初定的制動(dòng)鼓內(nèi)徑?jīng)Q定了每個(gè)制動(dòng)器的摩擦面積即（4-1）式中：D—制動(dòng)鼓內(nèi)經(jīng)mmb—制動(dòng)蹄摩擦襯片寬度mm——分別為兩蹄的摩擦襯片包角，（）?！獑蝹€(gè)制動(dòng)器摩擦面積，mm2則==226.89圖4-1鼓式制動(dòng)器的主要幾何參數(shù)由客車在1.5-2.5噸時(shí)的摩擦襯片面積為200-300可知設(shè)計(jì)符合要求。4.3摩擦襯片初始角的選取通常是將摩擦襯片布置在制動(dòng)蹄外緣的中央。有時(shí)為了適應(yīng)單位壓力的分布情況，將襯片相對于最大壓力點(diǎn)對稱布置，以改善制動(dòng)效能和磨損的均勻性。根據(jù)=-（/2）=4.4張開力P作用線至制動(dòng)器中心的距離a在滿足制動(dòng)輪缸能夠布置在制動(dòng)鼓內(nèi)的條件下，應(yīng)使距離a盡可能地大，以提高制動(dòng)效能，初步設(shè)計(jì)時(shí)可暫取左右。=104mm4.5制動(dòng)蹄支承點(diǎn)位置坐標(biāo)c和g應(yīng)在保證兩蹄支承端面不致相互干涉的條件下，使c盡可能大而k盡可能小（圖4-1）。初步設(shè)計(jì)可取c取為104mm，g取為25mm4.6摩擦片摩擦系數(shù)選擇摩擦片時(shí)，不僅希望其摩擦系數(shù)要高些，而且還要求其熱穩(wěn)定行好，受溫度和壓力的影響小。不宜單純地追求摩擦材料的高摩擦系數(shù)，應(yīng)提高對摩擦系數(shù)的穩(wěn)定性和降低制動(dòng)器對摩擦系數(shù)偏離正常值的敏感性的要求。所以選擇摩擦系數(shù)f=0.3進(jìn)行計(jì)算。4.7制動(dòng)輪缸直徑的確定輪缸的缸體由灰鑄鐵HT200制成,活塞由鋁合金制造?；钊舛藟河袖撝频拈_槽頂塊，以支撐差插入槽中的制動(dòng)蹄腹板端部或端部接頭。輪缸的工作腔由裝在活塞上的橡膠密封圈或靠在活塞內(nèi)斷面處的橡膠皮碗密封。多數(shù)制動(dòng)輪缸有兩個(gè)等直徑活塞，少數(shù)有四個(gè)等直徑活塞。此設(shè)計(jì)輪缸缸體選用灰鑄鐵HT200材料，活塞選用鋁合金材料；有兩個(gè)等直徑活塞并用橡膠密封圈密封。（1）制動(dòng)輪缸對制動(dòng)蹄的作用力與輪缸直徑及制動(dòng)輪缸中的液壓之間有如下關(guān)系式：(4-2)式中：—考慮制動(dòng)壓力調(diào)節(jié)裝置作用下的輪缸液壓，。壓力越高則輪缸直徑越小，但對管路尤其是制動(dòng)軟管及管接頭則提出了更高的要求，對軟管的耐壓性、強(qiáng)度以及接頭的密封性的要求就更加嚴(yán)格。輪缸直徑應(yīng)在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的尺寸系列中選取，輪缸直徑的尺寸系列為14.5,16,17.5,19,20.5,22,24,26,28,30,32,35,38,42,46,50,56mm一個(gè)輪缸的工作容積(4-3)此設(shè)計(jì)取，可得F==4113N式中：—一個(gè)輪缸活塞的直徑，mm；—輪缸的活塞數(shù)目；一個(gè)輪缸活塞在完全制動(dòng)時(shí)的行程：在初步設(shè)計(jì)時(shí)，對鼓式制動(dòng)器可取；——消除制動(dòng)器與制動(dòng)鼓間的間隙所需要的輪缸活塞行程；——由于摩擦襯片變形而引起的輪缸活塞行程，可根據(jù)襯片的厚度、材料的彈性模量及單位壓力值來計(jì)算；、——分別為鼓式制動(dòng)器制動(dòng)蹄的變形而引起的輪缸活塞行程，其值由實(shí)驗(yàn)確定。則（δ取2mm）第5章制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算5.1壓力沿襯片長度方向的分布規(guī)律本設(shè)計(jì)中后輪所用的領(lǐng)從蹄的蹄片為繞支承銷轉(zhuǎn)動(dòng)的蹄片，為一個(gè)自由度。如圖5-1所示，將坐標(biāo)原點(diǎn)選在制動(dòng)鼓中心O點(diǎn)，坐標(biāo)軸線通過蹄片的瞬時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)中心點(diǎn)和O點(diǎn)；軸線垂直于軸線。制動(dòng)時(shí)，由于摩擦襯片變形，蹄片一面繞瞬時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)中心轉(zhuǎn)動(dòng)，同時(shí)還順著摩擦力作用的方向沿支撐面移動(dòng)。如果蹄片不變形，則蹄片中心位于點(diǎn)。蹄片在張開力和摩擦力作用下，繞支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)角。E1E1線是未變形的襯片表面輪廓。摩擦襯片表面任意點(diǎn)B1沿蹄片轉(zhuǎn)動(dòng)的切線方向的變形就是線段在半徑OB1延長線上的投影。由于很小，可以認(rèn)為所以，襯片在點(diǎn)的徑向變形(5-1)根據(jù)正弦定理，有如下關(guān)系(5-2)把式（5-2）代入（5-1），得假定摩擦襯片上各點(diǎn)的壓力與該點(diǎn)的徑向變形成正比，是比例系數(shù)（蹄片剛度），則綜上所述，緊蹄片上各點(diǎn)的壓力沿摩擦襯片長度的分布符合正弦曲線規(guī)律。由于在以上分析中并沒有用到摩擦力，所以上述公式也適用于松蹄。圖5-1計(jì)算摩擦襯片徑向變形5.2計(jì)算蹄片上的制動(dòng)力矩(1)利用壓力在摩擦襯片表面取一微元面積（b是襯片寬度）。在這一微元面積上的法向力為如圖5-2所示圖5-2計(jì)算緊蹄制動(dòng)力矩的力學(xué)模型摩擦力產(chǎn)生的制動(dòng)力矩為其中，f是蹄與鼓之間的摩擦系數(shù)。當(dāng)法向壓力分布均勻，即=常數(shù)時(shí)，有由此可得由上式得則不均勻系數(shù)為由于在以上分析中都沒有考慮摩擦力方向的影響，分析結(jié)果既適用于緊蹄，也適用于松蹄。（2）制動(dòng)力矩與張開力的關(guān)系在實(shí)際計(jì)算中，也可采用由張開力計(jì)算制動(dòng)力矩的方法，且更為方便。如圖5-3所示。緊蹄制動(dòng)力矩可用下式表達(dá)其中，F(xiàn)1是緊蹄的法向合力；R1是摩擦力的作用半徑。分別建立沿軸方向的力平衡方程和繞制動(dòng)鼓中心O的力矩平衡方程其中，是軸和F1之間的夾角；是支承反力在軸上的投影。圖5-3計(jì)算緊蹄張開力的模型由（5-3）式可得(5-5)把（5-5）代入（5-4）得在緊蹄上的制動(dòng)力矩為本次設(shè)計(jì)中R=130mm，a=0.8R=104mm，c=g取為25mmh=a+c=如圖5-2所示，是法向合力F1與軸的夾角，根據(jù)其定義有如下關(guān)系即R1僅取決于緊蹄上制動(dòng)力矩緊蹄的法向合力緊蹄的效能因數(shù)為緊蹄上的最大壓力同理計(jì)算松蹄的效能因數(shù)時(shí)松蹄上的制動(dòng)力矩松蹄的法向合力松蹄的效能因數(shù)為5.3制動(dòng)器的效能因數(shù)領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器有兩塊蹄片，鼓上的制動(dòng)力矩等于它們的摩擦力矩之和，即又制動(dòng)器的效能因數(shù)制動(dòng)器制動(dòng)效能因數(shù)是制動(dòng)摩擦力與輪缸蹄端推力之比值,是單位蹄端推力所產(chǎn)生的制動(dòng)摩擦力,是評(píng)價(jià)不同結(jié)構(gòu)型式制動(dòng)器制動(dòng)效能的指標(biāo)。它隨制動(dòng)襯片摩擦因數(shù)的變化而變化,變化曲線的線性程度關(guān)系到制動(dòng)性能的穩(wěn)定性和平順性,也是在整車制動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中對制動(dòng)器制動(dòng)力矩設(shè)計(jì)的重要參數(shù)從下圖5-4可看出，摩擦因數(shù)為0.3時(shí)制動(dòng)效能因數(shù)應(yīng)為1.5左右，計(jì)算所得效能因數(shù)基本正確。國產(chǎn)汽車制動(dòng)效能因數(shù)國產(chǎn)汽車制動(dòng)效能因數(shù)5.4鼓式制動(dòng)器的自鎖檢查在設(shè)計(jì)鼓式制動(dòng)器時(shí)，必須檢查蹄有無自鎖的可能。緊蹄的制動(dòng)力矩可以看出，緊蹄自鎖的條件是而不發(fā)生自鎖的條件是所以不會(huì)自鎖第6章主要零部件設(shè)計(jì)6.1制動(dòng)蹄轎車和微型、輕型貨車的制動(dòng)蹄廣泛采用T形型鋼碾壓或鋼板沖壓—焊接制成，本設(shè)計(jì)中為輕型乘用車，制動(dòng)蹄采用T形型鋼鋼板沖壓焊接制成。制動(dòng)蹄腹板和翼緣的厚度，轎車約為mm；此處為輕型乘用車，厚度與轎車相近取為4mm，襯片粘貼在制動(dòng)蹄上，粘貼的優(yōu)點(diǎn)在于允許的磨損厚度較大，使用壽命增長，6.2制動(dòng)鼓制動(dòng)鼓應(yīng)該具有較高的剛度和較大的熱容量，制動(dòng)時(shí)其溫升不應(yīng)該超過允許值。制動(dòng)鼓的材料應(yīng)與摩擦襯片的材料相匹配，以保證具有較高的摩擦系數(shù)并使工作表面磨損均勻。輕型貨車和轎車采用由鋼板沖壓成形的輻板與鑄鐵鼓筒部分鑄成一體的組合式制動(dòng)鼓。為防止制動(dòng)鼓工作時(shí)受載變形，常在制動(dòng)鼓的外圓周部分鑄有加強(qiáng)肋，用來加強(qiáng)剛度和散熱效，如圖6-1所示。制動(dòng)鼓鼓壁厚的選取主要是從其剛度和強(qiáng)度方面考慮。壁厚取大些也有利于增大其熱容量，但實(shí)驗(yàn)表明，壁厚由增至20mm時(shí)，摩擦表面的平均最高溫度變化并不大。一般鑄造制動(dòng)鼓的壁厚：乘用車為7-12mm；中，商用車為13-18mm。此設(shè)計(jì)制動(dòng)鼓選用灰鑄鐵HT200材料，厚度選擇10mm。圖6-1制動(dòng)鼓（a）鑄造制動(dòng)鼓；（b），（c）組合式制動(dòng)鼓1沖壓成形輔板；2鑄鐵鼓筒；3灰鑄鐵內(nèi)鼓筒；4鑄鋁合金制動(dòng)鼓6.3制動(dòng)底板制動(dòng)底板是除制動(dòng)鼓外各零件的安裝基體，應(yīng)保證各安裝零件相互間的正確位置。制動(dòng)底板承受著制動(dòng)器工作時(shí)的制動(dòng)反力矩，因此它應(yīng)有足夠的制動(dòng)剛度。為此，由鋼板沖壓成形的制動(dòng)底板均具有凹凸起伏的形狀。剛度不足會(huì)使制動(dòng)力矩減小，踏板行程加大，襯片磨損也不均勻。此設(shè)計(jì)制動(dòng)底板選用45號(hào)鋼。6.4制動(dòng)蹄的支撐具有長支撐銷的支撐能可靠地保持制動(dòng)蹄的正確安裝位置，避免側(cè)向偏擺。有時(shí)在制動(dòng)底板上附加一壓緊裝置，使制動(dòng)蹄中部靠向制動(dòng)底板，而在輪缸活塞頂塊上或在張開機(jī)構(gòu)調(diào)整推桿端部開槽供制動(dòng)蹄腹板張開插入，以保持制動(dòng)蹄的正確位置。6.5制動(dòng)蹄回位彈簧制動(dòng)蹄回位彈簧的拉力應(yīng)等于制動(dòng)輪缸張開力的。對于對稱式或簡單平衡式的用兩根回位彈簧。在設(shè)計(jì)制動(dòng)器回位彈簧時(shí)，彈簧的圈數(shù)應(yīng)盡量取得多數(shù)。由于此設(shè)計(jì)是對稱平衡式制動(dòng)器，所以用兩根多圈數(shù)的回位彈簧。6.6制動(dòng)器間隙的調(diào)整方法及相應(yīng)機(jī)構(gòu)制動(dòng)鼓與摩擦襯片之間在未制動(dòng)的狀態(tài)下應(yīng)有工作間隙，以保證制動(dòng)鼓能自由轉(zhuǎn)動(dòng)。一般，鼓式制動(dòng)器的設(shè)定間隙為0.2～0.5mm；此間隙的存在會(huì)導(dǎo)致踏板或手柄的行程損失，因而間隙量應(yīng)盡量小?？紤]到在制動(dòng)過程中摩擦副可能產(chǎn)生機(jī)械變形和熱變形，因此制動(dòng)器在冷卻狀態(tài)下應(yīng)有的間隙應(yīng)通過試驗(yàn)來確定。另外，制動(dòng)器在工作過程中會(huì)因?yàn)槟Σ烈r片的磨損而加大，因此制動(dòng)器必須設(shè)有間隙調(diào)整機(jī)構(gòu)。1—限位摩擦環(huán)；2—活塞；3—制動(dòng)輪缸圖6-2制動(dòng)鼓與蹄間隙的工作問涼的自動(dòng)調(diào)整裝置在制動(dòng)輪缸上采取措施實(shí)現(xiàn)工作間隙的自動(dòng)調(diào)整，如圖6-2所示。用以限定不制動(dòng)時(shí)制動(dòng)蹄內(nèi)極限位置的限位摩擦環(huán)1裝在輪缸活塞2內(nèi)端的環(huán)槽中或借矩形斷面螺紋旋裝在活塞內(nèi)端。限位摩擦環(huán)是一個(gè)有切槽的彈性金屬環(huán)，壓裝入輪缸后與缸壁之間的摩擦力可達(dá)到400?；钊系沫h(huán)槽或螺旋槽的寬度大于限位摩擦環(huán)厚度，活塞相對于限位摩擦環(huán)的最大軸向位移量即為兩者之間的間隙。間隙應(yīng)等于在制動(dòng)器間隙設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，施行完全制動(dòng)時(shí)所需的輪缸活塞行程。不制動(dòng)時(shí)，制動(dòng)蹄回位彈簧只能將制動(dòng)蹄向內(nèi)拉到輪缸活塞與限位摩擦環(huán)外端面接觸為止，因?yàn)榛匚粡椈傻睦h(yuǎn)遠(yuǎn)不足以克服摩擦限位環(huán)與缸壁間的摩擦力。此時(shí)如圖6-2所示，間隙存在于活塞與限位摩擦環(huán)內(nèi)端面之間。制動(dòng)時(shí)，輪缸活塞外移。若制動(dòng)器間隙正好等于設(shè)定值，則當(dāng)活塞移動(dòng)到與限位摩擦環(huán)內(nèi)端面接觸（即間隙消失）時(shí)，制動(dòng)器間隙應(yīng)以消失，并且蹄鼓已壓緊到足以產(chǎn)生最大制動(dòng)力矩的程度。若制動(dòng)器間隙有與種種原因增大到超過設(shè)定值時(shí)，則活塞外移到=0時(shí)仍不能實(shí)現(xiàn)完全制動(dòng)。但只要輪缸液壓達(dá)到0.8，即能將活塞連同限位摩擦環(huán)繼續(xù)推出，直到實(shí)現(xiàn)完全制動(dòng)。這樣，在解除制動(dòng)時(shí)，活塞隨制動(dòng)蹄向后移動(dòng)到與處于新位置的限位摩擦環(huán)與缸壁之間這一不可逆轉(zhuǎn)的軸向相對位移，補(bǔ)償了制動(dòng)器的過量間隙。6.7摩擦襯片由金屬纖維、粘結(jié)劑和摩擦性能調(diào)節(jié)劑組成的半金屬磨阻材料，具有較高的耐熱性和耐磨性，得到廣泛的應(yīng)用。當(dāng)前，在制動(dòng)器中廣泛采用模壓材料，它是以石棉纖維為主并與樹脂黏結(jié)劑、調(diào)整摩擦性能的填充劑與噪聲消除劑等混合后，在高溫下模壓成形的。模壓材料的撓性較差，故應(yīng)按襯片或襯塊規(guī)格模壓，其優(yōu)點(diǎn)是可以選用各種不同的聚合樹脂配料，使襯片或襯塊具有不同摩擦性能和其他性能。另一種是編織材料，它是先用長纖維石棉與銅絲或鋅絲的合絲編制成布，再浸以樹脂結(jié)合劑經(jīng)干燥后輥壓制成。其擾性好，剪切后可以直接鉚到任何半徑的制動(dòng)蹄或制動(dòng)帶上。在溫度下，它具有較高的摩擦系數(shù)（f>4.0），沖擊強(qiáng)度比模壓材料高4～5倍。但耐熱性差，在以上即不能承受較高的單位壓力。磨損加快。因此這種材料僅適用于中型以下的汽車的鼓式制動(dòng)器，尤其是帶式中央制動(dòng)器。粉末冶金摩擦材料是以鐵粉或銅粉為主要成分，加上石墨、陶瓷粉等非金屬粉末作為摩擦系數(shù)調(diào)整劑，用粉末冶金方法制成。其抗熱衰退性能和抗水衰退性能好，但造價(jià)高，適用于高性能轎車和行駛條件惡劣的貨車等制動(dòng)器負(fù)荷重的汽車。綜上所述，本次設(shè)計(jì)選用半金屬摩阻材料材料。第7章校核計(jì)算7.1摩擦襯片的磨損特性計(jì)算（1）比能量耗散率雙軸汽車的單個(gè)前輪制動(dòng)器和單個(gè)后輪制動(dòng)器的比能量耗散率分別為式中：-汽車回轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，緊急制動(dòng)時(shí)，；-汽車總質(zhì)量；-制動(dòng)力分配系數(shù)。，-汽車制動(dòng)初速度與終速度，/；計(jì)算時(shí)乘用車取27.8m/s；：制動(dòng)時(shí)間，；按下式計(jì)算：制動(dòng)減速度，，=0.6×9.85.88；，-前、后制動(dòng)器襯片的摩擦面積；本次設(shè)計(jì)=226.9cm==0.966鼓式制動(dòng)器的比能量耗散率應(yīng)該不大于1.8，故符合要求。比摩擦力f鼓式制動(dòng)器摩擦襯片磨損特性指標(biāo)可用襯片的比摩擦力即單位摩擦面積的摩擦力來衡量。式中：—單個(gè)制動(dòng)器的制動(dòng)力矩；—制動(dòng)鼓半徑；—單個(gè)制動(dòng)器的襯片摩擦面積。當(dāng)制動(dòng)減速度，鼓式制動(dòng)器的比摩擦力應(yīng)不大于可見符合條件。7.2制動(dòng)蹄支撐銷剪切應(yīng)力計(jì)算在算得制動(dòng)蹄片上的法向力，，制動(dòng)力矩及張開力后，求得支撐銷的承受力，及支撐銷的剪切應(yīng)力，如下：式中：—支撐銷的截面積，。也可以用下述方法求得。假設(shè)制動(dòng)蹄與制動(dòng)鼓之間的作用力的合力作用點(diǎn)位于制動(dòng)蹄摩擦襯片的工作表面上，其法向合力，與支撐銷的反力，分別平行。對兩蹄分別繞中心點(diǎn)取矩，得得一般來說，的值總要大于，故僅計(jì)算領(lǐng)蹄的支撐銷的剪切應(yīng)力即==(7-1)—許用剪切應(yīng)力，銷材料選為45鋼，為選支撐銷的直徑為，則由式可得可見符合要求參考文獻(xiàn)1余志生.汽車?yán)碚?北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20092劉惟信.汽車制動(dòng)系的結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)計(jì)算.北京：清華大學(xué)出版社，20043陳家瑞.汽車構(gòu)造（下冊）.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20094王霄峰.汽車底盤設(shè)計(jì).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20105許立忠，周玉林.機(jī)械設(shè)計(jì).北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社.20096《汽車工程手冊》編輯委員會(huì).汽車工程手冊（設(shè)計(jì)篇）.北京：人民交通出版社20017《汽車工程手冊》編輯委員會(huì).汽車工程手冊（基礎(chǔ)篇）.北京：人民交通出版社20018王望予.汽車設(shè)計(jì).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20049賈春玉，張樹存.畫法幾何與機(jī)械制圖.北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，201110崔占全，張振國.工程材料.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，200111邵曉榮.互換性與測量技術(shù)基礎(chǔ).北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2007燕山大學(xué)專業(yè)綜合訓(xùn)練評(píng)審意見表指導(dǎo)教師評(píng)語：工作態(tài)度（□認(rèn)真、□較好、□一般、□較差）；完成情況（□好、□較好、□一般、□較差）。成績：指導(dǎo)教師：年月日答辯小組評(píng)語：該同學(xué)（□圓滿、□較好地、□基本）完成了任務(wù)書規(guī)定的內(nèi)容；任務(wù)量（□飽滿、□較飽滿、□基本飽滿、□不足）；說明書（□正確、□較正確、□基本正確、□不正確）；答辯過程中（□正確、□較為正確、□基本正確、□未能正確）地回答老師提出的問題。成績：答辯小組組長簽字：年月日總成績：答辯秘書簽字：年月日目錄TOC\o"1-2"\h\u253321總論 1311911.1項(xiàng)目概況 1317891.2建設(shè)單位概況 3162241.3項(xiàng)目提出的理由與過程 3311231.4可行性研究報(bào)告編制依據(jù) 4225921.5可行性研究報(bào)告編制原則 426521.6可行性研究范圍 5265791.7結(jié)論與建議 665262項(xiàng)目建設(shè)背景和必要性 9302042.1項(xiàng)目區(qū)基本狀況 9237942.2項(xiàng)目背景 11327472.3項(xiàng)目建設(shè)的必要性 11265903市場分析 14297233.1物流園區(qū)的發(fā)展概況 1479553.2市場供求現(xiàn)狀 1669963.3目標(biāo)市場定位 17108883.4市場競爭力分析

17160544項(xiàng)目選址和建設(shè)條件 1950564.1選址原則 1969314.2項(xiàng)目選址 19544.3場址所在位置現(xiàn)狀 19297334.4建設(shè)條件 20123545主要功能和建設(shè)規(guī)模 22282555.1主要功能 22281835.2建設(shè)規(guī)模及內(nèi)容 26195696工程建設(shè)方案 27137726.1設(shè)計(jì)依據(jù) 27219396.2物流空間布局的要求 27262516.3空間布局原則 2853886.4總體布局 2936766.5工程建設(shè)方案 30235856.6給水工程 33115596.7排水工程 3553126.8電力工程 38288986.9供熱工程 46314656.10電訊工程 47153607工藝技術(shù)和設(shè)備方案 51276227.1物流技術(shù)方案 5142607.2制冷工藝技術(shù)方案 6769868節(jié)能方案分析 7336228.1節(jié)能依據(jù) 73176248.2能耗指標(biāo)分析 73235218.3主要耗能指標(biāo)計(jì)算 74272888.4節(jié)能措施和節(jié)能效果分析 76295509環(huán)境影響評(píng)價(jià) 83267939.1設(shè)計(jì)依據(jù) 8335089.2環(huán)境影響評(píng)價(jià)應(yīng)堅(jiān)持的原則 83134559.3項(xiàng)目位置環(huán)境現(xiàn)狀 84208539.4項(xiàng)目建設(shè)與運(yùn)營對環(huán)境的影響 8430919.5項(xiàng)目建設(shè)期環(huán)境保護(hù)措施 8459489.6項(xiàng)目運(yùn)行期環(huán)境保護(hù)措施 861431110安全與消防 873017710.1安全措施 872680010.2消防 88921011組織機(jī)構(gòu)和人力資源配置 921053611.1施工組織機(jī)構(gòu) 922404211.2基建項(xiàng)目部的主要職責(zé) 923031711.3運(yùn)營管理 931573811.4人員來源、要求及培訓(xùn) 942246412工程進(jìn)度安排 96591412.1建設(shè)工期 96HYPERLINK\l