學(xué)位論文--斜拉橋設(shè)計

斜拉橋畢業(yè)設(shè)計（論文）設(shè)計說明書課題名稱白蛇溝大橋設(shè)計學(xué)院(部)公路學(xué)院專業(yè)橋梁工程班級21020601學(xué)生姓名閆生龍學(xué)號21020601274月28日至6月18日共7周指導(dǎo)教師(簽字)教學(xué)院長(簽字)2010年6月12日┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊裝┊┊┊┊┊訂┊┊┊┊┊線┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊摘要本橋根據(jù)設(shè)計任務(wù)要求，依據(jù)現(xiàn)行公路橋梁設(shè)計規(guī)范,綜合考慮橋位的地質(zhì)、地形條件，擬定了三個比選方案：雙塔斜拉橋、連續(xù)剛構(gòu)橋、地錨式懸索橋。按“實用、經(jīng)濟、安全、美觀、環(huán)保”的橋梁設(shè)計原則，比較三個方案的優(yōu)缺點之后，將雙塔斜拉橋作為推薦方案，進行了斜拉橋總體布置和上部結(jié)構(gòu)細(xì)部尺寸擬定，并利用Midas/Civil6.7.1建立了有限元簡化模型，對全橋在施工階段和成橋使用階段進行受力和變形分析以及動力特性分析。經(jīng)過有限元分析，對結(jié)構(gòu)進行了應(yīng)力強度驗算和變形驗算，在此基礎(chǔ)上，對鋼主梁和斜拉索還進行了疲勞驗算。最后，對全橋進行了抗風(fēng)評價和抗風(fēng)驗算。經(jīng)分析比較和驗算，表明該設(shè)計計算方法正確，內(nèi)力分布合理，符合設(shè)計任務(wù)的要求。關(guān)鍵詞：方案，斜拉橋，有限元，結(jié)構(gòu)分析，驗算

ABSTRACTAccordingtorequestofthedesigntask，theexistinghighwayandbridgespecification,threetypesofbridgesarepresented,whicharedoublepyloncable-stayedbridge,PCcontinuousrigidframebridgeandsuspensionbridge,onthebasisofconsideringthegeologyandterrainconditionsofthebridgeposition.Accordingtotheprincipleof“practical，economical，secure，aestheticandenvironment-friendly”，aftercomparingtheircharacterscomprehensively,thedouble-pyloncable-stayedbridgeischosenasthemaindesignscheme,andwehaveaccomplishedthegenerallayoutofthecable-stayedbridgeandredactedthedetaileddimensionofthesuperstructure.Atthesametime,wehaveanalyzedthestress,deformationanddynamiccharacteristicsofthebridgeinitsusingstageandtheconstructionstagethroughmakingfiniteelementmodelbyMidas/Civil6.7.1.Moreover,basedonthecalculationresults,thestressintensityanddeformationofbridge’sstructurewaschecked.Onthisbasis,wedidthecheckingcomputationsaboutfatigueofthesteelgirdersandcables.Inthefinally，wedidthewindresistanceassessmentandcheckingcomputation.Throughcomparisonandcheckingcomputations，itshowsthecalculationmethodofthisdesignisright,theinternalforcesdistributingisreasonable,anditissatisfiedwiththerequirementofthedesigntask.Keywords:Designs,Cable-stayedbridge,Finiteelement,Structuralanalysis,Checkingcomputations目錄概述 頁6.2主塔強度驗算6.2.主塔單元進行應(yīng)力驗算，配置構(gòu)造鋼筋。由于采用材料為C50混凝土，因此驗算時進行構(gòu)件上下緣應(yīng)力驗算。根據(jù)《常用數(shù)據(jù)手冊》C50混凝土抗拉強度設(shè)計值為1.83Mpa，抗壓設(shè)計值為22.4Mpa。因此構(gòu)件上下緣應(yīng)力抗拉強度不得超過1.83Mpa，抗壓強度不得超過22.4Mpa。6.2.按使用階段的最不利組合（組合5）下，主塔單元上下翼緣的應(yīng)力值進行驗算，如表6-11。表6-11使用階段主塔強度驗算（MPa）單元荷載軸向應(yīng)力上緣應(yīng)力（+z）下緣應(yīng)力（-z）驗算結(jié)果荷載軸向應(yīng)力上緣應(yīng)力（+z）下緣應(yīng)力（-z）驗算結(jié)果195組合5(最大)-9.38-6.58-12.00OK組合5(最小)-9.90-6.58-12.00OK197組合5(最大)-5.02-4.56-4.84OK組合5(最小)-5.42-4.56-4.84OK198組合5(最大)-4.64-4.22-4.52OK組合5(最小)-5.02-4.22-4.52OK199組合5(最大)-4.34-4.05-4.36OK組合5(最小)-4.70-4.05-4.36OK200組合5(最大)-4.09-3.95-4.28OK組合5(最小)-4.43-3.95-4.28OK201組合5(最大)-3.84-3.90-4.23OK組合5(最小)-4.17-3.90-4.23OK202組合5(最大)-3.60-3.83-4.18OK組合5(最小)-3.90-3.83-4.18OK203組合5(最大)-3.33-3.77-4.14OK組合5(最小)-3.62-3.77-4.14OK204組合5(最大)-3.17-4.69-5.07OK組合5(最小)-3.45-4.69-5.07OK205組合5(最大)-2.93-4.37-4.76OK組合5(最小)-3.19-4.37-4.76OK206組合5(最大)-2.67-3.80-4.19OK組合5(最小)-2.90-3.80-4.19OK207組合5(最大)-2.40-3.28-3.65OK組合5(最小)-2.61-3.28-3.65OK208組合5(最大)-2.15-2.81-3.14OK組合5(最小)-2.32-2.81-3.14OK209組合5(最大)-1.89-2.36-2.66OK組合5(最小)-2.03-2.36-2.66OK210組合5(最大)-1.63-1.95-2.20OK組合5(最小)-1.75-1.95-2.20OK211組合5(最大)-1.37-1.56-1.76OK組合5(最小)-1.45-1.56-1.76OK212組合5(最大)-1.10-1.20-1.35OK組合5(最小)-1.16-1.20-1.35OK213組合5(最大)-0.83-0.86-0.96OK組合5(最小)-0.87-0.86-0.96OK214組合5(最大)-0.55-0.56-0.61OK組合5(最小)-0.57-0.56-0.61OK215組合5(最大)-0.29-0.29-0.29OK組合5(最小)-0.29-0.29-0.29OK單元荷載軸向應(yīng)力上緣應(yīng)力（+z）下緣應(yīng)力（-z）驗算結(jié)果荷載軸向應(yīng)力上緣應(yīng)力（+z）續(xù)表6-11續(xù)表6-11驗算結(jié)果216組合5(最大)-2.90-0.59-5.32OK組合5(最小)-3.03-0.59-5.32OK217組合5(最大)-3.13-1.33-5.03OK組合5(最小)-3.27-1.33-5.03OK218組合5(最大)-3.42-2.33-4.63OK組合5(最小)-3.59-2.33-4.63OK219組合5(最大)-3.83-3.79-3.99OK組合5(最小)-4.02-3.79-3.99OK220組合5(最大)-4.40-6.06-2.87OK組合5(最小)-4.63-6.06-2.87OK221組合5(最大)-9.14-7.87-10.30OK組合5(最小)-9.67-7.87-10.30OK222組合5(最大)-8.91-8.77-8.95OK組合5(最小)-9.43-8.77-8.95OK223組合5(最大)-8.67-9.30-7.99OK組合5(最小)-9.19-9.30-7.99OK224組合5(最大)-8.43-9.46-7.41OK組合5(最小)-8.95-9.46-7.41OK225組合5(最大)-8.19-9.24-7.21OK組合5(最小)-8.72-9.24-7.21OK226組合5(最大)-7.96-8.65-7.37OK組合5(最小)-8.48-8.65-7.37OK227組合5(最大)-7.72-7.68-7.92OK組合5(最小)-8.24-7.68-7.92OK228組合5(最大)-5.79-5.67-5.88OK組合5(最小)-6.22-5.67-5.88OK229組合5(最大)-5.67-5.44-5.68OK組合5(最小)-6.10-5.44-5.68OK230組合5(最大)-5.55-5.21-5.47OK組合5(最小)-5.99-5.21-5.47OK270組合5(最大)-5.90-5.72-5.91OK組合5(最小)-6.33-5.72-5.91OK289組合5(最大)-0.29-0.29-0.29OK組合5(最小)-0.29-0.29-0.29OK290組合5(最大)-2.90-0.49-5.21OK組合5(最小)-3.03-0.49-5.21OK291組合5(最大)-3.13-1.22-4.92OK組合5(最小)-3.27-1.22-4.92OK292組合5(最大)-3.42-2.22-4.51OK組合5(最小)-3.59-2.22-4.51OK293組合5(最大)-3.83-3.67-3.87OK組合5(最小)-4.02-3.67-3.87OK294組合5(最大)-4.40-5.94-2.74OK組合5(最小)-4.63-5.94-2.74OK295組合5(最大)-9.14-8.02-10.40OK組合5(最小)-9.67-8.02-10.40OK296組合5(最大)-8.91-8.88-9.05OK組合5(最小)-9.43-8.88-9.05OK297組合5(最大)-8.67-9.36-8.05OK組合5(最小)-9.19-9.36-8.05OK298組合5(最大)-8.43-9.46-7.42OK組合5(最小)-8.95-9.46-7.42OK299組合5(最大)-8.19-9.19-7.16OK組合5(最小)-8.72-9.19-7.16OK300組合5(最大)-7.96-8.55-7.28OK組合5(最小)-8.48-8.55-7.28OK301組合5(最大)-7.72-7.53-7.77OK組合5(最小)-8.24-7.53-7.77OK302組合5(最大)-5.79-5.70-5.91OK組合5(最小)-6.22-5.70-5.91OK303組合5(最大)-5.67-5.68-5.91OK組合5(最小)-6.10-5.68-5.91OK304組合5(最大)-5.55-5.65-5.91OK組合5(最小)-5.99-5.65-5.91OK6.3斜拉索驗算6.3.根據(jù)鋼材的受力特性，當(dāng)拉索的荷載超過破斷荷載的50％時，鋼的非彈性應(yīng)變將快速的增加，因而對于一般荷載組合，拉索的最大荷載只能到它的破斷強度的40％。另外，拉索應(yīng)具有足夠的抗疲勞能力，即在規(guī)定的應(yīng)力變幅下，拉索在承受200萬次的荷載循環(huán)后，其強度不應(yīng)小于原來強度的95％。拉索的抗疲勞強度與鋼材的錨具有關(guān)，目前生產(chǎn)的成品拉索應(yīng)力變幅為220～250Mpa。本橋采用的PE－鋼鉸線，在最大應(yīng)力0.45，最大應(yīng)力幅值300Mpa,經(jīng)200萬次疲勞試驗不斷裂。因此本橋拉索驗算時拉索控制取40％×1860×K（Mpa），應(yīng)力變幅值取300Mpa?！豆沸崩瓨蛟O(shè)計規(guī)范》JTJ027-96規(guī)定：驗算拉索在荷載作用下時，其容許應(yīng)力需乘以提高系數(shù)K,K的取值見表6-12。表6-12拉索容許應(yīng)力提高系數(shù)荷載組合提高系數(shù)值組合I1組合II、III、IV1.25組合V1.30～1.40因此，驗算控制應(yīng)力取40％×1860×1.25＝930Mpa進行驗算，見表6-136.3.2表6-13使用階段拉索強度與疲勞驗算（MPa）拉索組荷載應(yīng)力-I應(yīng)力-J荷載應(yīng)力-I應(yīng)力-J控制應(yīng)力應(yīng)力幅驗算結(jié)果A1組合5(最大)853.90846.90組合5(最小)741.40734.40930300OKA2組合5(最大)631.20638.40組合5(最小)536.10543.30930300OKA3組合5(最大)495.50488.10組合5(最小)417.90410.50930300OKA4組合5(最大)432.50440.10組合5(最小)363.00370.60930300OKA5組合5(最大)452.30444.50組合5(最小)385.10377.30930300OKA6組合5(最大)490.50498.50組合5(最小)424.40432.40930300OKA7組合5(最大)552.20544.00組合5(最小)485.70477.50930300OK拉索組荷載應(yīng)力-I應(yīng)力-J荷載應(yīng)力-I應(yīng)力-J控制應(yīng)力應(yīng)力幅續(xù)表6-13續(xù)表6-13A8組合5(最大)578.70587.00組合5(最小)508.80517.10930300OKA9組合5(最大)609.10600.60組合5(最小)529.80521.40930300OKA10組合5(最大)623.90632.50組合5(最小)533.20541.80930300OKA11組合5(最大)656.50647.80組合5(最小)556.80548.10930300OKA12組合5(最大)673.60682.50組合5(最小)571.70580.60930300OKA13組合5(最大)712.30703.20組合5(最小)613.80604.70930300OKA14組合5(最大)739.00748.20組合5(最小)646.20655.50930300OKA15組合5(最大)782.10772.70組合5(最小)694.60685.20930300OKA16組合5(最大)800.50810.00組合5(最小)715.70725.20930300OKA17組合5(最大)838.30828.60組合5(最小)754.70745.00930300OKA18組合5(最大)856.00865.80組合5(最小)772.90782.80930300OKJ1組合5(最大)851.40844.40組合5(最小)740.30733.40930300OKJ2組合5(最大)635.10642.20組合5(最小)539.50546.70930300OKJ3組合5(最大)499.30491.90組合5(最小)414.20406.80930300OKJ4組合5(最大)433.90441.50組合5(最小)353.50361.10930300OKJ5組合5(最大)450.50442.70組合5(最小)370.80363.00930300OKJ6組合5(最大)494.00501.90組合5(最小)413.20421.20930300OKJ7組合5(最大)569.30561.20組合5(最小)487.10479.00930300OKJ8組合5(最大)618.70627.00組合5(最小)535.30543.60930300OKJ9組合5(最大)649.80641.30組合5(最小)565.60557.20930300OKJ10組合5(最大)652.30660.90組合5(最小)567.90576.50930300OKJ11組合5(最大)670.10661.40組合5(最小)585.90577.20930300OKJ12組合5(最大)679.70688.60組合5(最小)596.00604.90930300OKJ13組合5(最大)718.30709.20組合5(最小)634.90625.90930300OKJ14組合5(最大)745.70754.90組合5(最小)662.90672.10930300OKJ15組合5(最大)790.50781.10組合5(最小)708.30698.90930300OKJ16組合5(最大)808.00817.60組合5(最小)726.30735.90930300OKJ17組合5(最大)826.30816.60組合5(最小)744.80735.10930300OK注：表中應(yīng)力值以拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)。J18注：表中應(yīng)力值以拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)。組合5(最大)790.50800.40組合5(最小)708.90718.70930300OK6.4斜拉橋變形驗算6.4.根據(jù)《公路斜拉橋設(shè)計規(guī)范》（試行）JTJ027-96規(guī)定，主梁在汽車荷載（不計沖擊力）作用時的最大豎向撓度：當(dāng)為混凝土主梁時不應(yīng)大于L/500；鋼主梁時不應(yīng)大于L/400（L為中跨跨徑）。6.4.此處驗算采用組合包絡(luò)下的主梁各節(jié)點最大豎向撓度，本橋中跨跨徑跨L=460m，為鋼主梁，因此取主梁控制撓度f=460/500=0.92m進行變形驗算，詳見見表6-14。表6-14斜拉橋主梁變形驗算（m）節(jié)點荷載撓度荷載撓度驗算結(jié)果1組合5（最大）0.0000組合5（最小）0OK2組合5（最大）0.0005組合5（最?。?0.00411OK3組合5（最大）0.0013組合5（最小）-0.00628OK4組合5（最大）0.0019組合5（最?。?0.00677OK5組合5（最大）0.0019組合5（最小）-0.00567OK6組合5（最大）0.0015組合5（最?。?0.00395OK7組合5（最大）-0.0004組合5（最小）-0.00042OK8組合5（最大）0.0032組合5（最?。?0.00367OK9組合5（最大）0.0059組合5（最?。?0.0061OK10組合5（最大）0.0059組合5（最小）-0.00573OK11組合5（最大）0.0014組合5（最?。?0.00175OK12組合5（最大）0.0059組合5（最小）-0.00939OK13組合5（最大）0.0162組合5（最?。?0.02374OK14組合5（最大）0.0267組合5（最小）-0.03788OK15組合5（最大）0.0357組合5（最?。?0.04918OK16組合5（最大）0.0425組合5（最小）-0.0561OK17組合5（最大）0.0468組合5（最?。?0.05809OK18組合5（最大）0.0486組合5（最小）-0.05571OK19組合5（最大）0.0472組合5（最?。?0.05112OK20組合5（最大）0.0412組合5（最小）-0.04746OK21組合5（最大）0.0297組合5（最?。?0.0477OK22組合5（最大）0.0165組合5（最?。?0.0507OK23組合5（最大）0.0057組合5（最?。?0.05209OK節(jié)點荷載撓度荷載撓度續(xù)表6-14續(xù)表6-1424組合5（最大）0.0002組合5（最小）-0.05129OK25組合5（最大）0.0004組合5（最?。?0.05082OK26組合5（最大）0.0083組合5（最小）-0.05413OK27組合5（最大）0.0152組合5（最?。?0.06315OK28組合5（最大）0.0185組合5（最小）-0.07863OK29組合5（最大）0.0195組合5（最?。?0.0984OK30組合5（最大）0.0202組合5（最小）-0.11989OK31組合5（最大）0.0214組合5（最?。?0.14162OK32組合5（最大）0.0230組合5（最小）-0.16325OK33組合5（最大）0.0244組合5（最?。?0.185OK34組合5（最大）0.0250組合5（最小）-0.20705OK35組合5（最大）0.0248組合5（最?。?0.22914OK36組合5（最大）0.0239組合5（最小）-0.25076OK37組合5（最大）0.0231組合5（最?。?0.27155OK38組合5（最大）0.0236組合5（最小）-0.29197OK39組合5（最大）0.0243組合5（最?。?0.3106OK40組合5（最大）0.0246組合5（最小）-0.32637OK41組合5（最大）0.0244組合5（最?。?0.33873OK42組合5（最大）0.0238組合5（最小）-0.34722OK43組合5（最大）0.0230組合5（最?。?0.35112OK44組合5（最大）0.0230組合5（最小）-0.35112OK45組合5（最大）0.0238組合5（最?。?0.34722OK46組合5（最大）0.0244組合5（最小）-0.33873OK47組合5（最大）0.0246組合5（最小）-0.32637OK48組合5（最大）0.0243組合5（最?。?0.3106OK49組合5（最大）0.0236組合5（最小）-0.29197OK50組合5（最大）0.0231組合5（最?。?0.27155OK51組合5（最大）0.0239組合5（最小）-0.25076OK52組合5（最大）0.0248組合5（最?。?0.22914OK53組合5（最大）0.0250組合5（最小）-0.20705OK54組合5（最大）0.0244組合5（最?。?0.185OK55組合5（最大）0.0230組合5（最小）-0.16325OK56組合5（最大）0.0214組合5（最?。?0.14162OK57組合5（最大）0.0202組合5（最小）-0.11989OK58組合5（最大）0.0195組合5（最?。?0.0984OK59組合5（最大）0.0185組合5（最小）-0.07863OK60組合5（最大）0.0152組合5（最?。?0.06315OK61組合5（最大）0.0083組合5（最小）-0.05413OK節(jié)點荷載撓度荷載撓度續(xù)表6-15續(xù)表6-1562組合5（最大）0.0004組合5（最?。?0.05082OK63組合5（最大）0.0002組合5（最小）-0.05129OK64組合5（最大）0.0057組合5（最?。?0.05209OK65組合5（最大）0.0165組合5（最?。?0.0507OK66組合5（最大）0.0297組合5（最小）-0.0477OK67組合5（最大）0.0412組合5（最?。?0.04746OK68組合5（最大）0.0472組合5（最小）-0.05112OK69組合5（最大）0.0486組合5（最?。?0.05571OK70組合5（最大）0.0468組合5（最小）-0.05809OK71組合5（最大）0.0425組合5（最?。?0.0561OK72組合5（最大）0.0357組合5（最小）-0.04918OK73組合5（最大）0.0267組合5（最小）-0.03788OK74組合5（最大）0.0162組合5（最?。?0.02374OK75組合5（最大）0.0059組合5（最小）-0.00939OK76組合5（最大）0.0014組合5（最?。?0.00175OK77組合5（最大）0.0059組合5（最小）-0.00573OK78組合5（最大）0.0059組合5（最?。?0.0061OK79組合5（最大）0.0032組合5（最小）-0.00367OK80組合5（最大）-0.0004組合5（最?。?0.00042OK81組合5（最大）0.0015組合5（最小）-0.00395OK82組合5（最大）0.0019組合5（最?。?0.00567OK83組合5（最大）0.0019組合5（最小）-0.00677OK84組合5（最大）0.0013組合5（最?。?0.00628OK85組合5（最大）0.0005組合5（最?。?0.00411OK86組合5（最大）0.0000組合5（最?。?OK6.5斜拉橋抗風(fēng)驗算主跨L=460m，梁寬B=38m，梁高Z=3m，面積A=1.64m2，回轉(zhuǎn)半徑r=8.93m，主梁質(zhì)量Kg/m。6.5.1設(shè)計基準(zhǔn)風(fēng)速計算根據(jù)提供的資料，取橋址處的基本風(fēng)速為。橋址處的地面粗糙度類型為Ⅱ類（α=0.16），橋面高度Z=246.5m，按表6-15取，設(shè)計基準(zhǔn)風(fēng)速為：表6-15風(fēng)壓高度變化系數(shù)風(fēng)壓高度變化系數(shù)K3離地面或常水位距離（m）風(fēng)壓高度變化系數(shù)K31101.611201.651301.691401.731501.771601.811701.841801.811901.92001.936.5.2本橋的基頻估算本橋為帶輔助墩的雙塔平行雙索面結(jié)合梁斜拉橋，主梁為肋板式開口截面，主跨L=460m。雙塔斜拉橋在設(shè)計階段進行抗風(fēng)估算時，可采用經(jīng)驗公式對一階豎彎頻率和一階扭轉(zhuǎn)頻率進行計算。對于有輔助墩斜拉橋一階豎向彎曲頻率為：（Hz）查表6-16，可得本橋一階扭轉(zhuǎn)頻率的經(jīng)驗公式系數(shù)C=10，則一階扭頻為：（Hz）表6-16斜拉橋—階扭頻的經(jīng)驗公式系數(shù)索面主梁截面形狀鋼橋混凝土橋平行索面開口109半開口11～1312閉口——斜索面開口1211半開口13～1512閉口20—6.5.3顫振臨界風(fēng)速計算結(jié)構(gòu)物與空氣的密度比風(fēng)速脈動修正系數(shù)參見表6-17，取。主梁截面形狀折減系數(shù)和攻角效應(yīng)折減系數(shù)參見表6-18，取，攻角效應(yīng)系數(shù)表6-17修正系數(shù)跨徑(m)地表類別1002003004005006508001000120015001800I1.301.271.201.191.18II1.361.331.311.291.281.271.221.21III1.431.391.371.351.331.311.301.281.271.251.24IV1.491.441.421.401.381.361.351.331.311.291.28表6-18不同截面形式的和序號截面形式形狀系數(shù)攻角效應(yīng)系數(shù)1120.430.7530.6240.8550.9860.910.8070.830.8080.800.8090.701101.21平板的顫振臨界風(fēng)速橋梁的顫振臨界風(fēng)速6.5.4顫振風(fēng)速驗算橋梁的設(shè)計風(fēng)速為：因為，所以滿足抗風(fēng)穩(wěn)定要求。第七章施工方案簡述7.1全橋施工如附圖1-4所示，全橋施工總體過程如下：Stage1：主塔、邊跨端部支座、塔梁臨時連接部位臨時支承；Stage2：邊跨混凝土主梁施工，安裝0#鋼箱梁；Stage3：拆除臨時支承,對稱掛索A1、J1；Stage4：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A2、J2；Stage5：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A3、J3；Stage6：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A4、J4；Stage7：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A5、J5；Stage8：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A6、J6；Stage9：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A7、J7；Stage10：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A8、J8；Stage11：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A9、J9；Stage12：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A10、J10；Stage13：掛籃前移，吊裝橋面板，混合梁接頭面閉合，對稱掛索A11、J11；Stage14：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A12、J12；Stage15：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A13、J13；Stage16：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A14、J14；Stage17：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A15、J15；Stage18：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A16、J16；Stage19：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A17、J17；Stage20：掛籃前移，吊裝橋面板，對稱掛索A18、J18；Stage21：拆除掛籃，主跨合攏；Stage22：塔梁連接體系轉(zhuǎn)換，施加二期恒載，成橋。施工時，通過對拉索的張拉調(diào)整索力和橋面標(biāo)高。為了減少索塔和主梁承受的不平衡彎矩、扭矩及方便施工，應(yīng)盡量采用索塔兩側(cè)平衡、對稱、同步張拉或相差一個數(shù)量噸位的張拉施工法。在施工時，應(yīng)考慮長索的非線性影響，大伸長量及相應(yīng)各種因素的影響。對拉索進行分期分批張拉，使結(jié)構(gòu)在各施工階段的內(nèi)力較合理，梁和塔的受力處于大致平衡狀態(tài)，即梁塔只承受軸力和數(shù)值不大的彎矩。斜拉橋是高次超靜定結(jié)構(gòu)，施工方案對結(jié)構(gòu)體的設(shè)計甚至成橋后的受力有很大的影響。因此在施工階段應(yīng)進行控制與調(diào)整，除了保證各部位幾何尺寸正確外，還應(yīng)進行索塔局部量測系統(tǒng)的控制，避免誤差的累計。為了便于施工控制與調(diào)整，須進行變形測試，應(yīng)力測試和溫度測試。施工控制通常指對拉索張拉力的調(diào)整控制和對主梁標(biāo)高的控制，以滿足成橋階段的內(nèi)力與外形要求，但二者同時控制很難實現(xiàn)。在主梁懸臂架設(shè)階段，以主梁標(biāo)高控制為主；在二期恒載施工時，為保證結(jié)構(gòu)的整體內(nèi)力和變形處于理想狀態(tài)，拉索張拉時以索力控制為主。下部結(jié)構(gòu)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，具體布置形式詳見總體布置圖。施工承臺及梁下混凝土段的橋塔時，要注意大體積混凝土澆注中產(chǎn)生的水化熱的影響。在作鋼塔和混凝土連接時要做好監(jiān)控工作，嚴(yán)格處理好鋼塔與混凝土塔的銜接，保證施工質(zhì)量。鋼索塔架設(shè)完畢后，安裝掛籃，進行鋼箱梁的吊裝，并張拉拉索。此時要做好控制和測量工作，每架設(shè)一次鋼梁和張拉一次拉索都要對主塔和懸臂端等重要控制