蒸汽冷卻器下端差系統(tǒng)優(yōu)化研究資料

蒸汽冷卻器下端差系統(tǒng)優(yōu)化爭論《電站輔機雜志》2023年第2期摘讓要汽:輪機的部分抽汽，先經(jīng)過3號高壓加熱器的外置蒸汽冷卻器后，再進入3號高加內(nèi)，利用此類加熱裝置，可提高機組的換熱效率。蒸汽冷卻器出口蒸汽溫度的設定，對蒸汽冷卻器及3號高壓加熱器的設計方案有很大的影響，選定合理的蒸汽出口溫度，才能使蒸汽冷卻器和關(guān)高鍵壓詞加:熱器安全經(jīng)濟地運行。蒸汽;冷卻器;下端差;卡諾循環(huán);逆流;泄漏0;概振述動;優(yōu)化高壓給水加熱器(簡稱高加)利用汽輪機的抽汽加熱鍋爐給水，可提高系統(tǒng)的換熱效率，節(jié)省燃料，并有助于機組安全運行。抽汽在高加殼側(cè)內(nèi)通過，將經(jīng)過過熱蒸汽冷卻段、凝結(jié)段和疏水冷卻段。鍋爐給水則在管側(cè)內(nèi)通過，與蒸汽的流向相反，將經(jīng)過疏水冷卻段、凝結(jié)段和過熱蒸汽冷卻段，達到預期的給水溫升后，再被排出高加。目前，機組的高加系統(tǒng)布置，常采用3級高加回熱系統(tǒng)，如圖1所示?，F(xiàn)以某型660MW機組為例，該機組不帶蒸汽冷卻器，機組的運行參數(shù)，如表1所示。根據(jù)卡諾定理，當工質(zhì)在兩個恒溫熱源(T1和T2)之間循環(huán)，不管采用什么工質(zhì)，如果是不可逆的，其熱效率恒小于1－T2/T1［1。也就是說溫差越大，換熱過程中產(chǎn)生的不可逆損失也就越大。從表1可知，3號高加的給水溫度低于1號和2號高加的給水溫度，但是抽汽溫度卻比1號和2號高加的溫度，要高出很多，顯然3號高加的抽汽溫度沒有被充分利用。用3號高加的抽汽先加熱1號高加出口的給水，然后再進入3號高加，這樣，蒸汽冷卻器(簡稱蒸冷器)也就應運而生。系統(tǒng)布置了蒸冷器后，可更好地應用卡諾循環(huán)，提高機組的換熱效率。蒸冷器與高加的系統(tǒng)布置，如圖2所示。蒸冷器的設置，涉及到與各高加(尤其是3號高加)的匹配變化?，F(xiàn)探討一些常見的布置方法，以尋找更好的設計方案。1蒸冷器的設計優(yōu)化目前，設計蒸冷器時，常按給水分流量進行設計。一部分鍋爐給水流經(jīng)蒸冷器后被加熱，另一部分從旁路經(jīng)過，兩部分給水混合后，達到預計的給水溫升，再進入鍋爐。按分流量設計的蒸冷器，可有效減少換熱管的數(shù)量，降低蒸冷器的重量，為電廠建設節(jié)約成本。分流量越小，蒸冷越小。但是，為了達到預期的溫升，分流量越小，流經(jīng)蒸冷器的給水溫升就得越高?，F(xiàn)常用的殼側(cè)蒸汽流動模式，如圖3所示。這種殼側(cè)蒸汽順逆混合流動的管束，對包殼和隔板的設計較簡單。但是流經(jīng)蒸冷的給水溫升不能過高，在理論上，不能使給水出口溫度高于蒸汽出口溫度，也就是說分流量的多少與蒸冷器的下端差(這里指蒸冷器的蒸汽出口溫度與給水入口溫度的差)有密切關(guān)系。按圖3所示布置的蒸冷器，假設加熱蒸汽出口溫度低于給水出口溫度，那么，加熱蒸汽在折流過程中，就可能出現(xiàn)較低溫度的蒸汽與較高溫度的給水相遇的情形。根據(jù)熱力學第二定律，熱量不能由低溫物體傳送到高溫物體，而是自發(fā)的從高溫物體傳遞給低溫物體。因此，此處就將出現(xiàn)逆向傳熱，也就是說給水向蒸汽傳熱，所以，蒸冷器的運行必須杜絕出現(xiàn)這種現(xiàn)象。設計時，控制蒸汽出口溫度高于給水出口溫度，以此作為控制分流量的下限。下端差越高，蒸冷器的分流量越少。但過高的下端差，意味著出口蒸汽需有更高的過熱度，如果高品質(zhì)的蒸汽，沒有被用以加熱溫度更高的蒸冷器給水，而是加熱溫度較低的3號高加的給水，將會造成更多不可逆的熱損失。比對各項工程中的汽機熱平衡圖，在目前的設計方案中，對蒸冷器下端差的設定，有著很大的差別，通常設定為10～15℃，也有設定40℃左右的較高端差。隨著我國節(jié)能減排指標的提高，機組的運行參數(shù)越來越高，蒸冷器下端差的設定值越來越低，有時甚至設定為5℃。這樣就對蒸冷器的設計方案提出了更高要求。根據(jù)蒸冷器為5℃的下端差，假設仍然采用圖3所示的順逆混合布置，欲保蒸而面證冷且積蒸器，增汽就采大出要用?？诓身槗Q溫用逆熱度全混器高流合的于量方換給設式熱水計，量的，將計出這使算口是蒸公溫不冷式度可器，取的那的換么，熱［2］:Q=AK2Δt1－K1Δt2lnK2Δt1K1Δt2(順流或逆流)(1)Q=AK2Δt1－K1Δt2lnK2Δt1K1Δt2F(其他流動方式)(2)式(2)中:F―對數(shù)溫差校正系數(shù)。順逆混合的換熱面積A的計算:A=QF×lnK2Δt1K1Δt2K2Δt1－K1Δt2由于對數(shù)溫差校正系數(shù)F為小于1的正數(shù)，所以，如采用圖3所示的布置，將使換熱面積更大，造成浪費。因此，蒸冷器最好選擇順流或者逆流。蒸汽在換熱過程中不斷被降溫，給水就在換熱管內(nèi)升溫。采用較高溫度的蒸汽，在給水出口處加熱較高溫度的給水，用較低溫度的蒸汽，加熱給水入口處較低溫度的給水，即為蒸冷器的全逆流的布置。這是在蒸冷器的內(nèi)部設計中再一次利用了卡諾循環(huán)，降低了換熱過程中不可逆的熱損失。蒸冷器的全逆流布置，如圖4所示。這種純逆流結(jié)構(gòu)在計算換熱面積時，可避免引入對數(shù)溫差矯正系數(shù)F，降低了換熱面積。逆流布置的蒸冷器的換熱面積A，按公式(3)進行計算:A=Q×lnK2Δt1K1Δt2K2Δt1－K1Δt2(3)這種方式布置設計的蒸冷器，不僅換熱面積小，還因為蒸汽是純逆流，不必擔心給水出口溫度高于蒸汽出口溫度，從而獲得更小的蒸冷分流量，同時，也能降低設備的重量。2高加的設計優(yōu)化系統(tǒng)增設了蒸冷器后，提高了高加系統(tǒng)(尤其是3號高加)運行的安全性。通常情況下，高加管板與換熱管的連接，采用焊接加脹接的連接方式。對于管端焊縫，需進行100%無損檢測和氦檢漏。盡管如此，運行中的高加，在換熱管與管板的連接焊縫處，還是很o易出現(xiàn)泄漏現(xiàn)象。據(jù)統(tǒng)計，3號高加的換熱管比1號、2號高加更容易發(fā)生泄漏。泄漏位置常位于高加給水出口處的換熱管與管板的連接焊縫，此處與高加的過熱段較近。引起高加泄漏的原因很多，比如3號高加抽汽溫度與給水溫度相差較大，換熱管兩側(cè)的壓差大，高加過熱段靠近管板，3號高加過熱段內(nèi)的蒸汽流速過快，蒸汽在過熱段內(nèi)沖刷換熱管，引發(fā)振動。因此，在設計高加時，計算和校核蒸汽在過熱段內(nèi)的流速，選擇合適的蒸汽與換熱管的對流傳熱系數(shù)［3。傳熱系數(shù)按式(4)計算:hx=0．332λxＲex1/2Pr1/3(4)式(4)中:(Ｒex)―以x為特征長度的雷諾數(shù)，Ｒex=x?uv;u―流體流速，m/s;由式(4)可知，蒸汽的流速越快，對流傳熱系數(shù)就越大，所需的換熱面積越小。但是，過高的蒸汽流速，可能引發(fā)換熱管的振動。在管殼式換熱器內(nèi)，當流體橫向流過管束時，流體誘發(fā)振動的主要成因有［2］:(1)卡門漩渦激振(有聲振動或無聲振動)。(2)湍流抖振(有聲振動或無聲振動)。(3)流體彈性不穩(wěn)定。誘發(fā)振動的機理多樣而復雜，但都與蒸汽流速有直接關(guān)系。以誘發(fā)振動的卡門漩渦激振為例，當流體橫向流經(jīng)管子時，在管子背面的尾流處，將產(chǎn)生卡門漩渦。當漩渦從換熱器管子的兩側(cè)周期性交替脫離時，便在管子上產(chǎn)生周期性的升力和阻力。這種流線譜的變化，引起了壓力分布的變化，使作用在換熱器管子上的流體壓力的大小和方向發(fā)生變化，最后引起管子的振動［5。設計高加時，在確保換熱管不產(chǎn)生振動的同時，盡量選擇較大的蒸汽流速。由漩渦脫落引起的振幅，在一定范圍內(nèi)是可以接受的，但不得超過規(guī)定的限值范圍，應控制振幅Y≤0．02D［5，其中D為換熱管的外徑。振幅Y的計算公式為:Y=CLρ0DV22π2δf21m(5)式(5)中:V―蒸汽橫掠管子的流速，m/s。計算蒸汽橫掠管子的流速公式為:V=QA(6)式(6)中:V―蒸汽流速，m/s;Q―體積流量，m3/s;Q=G?vG―蒸汽流量，kg/s;v―蒸汽比容，m3/kg;A―流道面積(與管束的布置形式有關(guān))，m2。從式(6)可知，蒸汽橫掠管子的流速與體積流量成正比。以表1所示的工程為例，3號高加的蒸汽體積流量Q，分別是1號、2號高加的4．6和2．2倍，在同等的流道面積下，其蒸汽流速更快，而振幅與蒸汽流速的平方成正比，所以，3號高加的振幅比1號、2號高加的振幅更大，更接近允許振幅的上限。設計高加時，通過對管束的合理布置，將換熱管的振幅控制在標準要求的限?媚?。因此?很少出現(xiàn)高加換熱管在過熱段內(nèi)因振動而被破壞的情況。被破壞的換熱管，常出現(xiàn)在靠近過熱段一側(cè)管子管板的焊縫連接處，此焊接處往往是結(jié)構(gòu)的薄弱區(qū)域，因連接處的結(jié)構(gòu)發(fā)生了突變，容易出現(xiàn)應力集中現(xiàn)象。同時，3號高加換熱管內(nèi)外壁的壓差，比1號、2號高加的壓差大，焊接處的拉應力也大于1號、2號高加。換熱管承受的振動能量，將以機械波的形式，通過換熱管傳遞至管子管板的連接焊縫。高加長期運行后，管子管板的連接焊縫會出現(xiàn)疲勞損傷，從而導致?lián)Q熱管的泄漏。3號高加過熱段內(nèi)的蒸汽流速過快，將造成換熱管被破壞，太慢，又將影響高加的換熱效率。增設蒸冷器后，減少了3號高加管端處的泄漏。在設計3號高加時，不再設置過熱段，通過降低蒸冷器的下端差，使進入3號高加蒸汽的過熱度降低。蒸汽進入3號高加后，可直接進入凝結(jié)段。在凝結(jié)換熱過程中，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與蒸汽流速無關(guān)，不需要增加流速以提高傳熱系數(shù)，因流速不高，故不存在蒸汽因折流而導致管束振動。當蒸汽充滿殼側(cè)后，將以較慢的流速，從換熱管束的外圍向管束的中心流動并凝結(jié)。整個凝結(jié)過程中，高加無振動，所以，高加的運3設行結(jié)定將語了更合安理全的。蒸冷器下端差，優(yōu)化了蒸冷器設計，并改進了3號高加的殼程布置形式。蒸冷器的純逆流布置結(jié)構(gòu)，可滿足下端差較小的運行工況，利用更高溫度的蒸汽，加熱較高溫度的蒸冷器給水，可提高機組的熱效率。同時，因蒸汽的過熱度被降低，所以，在設計3號高加更