某橋橋墩結(jié)構(gòu)計(jì)算

--#-2、計(jì)算過程截面的有效咼度％h=h—a=2.10s軸向力對(duì)截面重心』(m)軸的偏心距e0Me———0.247(m)0Ns作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)匕Nc一1,0.5厶一2N1.474s偏心距增大系數(shù)nsn—1,1(-d)2—1.704s4000e/h,00所以n取1.704軸向力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離ese一耳e+yss0s=1.42(m)縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離zZ—[0.87—0.12…(1—?')(佇)21h/'八e's0—{0.87—0.12:](hI?)2}h>0sbh0e)=1.276(m)0.87h0=1.827(m)>1.276所以Z取1.276(m)鋼筋應(yīng)力。SSc—N(e廠Z)—ancc€47.09(MPa)ssAZs縱向受拉鋼筋的配筋率pA0.0048<0.006Pbh0所以p取0.006裂縫寬度WfkW-cccZss(30+d)fk123E0.28+10ps=0.064(mm)本墩橫橋向承載力及裂縫寬度滿足規(guī)范和設(shè)計(jì)要求。

附表2：23#墩順橋向墩身承載力及裂縫驗(yàn)算，計(jì)算過程及結(jié)果：矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力復(fù)核1、已知的計(jì)算參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y01.1構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度L0(m)40截面高度h(m)1.8截面寬度b(m)4.0縱向受拉的普通鋼筋至受拉邊的距離0.1a(m)s縱向受壓的普通鋼筋至受壓邊的距離a'(m)s0.1縱向受拉的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)78縱向受拉的普通鋼筋截面面積480.3A(cm2)s縱向受壓的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受壓的普通鋼筋根數(shù)78480.3縱冋受壓的普通鋼筋截面面積A'(cm2)s混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd(MPa)18.4普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd(MPa)330普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f'sd(MPa)330普通鋼筋的彈性模量Es(MPa)2.0E+05混凝土的極限壓應(yīng)變e0.0033cu軸向力N(KN)11505.2d彎矩M(KN.m)9472.6d相對(duì)界限受壓區(qū)高度gjm)0.56b系數(shù)B0.8正截面抗壓承載力復(fù)核規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-1條YN，fbx+f'A'—oA0dcdsdsss因?yàn)闃?gòu)件為大偏心受壓構(gòu)件，所以。=330(MPa)YN=12655.72(KN)s0dfbx+f'A—oA=35259.801(KN)Cdsdsss滿足規(guī)范公式5.3.5-1規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-2條YNe，fbx(h——)+f'A'(h—a'0dcd02sds0s丿Y°Nde=27585?31178xfbx(h—-)+f'A'(h—a')=cd02sds0s(KN.m)76854.78(KN.m)滿足規(guī)范公式5.3.5-2

1、已知的計(jì)算參數(shù)截面咼度h(m)截面寬度b(m)偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度(m)1、已知的計(jì)算參數(shù)截面咼度h(m)截面寬度b(m)偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度(m)縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)縱向受拉的普通鋼筋換算直徑d(mm)1.84407828200000480.290.111122.61809.211505.22861.110.9縱向受拉的普通鋼筋的彈性模量Es(MPa)縱向受拉的普通鋼筋的截面面積A(cm2)s受拉區(qū)普通鋼筋至受拉邊的距離a(m)s作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的軸力N](KN)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的彎矩叫(KN.m)作用短期效應(yīng)組合的軸力N(KN)s作用短期效應(yīng)組合的彎矩Ms(KN.m)鋼筋表面形狀系數(shù)q與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)c32、計(jì)算過程截面的有效咼度％h=h—a=1.7(m)0s軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距M0.249(m)e—s—0N作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)5c—1,0.5N—2N1.483s偏心距增大系數(shù)nn—1,1(〕A)2—1.844s4000e/h00所以n取1.8h44軸向力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離ee—qe+y=1.259(m)縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離zZ—[0.87—0.12…(1—?'f)(如吧—{0.87—0.12,(b'-b)h'廠’I}h，(…L丄Jbh0e=1.107(m)0.87h0=1.479(m)>1.107所以Z取1.107(m)

本墩順橋向承載力及裂縫寬度滿足規(guī)范和設(shè)計(jì)要求。23#墩橫橋向墩身承載力及裂縫驗(yàn)算，計(jì)算過程及結(jié)果：矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力復(fù)核1、已知的計(jì)算參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y01.10構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度L0(m)40截面高度h(m)4截面寬度b(m)1.8縱向受拉的普通鋼筋至受拉邊的距離0.1a(m)s縱向受壓的普通鋼筋至受壓邊的距離a'(m)s0.1縱向受拉的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)30縱向受拉的普通鋼筋截面面積184.7A(cm2)s縱向受壓的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受壓的普通鋼筋根數(shù)30縱向受壓的普通鋼筋截面面積A'(cm2)s184.7混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd(MPa)18.4普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd(MPa)330普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f'sd(MPa)330普通鋼筋的彈性模量Es(MPa)2.0E+05混凝土的極限壓應(yīng)變￡0.0033cu軸向力Nd(KN)10612.6d彎矩M,(KN.m)15459d相對(duì)界限受壓區(qū)高度Eb(m)0.56b系數(shù)B0.8

正截面抗壓承載力復(fù)核規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-1條YN，fbx+f'A'—oA0dcdsdsss因?yàn)闃?gòu)件為大偏心受壓構(gòu)件，所以。330YN二11673.86(KN)fbx+fA'—oA=48910.203(KN)滿足規(guī)范公式5.3.5-1規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-2條xYNe,fbXh—-)+f'A'(h—a'0dcd02sds0s)Y0Nde=42437.23786(KN.m)—fb—(h—-)+f'A'(h—a')=cd02sds0s177800.14(KN.m)滿足規(guī)范公式5.3.5-2裂縫寬度驗(yàn)算1、已知的計(jì)算參數(shù)截面咼度h(m)4截面寬度b(m)1.8偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度L(m)40縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)30縱向受拉的普通鋼筋換算直徑d(mm)28縱向受拉的普通鋼筋的彈性模量Es(MPa)200000縱向受拉的普通鋼肋的截面面積A(cm2)184.73受拉區(qū)普通鋼筋至受拉邊的距離a(m)0.1作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的軸力叫(KN)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的彎矩叫(KN.11122.6m)1731.2作用短期效應(yīng)組合的軸力N(KN)11505.2作用短期效應(yīng)組合的彎矩Ms(KN.m)2419.8鋼筋表面形狀系數(shù)q1與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)c30.92、計(jì)算過程截面的有效咼度嘰h=h—a=3.9(m)0s軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距e。M0.21(m)0Ns作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)^NC€1+0.5—L€2N1.483s偏心距增大系數(shù)nsn€i+1(0)2€1.464s4000e/h00hI所以n取l.oooL0/h<14，取1.0軸向力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離ese=,e+yss0s=2.11(m)縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離zZ€[0.87—0.12…(1—V')(ha)21h'八e‘s0€{0.87-0.12:"（b:一b）h'f］（佇“bh0」'「J"os=1.795(m)0.87h0=3.393(m)>1.795所以Z取1.795(m)鋼筋應(yīng)力。N(e—Z)CJ———ss—109.56(MPa)ssAZs縱向受拉鋼筋的配筋率pA<0.006H丁/U?OO26bh0所以P取0.006裂縫寬度WfkWb(30+dW—errss()f123e0.28+10p=0.15(mm)本墩橫橋向承載力及裂縫寬度滿足規(guī)范和設(shè)計(jì)要求。附表3：25#墩順橋向墩身承載力及裂縫驗(yàn)算，計(jì)算過程及結(jié)果

矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力復(fù)核1、已知的計(jì)算參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y1.1構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度L0(m)40截面高度h(m)2截面寬度b(m)1.5縱向受拉的普通鋼筋至受拉邊的距離a(m)s0.1縱向受壓的普通鋼筋至受壓邊的距離a'(m)s0.1縱向受拉的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)28縱向受拉的普通鋼筋截面面積A(cm2)s172.4縱向受壓的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受壓的普通鋼筋根數(shù)28縱向受壓的普通鋼筋截面面積A'(cm2)s172.4混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd(MPa)18.4普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd(MPa)330普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f'sd(MPa)330普通鋼筋的彈性模量Es(MPa)2.0E+05混凝土的極限壓應(yīng)變e0.0033cu軸向力n(kn)6633.8d彎矩M(KN.m)5559.5d相對(duì)界限受壓區(qū)高度J(m)0.56b系數(shù)B0.8正截面抗壓承載力復(fù)核規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-1條YN，fbx+f'A—oA0dcdsdsss因?yàn)闃?gòu)件為大偏心受壓構(gòu)件，所以。=330(MPa)YN=7297.18(KN)10dfbx+f'A—oA=s15939.053(KN)cdsdsss滿足規(guī)范公式5.3.5-1規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-2條xYNe，fbx(h——)+f'A(h—a'0dcd02sds0s)Y0Nde=16446.17197fbx(h—+f'A'(h—a'廠cd02sds0s(KN.m)35922.97(KN.m)滿足規(guī)范公式5.3.5-2

裂縫寬度驗(yàn)算1、已知的計(jì)算參數(shù)截面咼度h(m)1、已知的計(jì)算參數(shù)截面咼度h(m)截面寬度b(m)偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度(m)縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)縱向受拉的普通鋼筋換算直徑d(mm)縱向受拉的普通鋼筋的截面面積A(cm2)s受拉區(qū)普通鋼筋至受拉邊的距離a(m)s作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的軸力N](KN)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的彎矩叫(KN.m)作用短期效應(yīng)組合的軸力N(KN)s作用短期效應(yīng)組合的彎矩Ms(KN.m)鋼筋表面形狀系數(shù)q21.5402821.5402828200000172.410.16295.61464.76633.82322.710.92、計(jì)算過程截面的有效咼度％h=h—a=1.9(m)0s軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距M0.35(m)e—s—0N作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)5Nc—1,0.5十—2N1.475s偏心距增大系數(shù)nn—1,1(〕■0)2—1.543s4000e/h00所以n取1.543軸向力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離ee—qe+y=1.44(m)縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離zZ—[0.87—0.12…(1—?'f)(知化—{0.87—0.12r1(b[-b)h/I}h，(…L丄Jbh0e=1.256(m)

0.87h°=1.653(m)>1.256所以Z取1.256(m)鋼筋應(yīng)力。SSN(e-Z)56.36(MPa)ssAZ縱向受拉鋼筋的配筋率PA0€€bh0U?0060所以P取0.0060裂縫寬度Wfkfk(了(30?dW——cccfk123E0.28?10p=0.076(mm)本墩順橋向承載力及裂縫寬度滿足規(guī)范和設(shè)計(jì)要求。25#墩橫橋向墩身承載力及裂縫驗(yàn)算，計(jì)算過程及結(jié)果：矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力復(fù)核1、已知的計(jì)算參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y01.1構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度L0(m)40截面高度h(m)1.5截面寬度b(m)2.0縱向受拉的普通鋼筋至受拉邊的距離a(m)s0.1縱向受壓的普通鋼筋至受壓邊的距離a'(m)s0.1縱向受拉的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)34縱向受拉的普通鋼筋截面面積A(cm2)s209.4縱向受壓的普通鋼筋直徑(mm)28縱向受壓的普誦鋼筋根數(shù)34縱向受壓的普通鋼筋截面面積A'(cm2)s209.4混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd(MPa)18.4普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd(MPa)330普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f'sd(MPa)330普通鋼筋的彈性模量Es(MPa)2.0E+05混凝土的極限壓應(yīng)變e0.0033cu軸向力N(KN)5844.5d彎矩M(KN.m)8237d相對(duì)界限受壓區(qū)高度2(m)0.56b系數(shù)B0.8

正截面抗壓承載力復(fù)核規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-1條(因?yàn)閤〈2a'.所以不需要驗(yàn)算此項(xiàng))YN,fbx+f'A'-0A0dcdsdsss因?yàn)闃?gòu)件為大偏心受壓構(gòu)件，所以O(shè)二330(MPa)yN=6428.95(KN)s'0dfbx+f'A'tA二6526.2986(KN)cdsdsss滿足規(guī)范公式5.3.5-1規(guī)范《JTGD62-2004》第5.3.5-2條xYNe,fbXh-x)+f'A'(h-a'0dcd02sds0s)YNe=17277.85054(KN.m)0dfbx(h-)+f'A'(h-a')：cd02sds0s—17539.48(KN.m)滿足規(guī)范公式5.3.5-2規(guī)范《JTGD62-2004》第5.2.5條YNe'，fA(h—a—a')0dsdsssYNe'=8920.215537KN.m'0dfA(h-a-a')=8981.361KN.msdsss滿足規(guī)范公式第5.2.5條裂縫寬度驗(yàn)算1、已知的計(jì)算參數(shù)截面咼度h(m)1.5截面寬度b(m)2偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度L0(m)40縱向受拉的普通鋼筋根數(shù)34縱向受拉的普通鋼筋換算直徑d(mm)28縱向受拉的普通鋼筋的彈性模量Es(