第三章機(jī)械零件的強(qiáng)度

第三章機(jī)械零件的強(qiáng)度1第一頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四第二頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四第三頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四第四頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四第三章機(jī)械零件的強(qiáng)度一、復(fù)習(xí)基本概念1、載荷（load）作用在零件上的外力公稱載荷（nominalload）按理論力學(xué)方法計(jì)算出來的載荷用Fn、Mn、Tn表示計(jì)算載荷（calculatedload）考慮動(dòng)力參數(shù)、工作阻力的變動(dòng)而計(jì)算出的載荷用Fca、Mca、Tca表示

Fca=KFnK——載荷系數(shù)（工況系數(shù)）第五頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四用σlim表示強(qiáng)度極限σB，屈服極限σS，疲勞極限σr許用應(yīng)力（allowablestress）用σca表示極限應(yīng)力（ultimatestress）2、應(yīng)力（stress）工作應(yīng)力（workingstress）計(jì)算應(yīng)力（calculatedstress）按材料力學(xué)公式求出的作用在零件剖面上的應(yīng)力按一定的強(qiáng)度理論求出的與單向拉伸同等作用的應(yīng)力材料某個(gè)機(jī)械性能極限值計(jì)算應(yīng)力允許達(dá)到的最大值用[σ]表示第六頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四3、安全系數(shù)（safetyfactor）安全系數(shù)極限應(yīng)力與許用應(yīng)力的比值安全系數(shù)計(jì)算值極限應(yīng)力與計(jì)算應(yīng)力的比值引入安全系數(shù)的原因：①

應(yīng)力計(jì)算時(shí)的載荷不精確性；②

力學(xué)模型與實(shí)際狀況的差異；③

材料機(jī)械性能的不均勻性；④

零件使用場(chǎng)合的重要性。第七頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四隨機(jī)變應(yīng)力靜應(yīng)力規(guī)律性不穩(wěn)定變應(yīng)力二、應(yīng)力的分類1、應(yīng)力種類變應(yīng)力：不穩(wěn)定變應(yīng)力：

穩(wěn)定循環(huán)變應(yīng)力第八頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四2、穩(wěn)定循環(huán)變應(yīng)力的基本參數(shù)和種類

a)基本參數(shù)

應(yīng)力循環(huán)特性最大應(yīng)力最小應(yīng)力平均應(yīng)力應(yīng)力幅b)穩(wěn)定循環(huán)變應(yīng)力種類：

-1<

r<+1——不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力γr=+1——靜應(yīng)力

r

=–1——對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力

r

=0——脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力第九頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四注意：靜應(yīng)力只能由靜載荷產(chǎn)生，而變應(yīng)力可能由變載荷產(chǎn)生，也可能由靜載荷產(chǎn)生名義應(yīng)力——由名義載荷產(chǎn)生的應(yīng)力計(jì)算應(yīng)力——由計(jì)算載荷產(chǎn)生的應(yīng)力

3）名義應(yīng)力和計(jì)算應(yīng)力第十頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四一、單向應(yīng)力下的塑性材料零件

強(qiáng)度條件：

或

補(bǔ)充：靜應(yīng)力時(shí)機(jī)械零件的強(qiáng)度計(jì)算二、復(fù)合應(yīng)力時(shí)的塑性材料零件按第三或第四強(qiáng)度理論對(duì)彎扭復(fù)合應(yīng)力進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算由第三強(qiáng)度理論（最大剪應(yīng)力理論）

由第四強(qiáng)度理論：（最大變形能理論）

第十一頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四復(fù)合應(yīng)力計(jì)算安全系數(shù)為：三、脆性材料與低塑性材料脆性材料極限應(yīng)力：（強(qiáng)度極限）

1、單向應(yīng)力狀態(tài)強(qiáng)度條件：或

或

失效形式：斷裂第十二頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四按第一強(qiáng)度條件：（最大主應(yīng)力理論）

注意：低塑性材料（低溫回火的高強(qiáng)度鋼）

—強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)計(jì)入應(yīng)力集中的影響脆性材料（鑄鐵）

—強(qiáng)度計(jì)算不考慮應(yīng)力集中一般工作期內(nèi)應(yīng)力變化次數(shù)<103按靜應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算2、復(fù)合應(yīng)力下工作的零件第十三頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四1、失效形式：疲勞破壞2、疲勞破壞特征：

1）斷裂過程：①產(chǎn)生初始裂紋（應(yīng)力較大處）②裂紋尖端在切應(yīng)力作用下，反復(fù)擴(kuò)展，直至產(chǎn)生疲勞裂紋。2）斷裂面：①光滑區(qū)（疲勞發(fā)展區(qū)）②粗糙區(qū)（脆性斷裂區(qū)）3）無明顯塑性變形的脆性突然斷裂4）破壞時(shí)的應(yīng)力（疲勞極限）遠(yuǎn)小于材料的屈服極限§3-1材料的疲勞特性一、變應(yīng)力作用下機(jī)械零件的失效特征3、疲勞破壞的機(jī)理：損傷的累積4、影響因素：不僅與材料性能有關(guān)，變應(yīng)力的循環(huán)特性，

應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，應(yīng)力幅都對(duì)疲勞極限有很大影響。第十四頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四§2-2疲勞曲線和極限應(yīng)力圖兩個(gè)概念：2）疲勞壽命N：材料疲勞失效前所經(jīng)歷的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。二、疲勞曲線（-N曲線）

是在應(yīng)力比r一定時(shí)，表示疲勞極限與循環(huán)次數(shù)

N

之間關(guān)系的曲線。

r不同或N不同時(shí)，疲勞極限則不同。在疲勞強(qiáng)度計(jì)算中，取

＝。1）材料的疲勞極限：在應(yīng)力比為r的循環(huán)應(yīng)力作用下，應(yīng)力循環(huán)N次后，材料不發(fā)生疲勞破壞時(shí)所能承受的最大應(yīng)力。（變應(yīng)力的大小可按其最大應(yīng)力進(jìn)行比較）第十五頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四疲勞曲線疲勞曲線和極限應(yīng)力圖典型的疲勞曲線如右圖所示：可以看出：

隨N的

增大而減小。但是當(dāng)N超過某一循環(huán)次數(shù)N0時(shí)，曲線趨于水平。即不再隨N的增大而減小。N0-----循環(huán)基數(shù)。以N0為界，曲線分為兩個(gè)區(qū)：1）無限壽命區(qū)：當(dāng)N≥ND

時(shí)，曲線為水平直線，對(duì)應(yīng)的疲勞極限是一個(gè)定值，用

表示。它是表征材料疲勞強(qiáng)度的重要指標(biāo)，是疲勞設(shè)計(jì)的基本依據(jù)。s－N疲勞曲線有限壽命區(qū)無限壽命區(qū)第十六頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四疲勞曲線2疲勞曲線和極限應(yīng)力圖可以認(rèn)為：當(dāng)材料受到的應(yīng)力不超過

時(shí)，則可以經(jīng)受無限次的應(yīng)力循環(huán)而不疲勞破壞。－－壽命是無限的。與曲線的兩個(gè)區(qū)相對(duì)應(yīng)，疲勞設(shè)計(jì)分為：2）有限壽命區(qū)：非水平段（N＜ND）的疲勞極限稱為條件疲勞極限，用

表示。當(dāng)材料受到的工作應(yīng)力超過時(shí)，在疲勞破壞之前，只能經(jīng)受有限次的應(yīng)力循環(huán)。－－壽命是有限的。1）無限壽命設(shè)計(jì)：N≥ND時(shí)的設(shè)計(jì)。取

＝2）有限壽命設(shè)計(jì)：N＜ND時(shí)的設(shè)計(jì)。取

=設(shè)計(jì)中常用的是疲勞曲線上的CD段，其方程為：（常數(shù)）－－－－稱為疲勞曲線方程第十七頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四疲勞曲線3疲勞曲線和極限應(yīng)力圖則注：1）計(jì)算時(shí)，如N≥，則取N＝。式中：——壽命系數(shù)；m—材料常數(shù)（壽命指數(shù)），其值見教材P23?！h(huán)基數(shù)，其值與零件材質(zhì)有關(guān)，見教材P23。2）工程中常用的是對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力（=-1）下的疲勞極限，計(jì)算時(shí)，只須把

和換成和即可。第十八頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四極限應(yīng)力圖疲勞曲線和極限應(yīng)力圖3）對(duì)于受切應(yīng)力的情況，則只需將各式中的換成即可。4）當(dāng)N＜（～）時(shí)，因N較小，可按靜強(qiáng)度計(jì)算。二、極限應(yīng)力圖(等壽命曲線）

是在疲勞壽命N一定時(shí)，表示疲勞極限與應(yīng)力比r之間關(guān)系的線圖。

疲勞壽命為（無限壽命）時(shí)的極限應(yīng)力圖如右圖所示。無限壽命極限應(yīng)力線第十九頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四極限應(yīng)力圖2極限應(yīng)力線上的點(diǎn)稱為極限應(yīng)力點(diǎn)。三個(gè)特殊點(diǎn)A、B、C分別為對(duì)稱循環(huán)、脈動(dòng)循環(huán)、以及靜應(yīng)力下的極限應(yīng)力點(diǎn)。

極限應(yīng)力線上的每個(gè)點(diǎn)，都表示了某個(gè)應(yīng)力比下的極限應(yīng)力

對(duì)于高塑性鋼，常將其極限應(yīng)力線簡(jiǎn)化為折線ABDC。疲勞強(qiáng)度線AB段的方程為：式中：－－材料常數(shù)，其值見教材P25。疲勞曲線和極限應(yīng)力圖屈服強(qiáng)度線第二十頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四極限應(yīng)力圖3疲勞曲線和極限應(yīng)力圖對(duì)于低塑性鋼或鑄鐵，其極限應(yīng)力線可簡(jiǎn)化為直線AC。注：1）σ-N曲線的用途：在于根據(jù)確定某個(gè)循環(huán)次數(shù)N

下的條件疲勞極限。2）極限應(yīng)力線圖的用途：在于根據(jù)確定非對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力下的疲勞極限以計(jì)算安全系數(shù)。

3）對(duì)于切應(yīng)力，只需將各式中的換成即可。第二十一頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力:平均應(yīng)力σm＝0最大應(yīng)力σmax＝σa脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力:平均應(yīng)力σm＝0.5σ0應(yīng)力幅σa＝0.5σ0靜應(yīng)力:平均應(yīng)力σm＝σs應(yīng)力幅σa＝0σmax＝σm+σa＝σS的變應(yīng)力OA′G′C區(qū)域?yàn)榘踩珔^(qū)A`G`C折線為疲勞極限第二十二頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四曲線上的點(diǎn)對(duì)應(yīng)著不同應(yīng)力循環(huán)特性下的材料疲勞極限A′——對(duì)稱疲勞極限點(diǎn)D′——脈動(dòng)疲勞極限點(diǎn)C——屈服極限點(diǎn)第二十三頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四§2-3影響疲勞強(qiáng)度的因素§3-2機(jī)械零件的疲勞強(qiáng)度計(jì)算前邊提到的各疲勞極限，實(shí)際上是材料的力學(xué)性能指標(biāo)，是用試件通過試驗(yàn)測(cè)出的。而實(shí)際中的各機(jī)械零件與標(biāo)準(zhǔn)試件，在形體，表面質(zhì)量以及絕對(duì)尺寸等方面往往是有差異的。因此實(shí)際機(jī)械零件的疲勞強(qiáng)度與用試件測(cè)出的必然有所不同。一、影響零件疲勞強(qiáng)度的主要因素

有以下三個(gè)：P411、應(yīng)力集中的影響

機(jī)械零件上的應(yīng)力集中會(huì)加快疲勞裂紋的形成和擴(kuò)展。從而導(dǎo)致零件的疲勞強(qiáng)度下降。用有效應(yīng)力集中系數(shù)、計(jì)入應(yīng)力集中的影響。（、的值見教材39頁(yè)或有關(guān)手冊(cè)）疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)的主要目的是計(jì)算危險(xiǎn)剖面處的安全系數(shù)，以判斷零件的安全程度。安全條件是：S≥[S]。第二十四頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四影響疲勞強(qiáng)度的主要因素2影響零件疲勞強(qiáng)度的主要因素注：當(dāng)同一剖面上同時(shí)有幾個(gè)應(yīng)力集中源時(shí)，應(yīng)采用其中最大的疲勞缺口系數(shù)進(jìn)行計(jì)算。2、尺寸的影響零件的尺寸越大，在各種冷、熱加工中出現(xiàn)缺陷，產(chǎn)生微觀裂紋等疲勞源的可能性（機(jī)會(huì)）增大。從而使零件的疲勞強(qiáng)度降低。用尺寸系數(shù)、，計(jì)入尺寸的影響。（、見教材42、43頁(yè)或有關(guān)手冊(cè)）3、表面質(zhì)量的影響

表面質(zhì)量：是指表面粗糙度及其表面強(qiáng)化的工藝效果。表面越光滑，疲勞強(qiáng)度可以提高。強(qiáng)化工藝（滲碳、表面淬火、表面滾壓、噴丸等）可顯著提高零件的疲勞強(qiáng)度。第二十五頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四1）表面質(zhì)量系數(shù)零件加工的表面質(zhì)量（主要指表面粗糙度）對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響

鋼的越高，表面愈粗糙，愈低

強(qiáng)化處理——淬火、滲氮、滲碳、熱處理、拋光、噴丸、滾壓等冷作工藝2）表面強(qiáng)化系數(shù)考慮對(duì)零件進(jìn)行不同的強(qiáng)化處理，對(duì)零件疲勞強(qiáng)度的影響3、表面質(zhì)量的影響教材44-45頁(yè)第二十六頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四應(yīng)力集中，零件尺寸和表面狀態(tài)只對(duì)應(yīng)力幅有影響，而對(duì)平均應(yīng)力無影響——試驗(yàn)而得

4、綜合影響系數(shù)

綜合影響系數(shù)表示了材料極限應(yīng)力幅與零件極限應(yīng)力幅的比值1）綜合影響系數(shù)第二十七頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四二、零件的極限應(yīng)力圖

由于只對(duì)有影響，而對(duì)無影響，∴在材料的極限應(yīng)力圖A′D′G′C上幾個(gè)特殊點(diǎn)以坐標(biāo)計(jì)入

影響

零件脈動(dòng)循環(huán)疲勞點(diǎn)

零件對(duì)稱循環(huán)疲勞點(diǎn)AG——許用疲勞極限曲線，GC——屈服極限曲線

第二十八頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四直線AG方程

:——零件的材料特性——標(biāo)準(zhǔn)試件中的材料特性直線CG方程：

對(duì)于切應(yīng)力的情況見書P26第二十九頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四第三十頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四三、單向穩(wěn)定變應(yīng)力時(shí)的疲勞強(qiáng)度計(jì)算

1、——大多數(shù)轉(zhuǎn)軸中的應(yīng)力狀態(tài)

∴過原點(diǎn)與工作應(yīng)力點(diǎn)M或N作連線交ADGC于M1′和N1′點(diǎn)，由于直線上任一點(diǎn)的應(yīng)力循環(huán)特性均相同,M1′和N1′點(diǎn)即為所求的極限應(yīng)力點(diǎn)

第三十一頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四a)當(dāng)工作應(yīng)力點(diǎn)位于OAG內(nèi)極限應(yīng)力為疲勞極限，按疲勞強(qiáng)度計(jì)算零件的極限應(yīng)力，疲勞極限：強(qiáng)度條件為：

b)工作應(yīng)力點(diǎn)位于OGC內(nèi)極限應(yīng)力為屈服極限，按靜強(qiáng)度計(jì)算第三十二頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四2、——振動(dòng)中的受載彈簧的應(yīng)力狀態(tài)需在極限應(yīng)力圖上找一個(gè)其平均應(yīng)力與工作應(yīng)力相同的極限應(yīng)力，如圖，過工作應(yīng)力點(diǎn)M（N）作與縱軸平行的軸線交AGC于M2′（N2′）點(diǎn)，即為極限應(yīng)力點(diǎn)

a)當(dāng)工作應(yīng)力點(diǎn)位于OAGH區(qū)域極限應(yīng)力為疲勞極限

強(qiáng)度條件：

b）工作應(yīng)力點(diǎn)位于GHC區(qū)域極限應(yīng)力為屈服極限

強(qiáng)度條件為：

第三十三頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四3、——變軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接中的螺栓應(yīng)力狀態(tài)

∴過工作應(yīng)力點(diǎn)M（N）作與橫坐標(biāo)成45°的直線，則這直線任一點(diǎn)的最小應(yīng)力

均相同，∴直線與極限應(yīng)力線圖交點(diǎn)即為所求極限應(yīng)力點(diǎn)。

第三十四頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四a)工作應(yīng)力點(diǎn)位于OJGI區(qū)域內(nèi)求AG與MM3′的交點(diǎn):強(qiáng)度條件:極限應(yīng)力為疲勞極限，按疲勞強(qiáng)度計(jì)算(1)(2)第三十五頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四c）工作應(yīng)力位于OAJ區(qū)域內(nèi)b)工作應(yīng)力點(diǎn)位于IGC區(qū)域極限應(yīng)力為屈服極限按靜強(qiáng)度計(jì)算∵極限應(yīng)力點(diǎn)為靜強(qiáng)度條件——為負(fù)值，工程中罕見，故不作考慮。

第三十六頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四5）等效應(yīng)力幅(P28)

注意：1）若零件所受應(yīng)力變化規(guī)律不能肯定，一般采用r=C的情況計(jì)算2）上述計(jì)算均為按無限壽命進(jìn)行零件設(shè)計(jì)，若按有限壽命要求設(shè)計(jì)零件時(shí)，即應(yīng)力循環(huán)次數(shù)103(104)<N<No時(shí)，這時(shí)上述公式中的極限應(yīng)力應(yīng)為有限壽命的疲勞極限，即應(yīng)以σ-1N代σ-1，以σoN代σo(P29)3）當(dāng)未知工作應(yīng)力點(diǎn)所在區(qū)域時(shí)，應(yīng)同時(shí)考慮可能出現(xiàn)的兩種情況4）對(duì)切應(yīng)力上述公式同樣適用，只需將σ改為τ即可。第三十七頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四例1已知某合金鋼的σ-1=370MPa，σs=880MPa，σ0=625MPa

（1）試按比例繪制此材料試件簡(jiǎn)化極限應(yīng)力圖；

（2）設(shè)此試件受σ

max=300MPa的變應(yīng)力作用，試用所繪制的極限應(yīng)力圖求出該試件在這種情況下的極限應(yīng)力σ

r

例2某合金鋼的軸受彎曲穩(wěn)定變應(yīng)力r為常數(shù)作用，已知該軸危險(xiǎn)截面的σmax=250MPa，σmin=-50MPa，該軸材料的σ-1=450MPa,σ0=700MPa,σs=800MPa,該軸危險(xiǎn)截面處的綜合影響系數(shù)Kσ=2.0,壽命系數(shù)KN=1.2。

（1）繪制該零件的簡(jiǎn)化疲勞極限應(yīng)力圖

（2）分別用圖解法和解析法計(jì)算該軸的安全系數(shù)第三十八頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四四、雙向穩(wěn)定變應(yīng)力時(shí)的疲勞強(qiáng)度計(jì)算(P31)

1、對(duì)稱循環(huán)穩(wěn)定變應(yīng)力

當(dāng)零件剖面上同時(shí)作用著相位相同的縱向和切向?qū)ΨQ循環(huán)，穩(wěn)定變應(yīng)力σa和τa時(shí)，經(jīng)試驗(yàn)后極限應(yīng)力關(guān)系為σa',τa'

——同時(shí)作用正應(yīng)力和切應(yīng)力的應(yīng)力幅極限值（σ

,τ同時(shí)作用）σ-1e

,τ-1e——為零件對(duì)稱循環(huán)正應(yīng)力和切應(yīng)力時(shí)疲勞極限（σ,τ

單獨(dú)作用）

在以的坐標(biāo)系中為一個(gè)單位圓

第三十九頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四∴圓弧AM‘B任何一點(diǎn)即代表一對(duì)極限應(yīng)力σa'和τa'，如果工作應(yīng)力點(diǎn)M（）在極限圓以內(nèi)，則是安全的。M點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的極限應(yīng)力點(diǎn)M'確定時(shí)，一般認(rèn)為比值不變（多數(shù)情況如此），∴M'點(diǎn)在OM直線的延長(zhǎng)線上，如圖所示M'強(qiáng)度條件為：

——零件只受對(duì)稱循環(huán)切應(yīng)力時(shí)的安全系數(shù)

——零件只受對(duì)稱循環(huán)正應(yīng)力時(shí)的安全系數(shù)第四十頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四五、單向不穩(wěn)定變應(yīng)力時(shí)的疲勞強(qiáng)度(P29)1、非規(guī)律性的不穩(wěn)定變應(yīng)力變應(yīng)力參數(shù)隨機(jī)變的，如汽車鋼板彈簧。根據(jù)大量的試驗(yàn)求得載荷及應(yīng)力的統(tǒng)計(jì)分布規(guī)律，然后用統(tǒng)計(jì)疲勞強(qiáng)度的方法來處理。2、規(guī)律性的不穩(wěn)定變應(yīng)力變應(yīng)力參數(shù)的變化有一個(gè)簡(jiǎn)單的規(guī)律。利用疲勞損傷累計(jì)假說進(jìn)行計(jì)算。第四十一頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四每一次循環(huán)的損傷率：1／Nn次循環(huán)的損傷率：n／N累計(jì)損傷率為：各應(yīng)力幅無大的差別及強(qiáng)烈的短時(shí)過載應(yīng)力由大到小作用應(yīng)力由小到大作用累計(jì)損傷率100%時(shí)，材料發(fā)生疲勞破壞為什么？第四十二頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四代入累計(jì)損傷公式得：不破壞的條件：令計(jì)算應(yīng)力為：則第四十三頁(yè)，共四十八頁(yè)，編輯于2023年，星期四六、提高機(jī)械零件疲勞強(qiáng)度的措施在設(shè)計(jì)階段就應(yīng)考慮采取設(shè)計(jì)措施來提高機(jī)械零