同步電機的基本理論與運行特性演示文稿

同步電機的基本理論與運行特性演示文稿當前第1頁\共有113頁\編于星期六\23點優(yōu)選同步電機的基本理論與運行特性當前第2頁\共有113頁\編于星期六\23點回顧同步電機的原理轉(zhuǎn)子繞組通以直流電流形成分布磁場，匝鏈定子上的各相繞組。定子上嵌放有對稱三相繞組a-x、b-y、c-z當前第3頁\共有113頁\編于星期六\23點設(shè)磁場在氣隙中按正弦分布設(shè)轉(zhuǎn)子以恒定速度旋轉(zhuǎn)定子繞組中所匝鏈的磁通按正弦規(guī)律變化，其感應(yīng)電勢按正弦規(guī)律變化。由于各相匝數(shù)相等，從而各相電勢的大小相等，由于各相繞組空間分布彼此相距120°，從而三相電勢時間相位差120°——滿足了三相電勢對稱要求。原動機拖動，則為同步發(fā)電機當前第4頁\共有113頁\編于星期六\23點當對稱的三相電流流過對稱的三相繞組時，合成磁勢為一旋轉(zhuǎn)磁勢定子繞組磁勢產(chǎn)生的氣隙圓形旋轉(zhuǎn)磁場與轉(zhuǎn)子勵磁產(chǎn)生的磁場有相同的極對數(shù)，磁極相互吸引，驅(qū)動轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)——同步電動機當前第5頁\共有113頁\編于星期六\23點一、同步電機的結(jié)構(gòu)同步電機的型式與構(gòu)造基本構(gòu)造型式汽輪機水輪機當前第6頁\共有113頁\編于星期六\23點基本構(gòu)造型式組成：固定的定子和可旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子分：磁極旋轉(zhuǎn)式和電樞旋轉(zhuǎn)式。磁極旋轉(zhuǎn)式——以電樞為定子，磁極為轉(zhuǎn)子。使磁極旋轉(zhuǎn)，激磁電流通過集電環(huán)送入激磁繞組。旋轉(zhuǎn)電樞式應(yīng)用于小容量同步電機當前第7頁\共有113頁\編于星期六\23點磁極旋轉(zhuǎn)式同步電機

當前第8頁\共有113頁\編于星期六\23點定子、轉(zhuǎn)子、氣隙定子——定子鐵心的內(nèi)圓均勻分布著定子槽，槽內(nèi)嵌放著按一定規(guī)律排列的三相對稱交流繞組。這種同步電機的定子又稱為電樞，定子鐵心和繞組又稱為電樞鐵心和電樞繞組轉(zhuǎn)子——轉(zhuǎn)子鐵心上裝有制成一定形狀的成對磁極，磁極上繞有勵磁繞組，通以直流電流時，將會在電機的氣隙中形成極性相間的分布磁場，稱為勵磁磁場(也稱主磁場、轉(zhuǎn)子磁場)。氣隙——氣隙處于電樞內(nèi)圓和轉(zhuǎn)子磁極之間，氣隙層的厚度和形狀對電機內(nèi)部磁場的分布和同步電機的性能有重大影響。當前第9頁\共有113頁\編于星期六\23點發(fā)電機原理示意主磁場的建立：勵磁繞組通以直流勵磁電流，建立極性相間的勵磁磁場，即建立起主磁場。

載流導體：三相對稱的電樞繞組充當功率繞組，成為感應(yīng)電勢或者感應(yīng)電流的載體。切割運動：原動機拖動轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)（給電機輸入機械能），極性相間的勵磁磁場隨軸一起旋轉(zhuǎn)并順次切割定子各相繞組（相當于繞組的導體反向切割勵磁磁場）。

交變電勢的產(chǎn)生：由于電樞繞組與主磁場之間的相對切割運動，電樞繞組中將會感應(yīng)出大小和方向按周期性變化的三相對稱交變電勢。通過引出線，即可提供交流電源。

感應(yīng)電勢頻率：感應(yīng)電勢的頻率決定于同步電機的轉(zhuǎn)速n和極對數(shù)p，即交變性與對稱性：由于旋轉(zhuǎn)磁場極性相間，使得感應(yīng)電勢的極性交變；由于電樞繞組的對稱性，保證了感應(yīng)電勢的三相對稱性。當前第10頁\共有113頁\編于星期六\23點同步轉(zhuǎn)速同步轉(zhuǎn)速從供電品質(zhì)考慮，由眾多同步發(fā)電機并聯(lián)構(gòu)成的交流電網(wǎng)的頻率應(yīng)該是一個不變的值，要求發(fā)電機的頻率應(yīng)該和電網(wǎng)的頻率一致。我國電網(wǎng)的頻率為50Hz，故有：

發(fā)電機的轉(zhuǎn)速必須為某些固定值——同步轉(zhuǎn)速。例如2極電機的同步轉(zhuǎn)速為3000r/min，4極電機的同步轉(zhuǎn)速為1500r/min，依次類推。只有運行于同步轉(zhuǎn)速，同步電機才能正常運行。當前第11頁\共有113頁\編于星期六\23點電動機原理將同步電機定子—繞組接至三相交流電源，頻率為f的三相交流電流將在電機氣隙中產(chǎn)生轉(zhuǎn)速為同步轉(zhuǎn)速n1的旋轉(zhuǎn)磁場。在一定條件下旋轉(zhuǎn)磁場將吸住轉(zhuǎn)子磁極一起旋轉(zhuǎn)，它們有相同的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向——無相對運動轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為同步轉(zhuǎn)速n＝60f／p同步電動機的功率因數(shù)可以調(diào)節(jié)，在不要求調(diào)速的場合，應(yīng)用大型同步電動機可以提高運行效率。近年來，小型同步電動機在變頻調(diào)速系統(tǒng)中開始得到較多地應(yīng)用。當前第12頁\共有113頁\編于星期六\23點同步補償機運行電機不帶任何機械負載，靠調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子中的勵磁電流向電網(wǎng)發(fā)出所需的感性或者容性無功功率，以達到改善電網(wǎng)功率因數(shù)或者調(diào)節(jié)電網(wǎng)電壓的目的。過激時，有超前的無功功率，如電容器當前第13頁\共有113頁\編于星期六\23點凸極式轉(zhuǎn)子凸極式轉(zhuǎn)子上有明顯凸出的成對磁極和勵磁線圈當勵磁線圈中通過直流勵磁電流后，每個磁極就出現(xiàn)一定的極性，相鄰磁極交替為N極和S極對水輪發(fā)電機來說，由于水輪機的轉(zhuǎn)速較低，要發(fā)出工頻電能，發(fā)電機的極數(shù)就比較多，做成凸極式結(jié)構(gòu)工藝上較為簡單。中小型同步電機多半也做成凸極式。當前第14頁\共有113頁\編于星期六\23點隱極式轉(zhuǎn)子隱極式轉(zhuǎn)子上沒有凸出的磁極沿著轉(zhuǎn)子本體圓周表面上，開有許多槽，這些槽中嵌放著勵磁繞組。在轉(zhuǎn)子表面約1/3部分沒有開槽，構(gòu)成大齒，是磁極的中心區(qū)。勵磁繞組通入勵磁電流后，沿轉(zhuǎn)子圓周也會出現(xiàn)N極和S極。在大容量高轉(zhuǎn)速汽輪發(fā)電機中，轉(zhuǎn)子圓周線速度極高，最大可達170米/秒。為了減小轉(zhuǎn)子本體及轉(zhuǎn)子上的各部件所承受的巨大離心力，大型汽輪發(fā)電機都做成細長的隱極式圓柱體轉(zhuǎn)子。當前第15頁\共有113頁\編于星期六\23點汽輪發(fā)電機以汽輪機或燃氣輪機為原動機。汽輪機的運行性能在高速時較為經(jīng)濟，應(yīng)有盡可能高的轉(zhuǎn)速?；痣娬局衅啺l(fā)電機一般為兩極隱極式。原子能電站的大型汽輪發(fā)電機一般采用4極隱極式。定子——與異步電機相同，定子鐵心由0.35mm或0.5mm或其它厚度的電工鋼片疊成。定子外徑較小時，采用圓形沖片，當定子外徑大于1m時，采用扇形沖片。轉(zhuǎn)子——隱極式轉(zhuǎn)子，其外形常做成一個細長的圓柱體為了減少高速旋轉(zhuǎn)引起的離心力。轉(zhuǎn)子鐵心表面圓周上銑有許多槽，勵磁繞組嵌放在這些槽內(nèi)。勵磁繞組為同心式繞組，以銅線繞制，并用不導磁的槽楔將繞組緊固在槽內(nèi)。轉(zhuǎn)軸——經(jīng)聯(lián)軸器與汽輪機相聯(lián)的一端為汽機端，稱與勵磁機相接的一端為勵磁機端。集電環(huán)：激磁繞組的兩個出線端，通過裝在勵磁機側(cè)的集電環(huán)經(jīng)電刷與直流激磁電源接通。當前第16頁\共有113頁\編于星期六\23點汽輪發(fā)電機圖當前第17頁\共有113頁\編于星期六\23點汽輪發(fā)電機組當前第18頁\共有113頁\編于星期六\23點水輪發(fā)電機特點——極數(shù)多，直徑大，軸向長度短，整個轉(zhuǎn)子在外形上與汽輪發(fā)電機大不相同，具扁短形。大多數(shù)水輪發(fā)電機為立式。定子鐵心——水輪發(fā)電機的直徑很大，定子鐵心由扇形電工鋼片拼裝疊成。為了散熱的需要，定子鐵心中留有徑向通風溝。定子繞組——每槽內(nèi)只有一線棒，稱單層繞組。為改善電壓波形，常采用分數(shù)槽繞組。轉(zhuǎn)子磁極——由厚度為1～2mm的鋼片疊成；磁極兩端有磁極壓板，用來壓緊磁極沖片和固定磁極繞組。有些發(fā)電機磁極的極靴上開有一些槽，槽內(nèi)放上銅條，并用端環(huán)將所有銅條連在一起構(gòu)成阻尼繞組，其作用是用來擬制短路電流和減弱電機振蕩，在電動機中作為起動繞組用。當前第19頁\共有113頁\編于星期六\23點水輪發(fā)電機圖當前第20頁\共有113頁\編于星期六\23點分數(shù)槽繞組基本概念原因：水輪發(fā)電機由于極數(shù)很多，極距相對較小，每極每相槽數(shù)q就不可能太大，否則總槽數(shù)便過多，使制造工藝發(fā)生困難。若q取較小整數(shù)，卻不能充分利用繞組分布的方法來削弱由非正弦波分布的磁場所感應(yīng)的電勢中的諧波分量。此外，q較小時齒諧波電勢的次數(shù)較低而數(shù)值較大。水輪發(fā)電機和低速同步電動機的每極每相槽數(shù)q常不用整數(shù)，而用分數(shù)，例如采用q=b+c/d?！謹?shù)槽繞組。當前第21頁\共有113頁\編于星期六\23點分數(shù)槽繞組示意當前第22頁\共有113頁\編于星期六\23點分數(shù)槽繞組意義把各個極對依此重疊起來，則各不同極對下的齒和槽便不能各個重合。槽與槽之間有了一個位移角。位于各個極對下的每相導體的感應(yīng)電勢便必須用幾何方法相加。分數(shù)槽實現(xiàn)了極對與極對間的分布，與分布繞組實現(xiàn)了槽與槽的分布和短匝繞組實現(xiàn)了層與層的分布相似，都起著削弱諧波分量的作用。在求分數(shù)槽繞組的分布因數(shù)時，應(yīng)考慮極對與極對之間的分布。將各極對重疊，化成一臺等效二極機，然后求出分布因數(shù)。當前第23頁\共有113頁\編于星期六\23點同步電機銘牌電機型號額定容量SN(VA,kVA,MVA等)或額定功率PN(W,kW,MW等)：指電機輸出功率的保證值。額定電壓(V,kV等)：額定時定子輸出端線電壓。額定電流(A)：指額定運行時定子的線電流。額定功率因數(shù)：額定運行時輸出電功率的功率因數(shù)。額定頻率：額定運行時電機電樞輸出端電能的頻率，我國標準工業(yè)頻率規(guī)定為50Hz。額定轉(zhuǎn)速：額定運行時電機的轉(zhuǎn)速，即同步轉(zhuǎn)速。

同步電機名牌上還有其它的運行數(shù)據(jù)，如額定負載時的溫升、勵磁容量和勵磁電壓，定子繞組連接等。我國生產(chǎn)的汽輪發(fā)電機有QFQ、QFN、QFS等系列。前兩個字母表示汽輪發(fā)電機；第三個字母表示冷卻方式，Q表示氫外冷，N表示氫內(nèi)冷，S表示雙水內(nèi)冷。系列：TS系列，T表示同步，S表示水輪。舉例：QFS-300-2表示容量為300MW雙水內(nèi)冷2極汽輪發(fā)電機。TSS1264/160-48表示雙水內(nèi)冷水輪發(fā)電機，定子外徑為1264厘米，鐵心長為160厘米，極數(shù)為48。外同步電動機系列有TD、TDL等，TD表示同步電動機，后面的字母指出其主要用途。如TDG表示高速同步電動機；TDL表示立式同步電動機。同步補償機為TT系列。當前第24頁\共有113頁\編于星期六\23點思考題為什么同步電機不能有任意的轉(zhuǎn)速？如何從外形上區(qū)分汽輪發(fā)電機和水輪發(fā)電機？定子電樞繞組安排的基本要求——各相繞組感應(yīng)電勢對稱當前第25頁\共有113頁\編于星期六\23點二、同步電機的勵磁系統(tǒng)基本概念勵磁的要求勵磁方式幾種勵磁系統(tǒng)當前第26頁\共有113頁\編于星期六\23點概念勵磁方式——同步電機獲取直流勵磁電流的方式勵磁系統(tǒng)——供結(jié)勵磁電流的整個系統(tǒng)，包括裝置和線路 勵磁機 勵磁調(diào)節(jié)器（手動、自動） 滅磁裝置當前第27頁\共有113頁\編于星期六\23點對勵磁系統(tǒng)的要求正常運行時，供結(jié)勵磁電流為維持端電壓或電網(wǎng)電壓值，隨負載情況變化，勵磁電流能相應(yīng)調(diào)節(jié)當系統(tǒng)電壓嚴重下降時（如發(fā)生短路故障等），能強行勵磁提高電勢，保持電壓穩(wěn)定突然丟負荷時，如水輪機組轉(zhuǎn)速明顯升高，能強行減磁，限制端電壓過度增高。當前第28頁\共有113頁\編于星期六\23點對勵磁系統(tǒng)的要求當電機內(nèi)部發(fā)生短路故障時，能快速滅磁和減磁，以減小故障的損壞程度。對兩臺以上并列運行發(fā)電機，能成組調(diào)節(jié)無功功率，使無功合理分配。其他：反映迅速，運行可靠，結(jié)構(gòu)簡單，損耗小，成本低，體積小等當前第29頁\共有113頁\編于星期六\23點強勵指標勵磁電流增長幅度勵磁電流增長速度一般值，K=1.5-2，當前第30頁\共有113頁\編于星期六\23點勵磁方式它勵由另外電源供電——直流發(fā)電機，帶整流的交流發(fā)電機運動方式——同軸，獨立工作自勵自并勵，自復勵，諧波繞組勵當前第31頁\共有113頁\編于星期六\23點直流勵磁機勵磁直流勵磁機通常與同步發(fā)電機同軸，采用并勵或者他勵接法，或采用負載電流反饋的復式勵磁。采用他勵接法時，勵磁機的勵磁電流由另一臺被稱為副勵磁機的同軸的直流發(fā)電機供給。當前第32頁\共有113頁\編于星期六\23點交流勵磁機靜止整流勵磁同一軸上有三臺交流發(fā)電機，即主發(fā)電機、交流主勵磁機和交流副勵磁機。副勵磁機的勵磁電流開始時由外部直流電源提供，待電壓建立起來后再轉(zhuǎn)為自勵(有時采用永磁發(fā)電機)。副勵磁機的輸出電流經(jīng)過靜止晶閘管整流器整流后供給主勵磁機主勵磁機的交流輸出電流經(jīng)過靜止的三相橋式硅整流器整流后供給主發(fā)電機的勵磁繞組。它勵式在中小型同步發(fā)電機中，也可采用自勵式整流系統(tǒng)當前第33頁\共有113頁\編于星期六\23點交流勵磁機旋轉(zhuǎn)整流系統(tǒng)靜止整流器的直流輸出必須經(jīng)過電刷和集電環(huán)才能輸送到旋轉(zhuǎn)的勵磁繞組，對于大容量的同步發(fā)電機，其勵磁電流達到數(shù)千安培，使得集電環(huán)嚴重過熱。在大容量的同步發(fā)電機中，常采用不需要電刷和集電環(huán)的旋轉(zhuǎn)整流器勵磁系統(tǒng)。主勵磁機是旋轉(zhuǎn)電樞式三相同步發(fā)電機，旋轉(zhuǎn)電樞的交流電流經(jīng)與主軸一起旋轉(zhuǎn)的硅整流器整流后，直接送到主發(fā)電機的轉(zhuǎn)子勵磁繞組。交流主勵磁機的勵磁電流由同軸的交流副勵磁機經(jīng)靜止的晶閘管整流器整流后供給。由于這種勵磁系統(tǒng)取消了集電環(huán)和電刷裝置——無刷勵磁系統(tǒng)。旋轉(zhuǎn)電樞式當前第34頁\共有113頁\編于星期六\23點三、同步電機的空載運行空載磁勢時空矢量空載電勢電壓波形畸變當前第35頁\共有113頁\編于星期六\23點1、空載與空載磁勢空載運行：原動機帶動發(fā)電機在同步轉(zhuǎn)速下運行，勵磁繞組通過適當?shù)膭畲烹娏?，電樞繞組不帶任何負載時?？蛰d運行是同步發(fā)電機最簡單的運行方式，其氣隙磁場由轉(zhuǎn)子磁勢單獨建立，分析較為簡單

當前第36頁\共有113頁\編于星期六\23點1.1隱極同步電機的空載磁勢勵磁繞組（分布繞組）埋于轉(zhuǎn)子槽內(nèi)，沿轉(zhuǎn)子圓周氣隙近似均勻。勵磁磁勢在空間的分布為一個階梯形，受齒槽的影響,氣隙磁密呈現(xiàn)出波動變化。用諧波分析法可求出其基波分量合理地選擇大齒的寬度可以使氣隙磁密的分布接近正弦波。如無特殊說明，以后僅考慮磁通密度的基波分量

當前第37頁\共有113頁\編于星期六\23點1.2凸極同步電機的空載磁勢勵磁繞組為集中繞組，磁勢波為矩形波對于凸極發(fā)電機來說，由于定轉(zhuǎn)子間的氣隙沿整個電樞圓周分布不均勻，極面下氣隙較小，磁阻較??；極間氣隙較大，極間磁阻很大。同一個極面下，氣隙徑向磁通密度的分布近似于平頂?shù)拿毙巍O靴以外的氣隙磁通密度減少很快，相鄰兩極中線上的磁通密度為零。氣隙磁密用付立葉諧波分析分解出空間基波和一系列諧波。

當前第38頁\共有113頁\編于星期六\23點感應(yīng)電勢的波形和大小與氣隙磁密的分布形狀及幅值大小緊密相關(guān)。在設(shè)計和制造電機時，應(yīng)采取適當?shù)拇胧?，以獲得盡可能接近正弦分布的氣隙磁密，從而得到較高品質(zhì)的感應(yīng)電勢。

當前第39頁\共有113頁\編于星期六\23點2同步電機中的時空量將相繞組軸線作為空間矢量參考軸（相軸）令時間相量參考軸（時軸）與空間矢量參考軸重合轉(zhuǎn)子繞組軸線兩極間中心線時間相量——繞組的感應(yīng)電勢、電壓和電流，匝鏈的磁通空間矢量——磁勢和磁通密度（隨時間變化）當前第40頁\共有113頁\編于星期六\23點3空載電勢三相電勢對稱主磁通0漏磁通只有主磁通才在定子繞組中產(chǎn)生感應(yīng)電勢當前第41頁\共有113頁\編于星期六\23點4電壓波形畸變定義：實際空載線電壓波形與正弦波形的偏差程度。規(guī)定：空載及額定電壓時，容量在300kVA之上時不超過5%，較小容量不超過10%。影響：危害用電設(shè)備（瞬時電壓值可大大超過額定電壓），導致線路附加損耗，高頻輻射影響通訊。措施：使氣隙磁密波形接近正弦波，定子采用分布和短距繞組，三相Y形接法消除三次及其倍數(shù)次諧波。當前第42頁\共有113頁\編于星期六\23點四、對稱運行時的電樞反應(yīng)負載后磁勢分析，電樞反應(yīng)概念：內(nèi)功率因數(shù)角ψ不同情況電樞反應(yīng)分析當前第43頁\共有113頁\編于星期六\23點4.1負載后（氣隙）磁勢分析★空載時，只有一個以同步轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)的勵磁磁勢Ff——隨軸同轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子磁勢(稱為機械旋轉(zhuǎn)磁勢)

，在電樞繞組中感應(yīng)出三相對稱交流電勢，勵磁電勢，即空載電勢E0?！锂旊姌欣@組接上三相對稱負載后，電樞繞組中流過三相對稱的交流電流，將形成一個以同步速度旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)磁勢——電樞磁勢Fa——電樞旋轉(zhuǎn)磁勢(稱為電氣旋轉(zhuǎn)磁勢）。★兩個旋轉(zhuǎn)磁勢的轉(zhuǎn)速均為同步速，且轉(zhuǎn)向一致，二者在空間處于相對靜止狀態(tài)，矢量合成為一個合成磁勢?！餁庀洞艌觥珊铣纱艅菰陔姍C的氣隙中建立起來的磁場。 同步發(fā)電機負載以后，電機內(nèi)部的磁勢和磁場及繞組中感應(yīng)電勢將發(fā)生顯著變化，此變化主要由電樞磁勢的出現(xiàn)所致。——電樞反應(yīng)當前第44頁\共有113頁\編于星期六\23點4.2內(nèi)功率因數(shù)角ψE0Ia解釋：時間相量Ia與空間矢量Fa同向電樞磁勢Fa——三相電流產(chǎn)生的合成磁勢，哪一相電流達最大值，則位置在其繞組的軸線上；A相電流Ia——如Ia最大，則Ia在相軸上，此時Fa正好在交軸上當前第45頁\共有113頁\編于星期六\23點4.3ψ=0時的電樞反應(yīng)分析輸出電流和空載電勢同相，有功功率從電機輸至電網(wǎng)——發(fā)電機狀態(tài)。ψ＝0，cosψ＝1，sinψ＝0，不發(fā)出無功功率。轉(zhuǎn)子磁勢在直軸上，電樞磁勢作用在交軸上，電樞反應(yīng)的結(jié)果使得合成磁勢的軸線位置產(chǎn)生一定的偏移，幅值發(fā)生一定的變化。作用在交軸上的電樞反應(yīng)稱為交軸電樞反應(yīng)，簡稱交磁作用解釋：時間相量Ia與空間矢量Fa同向電樞磁勢Fa——三相電流產(chǎn)生的合成磁勢，哪一相電流達最大值，則位置在其繞組的軸線上；A相電流Ia——如Ia最大，則Ia在相軸上，此時Fa正好在交軸上交軸電樞反應(yīng)Fa滯后于Ff1發(fā)電機當前第46頁\共有113頁\編于星期六\23點4.4ψ=π/2時的電樞反應(yīng)分析輸出電流滯后于空載電勢90°，cosψ＝0，sinψ＝1，有功功率等于零，僅發(fā)出電感性無功功率。直軸電樞反應(yīng)轉(zhuǎn)子磁勢和電樞磁勢均作用在直軸上，方向相反，電樞反應(yīng)為純?nèi)ゴ抛饔?，合成磁勢的幅值減小——直軸去磁電樞反應(yīng)。為保持電壓不變，應(yīng)增大勵磁，即為過激狀態(tài)，將輸出電感性無功功率

當前第47頁\共有113頁\編于星期六\23點4.5ψ=π時的電樞反應(yīng)分析I與E0反相。cosψ＝1，sinψ＝0，有功功率將從電網(wǎng)輸送到電機——電動機運行狀態(tài)。sinψ＝0，不發(fā)出無功功率。交軸電樞反應(yīng)Fa超前于Ff1電動機轉(zhuǎn)子磁勢作用在直軸上，電樞磁勢作用在交軸上，電樞反應(yīng)使合成磁勢的軸線位置產(chǎn)生一定的偏移，幅值發(fā)生一定的變化。當前第48頁\共有113頁\編于星期六\23點4.6ψ=-π/2時的電樞反應(yīng)分析輸出電流超前空載電勢90°，cosψ＝0，sinψ＝1，有功功率等于零，僅發(fā)出電容性無功功率，或吸收電感性無功功率。直軸電樞反應(yīng)轉(zhuǎn)子磁勢和電樞磁勢均作用在直軸上，方向一致，合成磁勢的幅值加大，電樞反應(yīng)為純增磁作用——直軸助磁電樞反應(yīng)。為保持電壓不變，應(yīng)減少勵磁，即為欠激狀態(tài)，將輸出電容性無功功率

當前第49頁\共有113頁\編于星期六\23點4.7y為任意角度時的電樞反應(yīng)將電樞磁勢分解為直軸和交軸兩個分量。交軸分量Faq滯后于Ff1為發(fā)電機運行，超前于Ff1為電動機運行，分別對應(yīng)于輸出和輸入有功功率。直軸分量Fad可能是磁化或去磁作用，當去磁作用時，處于過激狀態(tài)。當直軸電樞磁勢起磁化作用時，接在電網(wǎng)上的同步電機處于欠激狀態(tài)。當前第50頁\共有113頁\編于星期六\23點電樞反應(yīng)分析同步發(fā)電機運行情況：（-90o，90o）同步電動機運行情況：（90o，270o）當前第51頁\共有113頁\編于星期六\23點電樞反應(yīng)是實現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換的關(guān)鍵同步電機空載運行時，定子繞組開路，沒有負載電流：不存在電樞反應(yīng)，不存在由轉(zhuǎn)子到定子的能量傳遞。當同步發(fā)電機帶有負載時，就產(chǎn)生了電樞反應(yīng)。不同負載性質(zhì)時，電樞磁場與轉(zhuǎn)子電流產(chǎn)生不同性質(zhì)的電磁力和電磁轉(zhuǎn)矩。實現(xiàn)能量的傳遞

（a)：電樞反應(yīng)交軸作用，電磁力與旋轉(zhuǎn)方向相反，為了維持發(fā)電機的轉(zhuǎn)速不變，必須隨著有功負載的變化調(diào)節(jié)原動機的輸入功率（b）（c）：電樞反應(yīng)直軸作用，b為去磁，c為助磁，為保持發(fā)電機的端電壓不變，必須隨著無功負載的變化相應(yīng)地調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子的激磁電流。當前第52頁\共有113頁\編于星期六\23點五、不計飽和分析隱極同步發(fā)電機當不考慮磁路飽和現(xiàn)象時，可以應(yīng)用疊加原理：假設(shè)轉(zhuǎn)子磁場與電樞磁場分別在定子繞組中感應(yīng)電勢。轉(zhuǎn)子磁場感應(yīng)的電勢為空載電勢；電樞磁場感應(yīng)的電勢為電樞反應(yīng)電勢。定子回路（每相）電壓平衡式當前第53頁\共有113頁\編于星期六\23點5.1隱極發(fā)電機的等效電路E0——空載電勢，反應(yīng)轉(zhuǎn)子磁場的作用Ea——電樞反應(yīng)電勢，反應(yīng)電樞磁場的作用。是三相合成電樞反應(yīng)磁場在一相繞組中的感應(yīng)電勢。當前第54頁\共有113頁\編于星期六\23點5.2隱極電機電樞反應(yīng)電抗xa當三相對稱電樞電流流過電樞繞組時，將產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)的電樞磁勢，在電機內(nèi)部產(chǎn)生跨過氣隙的電樞反應(yīng)磁通和不通過氣隙的漏磁通，分別在電樞各相繞組中感應(yīng)出電樞反應(yīng)電勢和漏磁電勢。與電樞電流的大小成正比(不計飽和)，比例常數(shù)稱為電樞反應(yīng)電抗?？紤]到相位關(guān)系后，每相電樞反應(yīng)電勢為：

物理意義：電樞反應(yīng)磁場在定子每相繞組中感應(yīng)的電樞反應(yīng)電勢，可以看作相電流所產(chǎn)生的一個電抗電壓降當前第55頁\共有113頁\編于星期六\23點Xa推導電樞磁勢基波振幅電樞磁場基波振幅每極電樞磁通電樞反應(yīng)電勢電樞反應(yīng)電抗當前第56頁\共有113頁\編于星期六\23點隱極電機同步電抗xs對應(yīng)于定子繞組的漏磁通對應(yīng)于定子電流所產(chǎn)生的空氣隙旋轉(zhuǎn)磁場

定子旋轉(zhuǎn)磁勢是三相電流聯(lián)合產(chǎn)生的，幅值為每相脈動磁勢幅值的3/2倍。磁通在繞組中的感應(yīng)電勢用相電流在電抗上的壓降表示，為每相值xs當前第57頁\共有113頁\編于星期六\23點5.3隱極發(fā)電機的相量圖在作相量圖時，假設(shè)已知：發(fā)電機的端電壓，電樞電流，負載功率因數(shù)角，同步電抗。根據(jù)方程式求得勵磁電勢步驟1：在水平方向作出相量

U步驟2：根據(jù)角作I的方向并作出相量步驟3：在U

的尾端加上Ira

和相量jIx0

，它超前于I90°

得到E相量步驟4：再加上相量jIxa，得到E0相量當前第58頁\共有113頁\編于星期六\23點5.3隱極發(fā)電機的相量圖功角δ——E0與U間的夾角，與功率有關(guān)位移角δi——空間矢量Ff1與Fδ間的相位角，反映負載后磁勢的位移當前第59頁\共有113頁\編于星期六\23點附、電樞反應(yīng)磁勢的折算磁路不飽和時，分別由磁勢->磁密->感應(yīng)電勢，然后進行疊加。考慮磁路飽和，則疊加原理不適用。必須先合成磁勢，利用磁化曲線，確定產(chǎn)生合成的磁場及其合成感應(yīng)電勢。電樞磁勢折算為等效的轉(zhuǎn)子磁勢，并與原轉(zhuǎn)子磁勢合成為等效的氣隙合成磁勢。隱極機與凸極機氣隙形狀不一樣，有不同的折算結(jié)果。當前第60頁\共有113頁\編于星期六\23點附.1隱極機電樞反應(yīng)磁勢的折算折算原則：產(chǎn)生相等的基波磁場由于氣隙均勻，則需基波磁勢振幅相等轉(zhuǎn)子磁勢ff，階梯波，振幅為Ff，基波振幅為Ff1=kfFf。電樞反應(yīng)磁勢基波分量fa，正弦分布，振幅為Fa設(shè)折算至轉(zhuǎn)子磁勢的折算值為Fa’（階梯形分布），相應(yīng)的基波分量振幅為kfFa’依據(jù)折算原則，則kfFa’=Fa即：當前第61頁\共有113頁\編于星期六\23點隱極機氣隙磁場簡單計算當前第62頁\共有113頁\編于星期六\23點思考題12-3同步電抗對應(yīng)于什么磁通?為什么說同步電抗是三相電流產(chǎn)生的電抗而它的數(shù)值又是每相值？每相同步電抗與每相繞組本身的激磁電抗有什么區(qū)別?哪些是空間矢量?哪些是時間相量?如何理解電流相量與電樞磁勢“同相”?

三相電流通過對稱三相繞組時產(chǎn)生電樞磁勢（為三相合成磁勢，空間矢量），幅值總是和具有最大電流的相繞組軸線重合。 當某相電流最大時，電流相量在時間軸上。在時空圖上，取時間軸與相繞組軸線（空間軸）重合，則有電流相量與電樞磁勢“同相”重合。當前第63頁\共有113頁\編于星期六\23點六、不計飽和凸極電機的分析凸極同步機的氣隙不均勻．在極面下的磁導大，兩極之間的磁導小。同一電樞磁勢波作用在氣隙不同處，會遇到不同的磁阻，產(chǎn)生不同的磁密。F=，B=S雙反應(yīng)法——電樞基波磁勢Fa分解為直軸上的直軸電樞反應(yīng)磁勢Fad和交軸上的交軸電樞反應(yīng)磁勢Faq。根據(jù)直軸和交軸的磁導，分別求出直軸和交軸的磁通密度波及磁通。求出在每相定子繞組中直軸電樞反應(yīng)電勢Ead和交軸電樞反應(yīng)電勢Eaq。雙反應(yīng)法的基礎(chǔ)是，當不計飽和時，適用疊加原理，用雙反應(yīng)法來分析凸極同步電機。當前第64頁\共有113頁\編于星期六\23點6.1電路方程與等效電路電樞反應(yīng)Fad磁通ad電樞反應(yīng)Faq磁通aq機械旋轉(zhuǎn)Ff磁通0定子繞組漏磁場當前第65頁\共有113頁\編于星期六\23點6.2直軸電樞反應(yīng)電抗xad直軸電樞反應(yīng)磁勢fad

基波振幅為磁通密度分布波的振幅磁通密度波基波分量振幅直軸電樞反應(yīng)基波每極磁通感應(yīng)產(chǎn)生的直軸電樞反應(yīng)電勢kd的數(shù)值，一般在0．8—1之間，它和磁極下的最大、最小氣隙之比值及極弧與極距之比值等數(shù)值有關(guān)氣隙越大，則磁阻越大，電樞反應(yīng)電抗越小當前第66頁\共有113頁\編于星期六\23點6.3交軸電樞反應(yīng)電抗xaqkq的數(shù)值，一般在0．4—0.6之間當前第67頁\共有113頁\編于星期六\23點6.4同步電抗主要受電樞反應(yīng)電抗的影響，與電樞繞組匝數(shù)平方N2成正比，與磁導Λ成正比鐵心飽和程度提高，則磁導減小氣隙增大，則磁導減小激磁繞組匝數(shù)增加，如不改變磁路飽和程度，則同步電抗不變當前第68頁\共有113頁\編于星期六\23點6.5凸極發(fā)電機的相量圖由負載性質(zhì)，作出U和I相量確定E0的方向，得到內(nèi)功率因數(shù)角ψ分解負載電流Id=Isinψ,Iq=Icosψ得到E0當前第69頁\共有113頁\編于星期六\23點6.6電抗簡單比較說明變壓器激磁電抗標幺值為幾十（無氣隙，磁阻小，主磁通大），Im在0.02-1標幺值異步電機激磁電抗標幺值為幾（氣隙小，磁阻小，對應(yīng)空載氣隙主磁通），Im在標幺值同步電機同步電抗標幺值：隱極機在，凸極機在（交軸），由于氣隙大，磁阻大當前第70頁\共有113頁\編于星期六\23點附、電樞反應(yīng)磁勢的折算磁路不飽和時，分別由磁勢->磁密->感應(yīng)電勢，然后進行疊加?？紤]磁路飽和，則疊加原理不適用。必須先合成磁勢，利用磁化曲線，確定產(chǎn)生合成的磁場及其合成感應(yīng)電勢。電樞磁勢折算為等效的轉(zhuǎn)子磁勢，并與原轉(zhuǎn)子磁勢合成為等效的氣隙合成磁勢。隱極機與凸極機氣隙形狀不一樣，有不同的折算結(jié)果。當前第71頁\共有113頁\編于星期六\23點附.2凸極機電樞反應(yīng)磁勢的折算氣隙不均勻，電樞磁勢波與磁密波有不同波形，折算條件：產(chǎn)生相同的基波磁密。假設(shè)：不考慮交、直軸磁場間的相互影響（主要是對磁路飽和程度的影響）交、直軸電樞反應(yīng)磁場波形不同，分別進行折算。當前第72頁\共有113頁\編于星期六\23點凸極機轉(zhuǎn)子勵磁磁勢激磁磁勢ff為矩形波振幅為Ff=NfIf產(chǎn)生的磁密波近似矩形bf

振幅為Bf基波分量bf1

振幅為Bf1當前第73頁\共有113頁\編于星期六\23點直軸電樞反應(yīng)的折算直軸電樞反應(yīng)磁勢fad基波振幅為Fad磁場磁密波bad的振幅為Bad基波分量bad1的振幅為Bad1折算：當前第74頁\共有113頁\編于星期六\23點交軸電樞反應(yīng)的折算交軸電樞反應(yīng)磁勢faq基波振幅為Faq產(chǎn)生馬鞍形磁密波假想在直軸上磁密baq振幅為Baq基波磁密波baq1的振幅為Baq1折算：當前第75頁\共有113頁\編于星期六\23點凸極機磁場簡單分析折算的物理意義：建立同樣大小的基波磁場時，單位安匝的直軸或交軸電樞磁勢（基波）相當于多少安匝的勵磁磁勢（指幅值）一般，kq<kd，在隱極機中kd=kq=1當前第76頁\共有113頁\編于星期六\23點比較多個折算的異同變壓器：用假想的繞組代替變壓器一側(cè)繞組，使成為k=1的變壓器，折算原則——保持內(nèi)部電磁平衡關(guān)系異步電機：繞組折算同變壓器，將轉(zhuǎn)子繞組的電壓、電流和阻抗進行折算；頻率折算是將旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子等效為靜止的轉(zhuǎn)子，與定子繞組有相同的頻率。同步電機：激磁磁勢為階梯形波，電樞磁勢為正弦波，波形不同需折算，原則是產(chǎn)生相同的基波磁勢（隱極機）或相同的基波磁密（凸極機：由于氣隙不均勻）當前第77頁\共有113頁\編于星期六\23點七、電樞繞組的漏抗漏磁通在定子繞組中感應(yīng)漏抗電勢Eσ

，用漏抗xσ表示漏磁路主要為氣隙：不飽和，漏抗為常數(shù)，數(shù)值很小，標幺值間高次空間諧波磁通（旋轉(zhuǎn)速度為同步速），在電樞中感應(yīng)電勢為基波頻率，用差漏抗或諧波漏抗表示，數(shù)值更小。漏抗的影響：1.槽漏磁通產(chǎn)生電流的集膚效應(yīng)，增加銅耗；2.端部漏磁通引起渦流，產(chǎn)生局部熱；3.漏抗電勢影響端電壓。當前第78頁\共有113頁\編于星期六\23點作業(yè)思12-1，2，3，412-1，12-2

要求繪出相量圖，說明參考相量，區(qū)分角度θ、δ、ψ。

可以由上兩題體會汽輪發(fā)電機與水輪發(fā)電機的參數(shù)差異。當前第79頁\共有113頁\編于星期六\23點同步電機對稱運行時的特性1. 空載特性、短路特性、負載特性（曲線）2. 測定同步電抗、計算短路比、測定漏抗3. 外特性與調(diào)整特性4. 電壓變化率分析當前第80頁\共有113頁\編于星期六\23點一、同步電機的特性分析基礎(chǔ)對稱運行：指電機轉(zhuǎn)速為額定值且保持恒定，并供給三相對稱負載時的一種穩(wěn)態(tài)運行方式主要變量：電壓U、電樞電流I、激磁電流If和功率因數(shù)cosθ特性：

(1)空載特性：I=0(2)短路特性：U＝0(3)負載特性：I＝const、cosθ=const(4)外特性：If＝const、cosθ＝const(5)調(diào)整特性：U＝const、cosθ=const主要參數(shù)：同步電抗xs、xd、xq及漏抗xσ

區(qū)別不同的條件、參數(shù)間關(guān)系當前第81頁\共有113頁\編于星期六\23點標幺值計算時的基值定子側(cè)電壓基值——額定相電壓電流基值——額定相電流容量功率基值——電壓基值*電流基值阻抗基值——電壓基值/電流基值轉(zhuǎn)子側(cè)轉(zhuǎn)子電流基值——空載電勢為額定相電壓時的激 磁電流當前第82頁\共有113頁\編于星期六\23點1. 同步發(fā)電機的空載特性當空載運行時（電樞繞組開路，I=0）,空載電動勢E0隨轉(zhuǎn)子勵磁電流If變化的關(guān)系?？蛰d特性與電機磁路的磁化曲線具有類似的變化規(guī)律

E0Φ0IfFf

當勵磁電流較小時，由于磁通較小，電機磁路沒有飽和，空載特性呈直線（將其延長后的射線稱為（氣隙線）磁勢主要消耗在氣隙上隨著勵磁電流的增大，磁路逐漸飽和，磁化曲線開始進入飽和段。（向下彎曲）鐵磁飽和后，需磁勢迅速增大，橫向距離bc為鐵磁部分的磁壓為了合理地利用材料，空載額定電壓一般設(shè)計在空載特性的彎曲處，如圖中的c點

ba飽和系數(shù)：E0*=1時的總磁勢與氣隙磁勢之比， 一般在1.1-1.25間意義：空載磁路飽和后，由勵磁磁勢所建立的磁通和感應(yīng)電勢都降低到未飽和時的1/k。當前第83頁\共有113頁\編于星期六\23點空載特性的實驗測定調(diào)節(jié)可變電阻，使激磁電流逐步上升，每次記下If和E0的讀數(shù)。作同步電機的空載特性由于存在剩磁，規(guī)定用下降曲線來表示空載特性。從1.3UN對應(yīng)的激磁逐步減小剩磁電動勢當前第84頁\共有113頁\編于星期六\23點空載特性的工程應(yīng)用①將設(shè)計好的電機的空載特性與常規(guī)空載特性相比較，如果兩者接近，說明電機設(shè)計合理，反之，則說明該電機的磁路過于飽和或者材料沒有充分利用。 如太飽和，將使勵磁繞組用銅過多，且電壓調(diào)節(jié)困難 如飽和度太低，則負載變化時電壓變化較大，且鐵心利用率較低，鐵心耗材較多②結(jié)合短路特性可以求取同步電機的參數(shù)。③發(fā)電廠通過測取空載特性來判斷三相繞組的對稱性以及勵磁系統(tǒng)的故障。必須掌握（*）當前第85頁\共有113頁\編于星期六\23點2. 同步發(fā)電機的短路特性發(fā)電機三相穩(wěn)態(tài)短路試驗時，電樞短路電流Ik與激磁電流If間的關(guān)系曲線。忽略繞組電阻ra(c)短路運行時，Ik

滯后于E090o電角度，y=90o，交軸分量Ikq=0，電樞反應(yīng)為純?nèi)ゴ抛饔谩?/p>

影響：電機磁路處于不飽和狀態(tài)。當前第86頁\共有113頁\編于星期六\23點短路特性曲線去磁作用減少了電機中的磁通，磁路處于不飽和狀態(tài)電樞磁勢Fa正比于電樞電流I=Ik短路特性是一直線IkIf0U=0穩(wěn)態(tài)短路時，電樞反應(yīng)為純?nèi)ゴ抛饔?，電機的磁通和感應(yīng)電勢較小，短路電流不大，三相穩(wěn)態(tài)短路運行沒有危險當前第87頁\共有113頁\編于星期六\23點短路特性的測定——短路試驗先將三相電樞繞組在出線端處短接，再起動原動機將發(fā)電機帶到同步轉(zhuǎn)速，通入不同數(shù)值的激磁電流If，讀取每次相應(yīng)的短路電流Ik，即得同步發(fā)電機的短路特性。當前第88頁\共有113頁\編于星期六\23點零功率因數(shù)特性（2）：cosθ=0的負載特性純感性負載，純?nèi)ゴ抛饔玫碾姌蟹磻?yīng)

Faq=0,Fad=Fa

合成磁勢 端電壓3. 負載特性曲線端電壓與激磁電流間的曲線U＝f(If)

I=const，cosθ=const矢量（相量）關(guān)系變成了代數(shù)關(guān)系當前第89頁\共有113頁\編于星期六\23點重點：空載特性與零功率因數(shù)曲線mn對應(yīng)于去磁磁勢kadFad的激磁電流on：合成磁勢om=mn+om：激磁磁勢Ffan：E——合成電勢ab：Ixσ

bn=cm：U=E-Ixσ

c點：對應(yīng)(U,If)為零功率因數(shù)特性曲線上一點電抗三角形abc如電樞電流保持不變，三角形大小不變高ab=Ixσ，底邊bc=mn均正比于電樞電流c點軌跡即為零功率因數(shù)曲線負載時實際激磁當前第90頁\共有113頁\編于星期六\23點零功率因數(shù)曲線求取兩點試驗實驗法

當電機較大時，將電機并聯(lián)于電網(wǎng)，有功調(diào)節(jié)為零，調(diào)節(jié)勵磁使發(fā)出無功電流達到IN，即為e點.短路點e點——（I=IN,U=0）調(diào)節(jié)發(fā)電機勵磁電流，使三相穩(wěn)定短路電流為額定值額定電壓點c點——（I=IN,U=UN

）調(diào)節(jié)發(fā)電機處于過激，電樞電流為額定值，輸出有功功率為0（零功率因數(shù)），激磁電流和額定電壓決定c點當前第91頁\共有113頁\編于星期六\23點二、同步發(fā)電機的參數(shù)及測定同步電抗：飽和與不飽和值xd和xq的轉(zhuǎn)差法測定短路比漏抗和保梯電抗當前第92頁\共有113頁\編于星期六\23點1. 同步電抗的實驗測定不飽和同步電抗短路時不計飽和凸極電機的交軸同步電抗可以利用經(jīng)驗公式求得

當前第93頁\共有113頁\編于星期六\23點飽和同步電抗在純感性負載時磁路飽和決定于空氣隙中的合成磁場，忽略漏阻抗壓降，則決定于端電壓。不同的端電壓時，xs不同當磁路不飽和時，同步電抗電壓為c’a’，比ca大。不飽和同步電抗的數(shù)值比飽和同步電抗的數(shù)值大。當前第94頁\共有113頁\編于星期六\23點2. 轉(zhuǎn)差率試驗，測定xd、xq同步電機由原動機帶動，轉(zhuǎn)速接近于同步轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)子激磁繞組開路（不加激磁），在定子端子上外施—對稱三相電壓。為了避免轉(zhuǎn)子被牽入同步，外施電壓約為額定電壓的1/4左右，且使其相序能保證電樞旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)向與轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)向—致。調(diào)節(jié)原動機轉(zhuǎn)速，使約有1％一2％的轉(zhuǎn)差。此時，定子旋轉(zhuǎn)磁場的軸線交替地與轉(zhuǎn)子直軸和交軸重合。當定子旋轉(zhuǎn)磁場與轉(zhuǎn)子直軸重合時，定子的電抗為xd，此時電抗最大，定子電流最小，線路壓降最小，端電壓為最大。當定子旋轉(zhuǎn)磁場與轉(zhuǎn)子交軸重合時，定子的電抗為xq，此時電抗最小，定子電流最大，線路壓降最大，端電壓為最小。計算為不飽和值應(yīng)用：正常運行時，電機磁路飽和，d軸氣隙小而磁導大，磁路飽和而使xd減小，分析時應(yīng)用xd飽和值；短路時，由于電樞反應(yīng)的去磁作用，使電機磁路處于不飽和狀態(tài)，xd用不飽和值。q軸：磁路氣隙較長，磁導小，磁路不飽和，xq取不飽和值。1外施電壓低，定子電樞磁場較小2無激磁電流，沒有轉(zhuǎn)子勵磁磁場當前第95頁\共有113頁\編于星期六\23點3. 短路比kK在空載時使空載電勢有額定值時的激磁電流If0與在短路時使短路電流有額定值時的激磁電流Ifk之比IN在激磁電流為If0時的短路電流標幺值當前第96頁\共有113頁\編于星期六\23點3. 短路比kK分析：短路比略大于不飽和同步電抗的倒數(shù)短路比大，則同步電抗小，負載變化時發(fā)電機的電壓變化就小，并聯(lián)運行時發(fā)電機的穩(wěn)定度較高；設(shè)計上，電機氣隙較大，轉(zhuǎn)子的額定激磁磁勢和用銅量增大。短路比小，同步電抗大，負載變化時發(fā)電機的電壓變化就大——電壓調(diào)整率大，發(fā)電機的穩(wěn)定度較差。工程上：隨著單機容量的增大，為了提高材料利用率，隨機組容量增大短路比降低。由于采用自動勵磁調(diào)節(jié)裝置，大大提高了運行穩(wěn)定性，降低短路比可以提高電機經(jīng)濟指標當前第97頁\共有113頁\編于星期六\23點4. 漏抗的測定電抗三角形法抽出轉(zhuǎn)子法bc等效于電樞反應(yīng)的勵磁電流當前第98頁\共有113頁\編于星期六\23點抽出轉(zhuǎn)子法測漏抗抽出電機轉(zhuǎn)子，定子繞組外施三相對稱電壓，使輸入電流達到額定值（U=15%UN）電壓方程忽略定子繞組電阻，則：特點： 實測值大于實際值——轉(zhuǎn)子空間也歸入了漏磁路，使總磁阻減小，表現(xiàn)漏抗增大。 可采用探測線圈修正。當前第99頁\共有113頁\編于星期六\23點保梯電抗xp在三相穩(wěn)態(tài)短路時，縱邊為INxσ——短路三角形隨著電壓增加，三角形縱變將增大，對應(yīng)于U=UN，邊長為INxP——保梯(potier)三角形汽輪發(fā)電機，極間漏磁通較小，xp近似等于xσ

凸極發(fā)電機，xp=(1.1-1.3)xσ零功率因數(shù)試驗時，磁