地下車(chē)庫(kù)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)

***大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)第PAGEV頁(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)***地下車(chē)庫(kù)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

摘要本設(shè)計(jì)為***地下車(chē)庫(kù)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)采用框架結(jié)構(gòu)，是一個(gè)單建式地下二層停車(chē)場(chǎng)建筑，地上為綠地兒童樂(lè)園。該設(shè)計(jì)不僅有效地利用了地下空間，改善了城市停車(chē)場(chǎng)所緊張的局面，還為城市增添了一個(gè)兒童娛樂(lè)場(chǎng)所。建筑面積為19051平方米，設(shè)計(jì)停車(chē)容量為430臺(tái)。本設(shè)計(jì)大體分為兩個(gè)部分：第一部分建筑設(shè)計(jì)，主要包括建筑形體的選擇，內(nèi)部房間的功能分區(qū)以及相應(yīng)建筑材料的選擇等。在交通疏散方面，設(shè)有十部樓梯，并裝有甲級(jí)防火門(mén)。第二部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，包括：頂板設(shè)計(jì)，次梁設(shè)計(jì)，負(fù)二層頂板設(shè)計(jì)，框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),樓梯設(shè)計(jì)，外墻設(shè)計(jì)和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。外墻和基礎(chǔ)采用防水混凝土。為防止不均勻沉降和滿(mǎn)足整體的剛度要求，采用筏板基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：地下車(chē)庫(kù)；框架結(jié)構(gòu)；筏板基礎(chǔ)Theundergroundgarageofthe***.AbstractThedesignofbuildingstructureisaboutoneundergroundgarageofthe***Thebuildingisreinforcedconcreteframework.itisasinglebuildingtype,two-storyofundergroundgarage,andovergroundisagreenchildrenpark.Itisnotonlyusingtheundergroundspacefullyandimprovingtheturgescentsituationofparkinginthecity,butalsoaddingachildren'sentertainmentincity.Thefloorspaceis19,051squaremetersandthedesignparkingcapacityis430.Theprojectincludestwopartsmainly:thefirstpartisarchitecturaldesign,inthearchitecturaldesign,theselectionofbuilding’stype,thedivisionofinternalroomandtheselectionofbuildingmaterialarethemainparts.Dispersestheaspectinthetransportation,ithastenstairs.Anditisloadedwiththefiredoor.Thesecondpartisstructuraldesign,mainlyincludes:roofdesign,secondarygirderdesign,negativetworoofdesign,portalframeconstructiondesign,staircasedesign,outerwalldesignandfoundationdesign.Theouterwallandfoundationadoptthewaterproofconcrete.Inordertopreventin-homogeneoussettlementandmeetingtherigiditydemandforthewholeevenly,Iadoptedtheribroofbeamtyperaftboardfoundation.Keywords:undergroundgarage；frameconstruction；raftfoundation

目錄1緒論 12建筑設(shè)計(jì) 32.1柱網(wǎng)設(shè)計(jì) 32.2層高設(shè)計(jì) 32.3埋深設(shè)計(jì) 32.4防火設(shè)計(jì) 42.4.1防火分區(qū) 42.4.2安全疏散 42.4.3防煙和排煙要求 52.5坡道設(shè)計(jì) 62.6防水設(shè)計(jì) 73結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 83.1板的設(shè)計(jì) 83.1.1負(fù)一層頂板的設(shè)計(jì) 83.1.2負(fù)二層頂板的設(shè)計(jì) 173.2側(cè)墻設(shè)計(jì)及計(jì)算 253.2.1側(cè)向土壓力計(jì)算 253.2.2內(nèi)力及配筋計(jì)算 273.3負(fù)一層橫向次梁的設(shè)計(jì) 303.3.1內(nèi)力計(jì)算 303.3.2正截面承載力計(jì)算 393.3.3斜截面承載力計(jì)算 423.4負(fù)一層縱向次梁的設(shè)計(jì) 423.5豎向荷栽作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 423.5.1初選梁柱截面尺寸 423.5.2荷載計(jì)算 433.5.3恒荷載作用下內(nèi)力計(jì)算 473.5.4活載作用下的內(nèi)力計(jì)算 543.6框架梁計(jì)算 593.6.1框架梁內(nèi)力組合 593.6.2框架梁的配筋計(jì)算 603.7框架柱的計(jì)算 653.7.1框架柱的內(nèi)力組合 653.7.2剪跨比和軸壓比驗(yàn)算 663.7.3框架柱的配筋計(jì)算 673.8基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 783.8.1基礎(chǔ)底板設(shè)計(jì)： 783.8.2底板沖切承載力驗(yàn)算 803.8.3底板剪切承載力驗(yàn)算 813.8.4地基梁的內(nèi)力計(jì)算及配筋 813.8.5抗浮驗(yàn)算 853.9樓梯的設(shè)計(jì)及計(jì)算 863.9.1樓梯板的設(shè)計(jì) 873.9.2平臺(tái)板的設(shè)計(jì) 883.9.3平臺(tái)梁設(shè)計(jì) 89結(jié)論 91致謝 92參考文獻(xiàn) 93***大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)第94頁(yè)1緒論近年來(lái)，隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，私家車(chē)的數(shù)量在不斷增加。由于城市停車(chē)設(shè)施與日益劇增的私家車(chē)的數(shù)量不相符合，導(dǎo)致城市汽車(chē)停放難的問(wèn)題已成為一個(gè)不容忽視的問(wèn)題，對(duì)城市規(guī)劃而言，如何解決這一問(wèn)題是我們的當(dāng)務(wù)之急。我國(guó)的許多大城市，近幾年來(lái)車(chē)輛增長(zhǎng)速度都比較快，一些特大城市，如北京、上海、廣州、西安、成都、沈陽(yáng)、重慶等，由于汽車(chē)的增長(zhǎng)速度過(guò)快，使原來(lái)本已很落后的城市基礎(chǔ)設(shè)施不能適應(yīng)，使城市停車(chē)問(wèn)題日益尖銳，不僅停車(chē)?yán)щy，而且由于占用道路停車(chē)，發(fā)生不少交通事故。與此同時(shí)，城市土地價(jià)格不斷上漲，繼續(xù)興建多層汽車(chē)庫(kù)不但在經(jīng)濟(jì)上是不合理的，而且在一些停車(chē)需求量很大的地段，可能已沒(méi)有土地可供建造汽車(chē)庫(kù)。在這種情況下，為了繼續(xù)擴(kuò)大城市停車(chē)空間，興建各種類(lèi)型的地下汽車(chē)庫(kù)為主要發(fā)展方向，對(duì)解決我國(guó)城市停車(chē)問(wèn)題具有重要意義。地下汽車(chē)庫(kù)的優(yōu)點(diǎn)主要表現(xiàn)在兩個(gè)方面：首先，地下空間大，可提供大量停車(chē)位。例如,美國(guó)洛杉磯市波星廣場(chǎng)1952年建成的地下汽車(chē)庫(kù),容量達(dá)2150臺(tái)，地下共3層，廣場(chǎng)地面恢復(fù)后成為公園和水池；其次，節(jié)省城市用地還有經(jīng)濟(jì)上的意義，因?yàn)樵诘貎r(jià)昂貴地區(qū)，用地十分緊張，用于建造汽車(chē)庫(kù)在經(jīng)濟(jì)上是不合理的，而建在地下不需土地費(fèi)用，則可以在經(jīng)濟(jì)合理的條件下滿(mǎn)足城市的停車(chē)需求。從我國(guó)城市發(fā)展情況來(lái)看，城市用地已十分緊張，所以不但不宜多開(kāi)辟露天停車(chē)場(chǎng)，地面上的多層汽車(chē)庫(kù)也不宜大量興建。因此，在我國(guó)以發(fā)展地下停車(chē)為主是合理的。從國(guó)外來(lái)看，自50年代后期起，許多發(fā)達(dá)國(guó)家大城市開(kāi)始大規(guī)模發(fā)展地下公用汽車(chē)庫(kù)。法國(guó)巴黎市從1954年即著手研究建立城市深層地下交通網(wǎng)的問(wèn)題，在這個(gè)綜合規(guī)劃中，包括建設(shè)41座地下公用汽車(chē)庫(kù)，總?cè)萘?4000臺(tái)。日本在1979年底，在全國(guó)幾個(gè)特大城市中共有公用汽車(chē)庫(kù)214座，容量共44208臺(tái)，其中有75座為地下汽車(chē)庫(kù)，總?cè)萘?1281臺(tái)，數(shù)量占30%，容量占48%。歐、美各國(guó)地下公用汽車(chē)庫(kù)也建了很多。地下汽車(chē)庫(kù)一般建于城市廣場(chǎng)、公園、道路、綠地或空地之下，主要特點(diǎn)是不論其規(guī)模大小，對(duì)地面上的空間和建筑物基本上沒(méi)有較大的影響，除車(chē)輛出入口、人員疏散口和通風(fēng)口外，頂部覆蓋土層后仍是城市開(kāi)敞空間。綜上所述，在城市建造地下車(chē)庫(kù)對(duì)城市規(guī)劃具有十分重要的意義。2建筑設(shè)計(jì)2.1柱網(wǎng)設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)停車(chē)數(shù)量一共為430輛（負(fù)一層201輛，負(fù)二層229輛），汽車(chē)庫(kù)內(nèi)停車(chē)方式采用垂直式，采用柱間停放3輛小型車(chē)小型車(chē)總長(zhǎng)是4.8，總寬1.8。停放車(chē)輛時(shí)，根據(jù)我國(guó)《汽車(chē)庫(kù)建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ100-984.1.4汽車(chē)庫(kù)內(nèi)汽車(chē)與汽車(chē)、墻、柱、護(hù)欄之間的最小凈距:小型汽車(chē)之間的橫向凈距為0.6m，小型汽車(chē)與柱間凈距為0.3m，小型汽車(chē)與墻、護(hù)欄及其他構(gòu)筑物間凈距縱向?yàn)?.5m,橫向?yàn)?.6m，垂直式停車(chē)時(shí)小型汽車(chē)間凈距為0.5m。車(chē)庫(kù)內(nèi)采用垂直式停車(chē)，小型車(chē)之間縱向最小凈距為0.5m，橫向最小凈距為0.6m，車(chē)身與柱最小凈距為0.3m，小型車(chē)寬為1.8m，車(chē)長(zhǎng)4.8m，所以停車(chē)間柱距=1.8×3+0.6×2+0.3×2=7.2m,本設(shè)計(jì)統(tǒng)一取柱距為8.4m?？v向：4.8×2+0.5=10.1m，柱子截面尺寸0.8m×0.8m，超出柱子（10.1-8.4）÷2-0.4=0.45m,為停車(chē)時(shí)提供視線(xiàn)參考，柱子一邊用石膏板做裝飾。2.2層高設(shè)計(jì)地下汽車(chē)庫(kù)的層高，包括室內(nèi)凈高加上結(jié)構(gòu)構(gòu)件的高度。根據(jù)我國(guó)《汽車(chē)庫(kù)建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ100-984.1.13汽車(chē)庫(kù)室內(nèi)小型車(chē)最小凈高為2.2m的規(guī)定。由于本工程采用的是框架結(jié)構(gòu)體系,板層下還有布置一些通風(fēng)換氣設(shè)備管線(xiàn),綜合以上因素考慮,設(shè)計(jì)該地下車(chē)庫(kù)負(fù)一層層高3.6m，負(fù)二層層高3.4m。負(fù)一層主梁高1.2m，負(fù)二層主梁高0.8m，負(fù)一層凈高2.4m，負(fù)二層凈高2.6m，滿(mǎn)足規(guī)范要求2.3埋深設(shè)計(jì)該地下車(chē)庫(kù)地上為公園，種植各種花草樹(shù)木，修建各種兒童娛樂(lè)設(shè)施,所以應(yīng)根據(jù)規(guī)范保持一定覆土厚度，在設(shè)計(jì)中覆土厚度取2m。2.4防火設(shè)計(jì)由于是地下建筑，通風(fēng)不好，防火設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，這就要求要有較好的防火措施。根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)、停車(chē)場(chǎng)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB500667-973.0.1車(chē)庫(kù)的防火分類(lèi)應(yīng)分為四類(lèi)，并應(yīng)符合表3.0.1的規(guī)定。3.0.3表3.0.1車(chē)庫(kù)的防火分類(lèi)名稱(chēng)類(lèi)別ⅠⅡⅢⅣ數(shù)量汽車(chē)庫(kù)＞300輛151～300輛51～150輛≤50輛修車(chē)庫(kù)＞15車(chē)位6～15車(chē)位3～5車(chē)位≤2車(chē)位停車(chē)場(chǎng)＞400輛251～400輛101～250輛≤100輛注：汽車(chē)庫(kù)的屋面亦停放汽車(chē)時(shí)，其停車(chē)數(shù)量應(yīng)計(jì)算在汽車(chē)庫(kù)的總車(chē)輛數(shù)內(nèi)。該車(chē)庫(kù)停車(chē)數(shù)量為430輛，大于300輛，防火分類(lèi)屬于一類(lèi)，所以，該車(chē)庫(kù)以一級(jí)耐火等級(jí)的防火要求設(shè)計(jì)，設(shè)置了防火卷簾和防火墻間隔，采用自動(dòng)噴淋滅火設(shè)施及水幕防火設(shè)計(jì)。2.4.1防火分區(qū)根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)、停車(chē)場(chǎng)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB500667-975.1.1規(guī)定地下車(chē)庫(kù)防火分區(qū)最大允許建筑面積為2000㎡，該車(chē)庫(kù)每一層劃分為5個(gè)防火分區(qū)，負(fù)一層防火分區(qū)面積分別為1622.88㎡、1481.76㎡、1481.76㎡、1481.76㎡、1622.88㎡，負(fù)二層防火分區(qū)面積分別為1834.56㎡、1693.44㎡、1764㎡、1693.44㎡、1834.56㎡，面積均小于2000㎡，符合規(guī)范要求。2.4.2安全疏散地下車(chē)庫(kù)的安全疏散，關(guān)系到人身安全，在設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)該特別重視。1、疏散出口的個(gè)數(shù)根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)、停車(chē)場(chǎng)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB500667-976.0.2汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)的每個(gè)防火分區(qū)內(nèi)，其人員安全出口不應(yīng)少于兩個(gè)。6.0.6汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)的汽車(chē)疏散出口不應(yīng)少于兩個(gè)。本設(shè)設(shè)計(jì)2個(gè)汽車(chē)疏散出口，每個(gè)防火分區(qū)內(nèi)，設(shè)計(jì)2個(gè)出口。2、安全疏散距離根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)、停車(chē)場(chǎng)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB500667-97。6.0.5汽車(chē)庫(kù)室內(nèi)最遠(yuǎn)工作地點(diǎn)至樓梯間的距離不應(yīng)超過(guò)45m，當(dāng)設(shè)有自動(dòng)滅火系統(tǒng)時(shí)，其距離不應(yīng)超過(guò)60m。單層或設(shè)在建筑物首層的汽車(chē)庫(kù)，室內(nèi)最遠(yuǎn)工作地點(diǎn)至室外出口的距離不應(yīng)超過(guò)60m。經(jīng)過(guò)計(jì)算，該汽車(chē)庫(kù)內(nèi)最遠(yuǎn)工作地點(diǎn)至樓梯間的最大距離為32.8m小于45m，符合規(guī)范規(guī)定。3、汽車(chē)疏散出口的距離根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)、停車(chē)場(chǎng)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB500667-97。6.0.10兩個(gè)汽車(chē)疏散出口之間的間距不應(yīng)小于10m；兩個(gè)汽車(chē)坡道毗鄰設(shè)置時(shí)應(yīng)采用防火隔墻隔開(kāi)。該地下車(chē)庫(kù)兩個(gè)汽車(chē)疏散出口之間的間距為142.8m大于10m，故符合規(guī)范要求。4、疏散指示及事故照明設(shè)備汽車(chē)庫(kù)內(nèi)應(yīng)在每層出入口的顯著部位設(shè)置標(biāo)明樓層和行駛方向的標(biāo)志，宜在樓地面上用彩色線(xiàn)條標(biāo)明行駛方向和用10～15cm寬線(xiàn)條標(biāo)明停車(chē)位及車(chē)位號(hào)。在各層柱間及通車(chē)道盡端應(yīng)設(shè)置安全指示燈。汽車(chē)庫(kù)內(nèi)應(yīng)根據(jù)行車(chē)需要設(shè)置標(biāo)志燈、導(dǎo)向燈，汽車(chē)庫(kù)的出入口宜設(shè)置指示汽車(chē)出入的信號(hào)燈和停車(chē)位指示燈。2.4.3防煙和排煙要求地下車(chē)庫(kù)發(fā)生火災(zāi)時(shí),產(chǎn)生大量的煙氣和熱量,如不能及時(shí)排除,就不能保證人員的安全撤離和消防人員撲救工作的進(jìn)行,故需設(shè)置防、排煙設(shè)施,將煙氣和熱量及時(shí)排除。1.排煙風(fēng)量排煙風(fēng)機(jī)的排煙量應(yīng)按換氣次數(shù)不小于6次/h計(jì)算確定。2.每個(gè)防煙分區(qū)應(yīng)設(shè)置排煙口，排煙口宜設(shè)在頂棚或靠近頂棚的墻面上；排煙口距該防煙分區(qū)內(nèi)最遠(yuǎn)點(diǎn)的水平距離不應(yīng)超過(guò)30m。3.排煙風(fēng)機(jī)排煙風(fēng)機(jī)可采用離心風(fēng)機(jī)或排煙軸流風(fēng)機(jī)，并應(yīng)在排煙支管上設(shè)有煙氣溫度超過(guò)280℃時(shí)能自動(dòng)關(guān)閉的排煙防火閥。排煙風(fēng)機(jī)應(yīng)保證280℃時(shí)能連續(xù)工作30min。排煙防火閥應(yīng)聯(lián)鎖關(guān)閉相應(yīng)的排煙風(fēng)機(jī)。2.5坡道設(shè)計(jì)汽車(chē)庫(kù)的坡道有直線(xiàn)型、曲線(xiàn)型，該車(chē)庫(kù)坡道采用直線(xiàn)型。根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ100-984.1.8汽車(chē)庫(kù)內(nèi)當(dāng)通車(chē)道縱向坡度大于10%時(shí)，坡道上、下端均應(yīng)設(shè)緩坡。其直線(xiàn)緩坡段的水平長(zhǎng)度不應(yīng)小于3.6m，緩坡坡度應(yīng)為坡道坡度的1/2。曲線(xiàn)緩坡段的水平長(zhǎng)度不應(yīng)小于2.4m，曲線(xiàn)的半徑不應(yīng)小于20m該車(chē)庫(kù)縱向坡度分別為9.4%，7.86%，均小于10%，所以不需要設(shè)置緩坡。根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ100-981.0.4汽車(chē)庫(kù)建筑規(guī)模宜按汽車(chē)類(lèi)型和容量分為四類(lèi)并應(yīng)符合的規(guī)定。汽車(chē)庫(kù)建筑分類(lèi)規(guī)模特大型大型中型小型停車(chē)數(shù)（輛）＞500301～50051～300＜503.2.4大中型汽車(chē)庫(kù)的庫(kù)址，車(chē)輛出入口不應(yīng)少于2個(gè)；特大型汽車(chē)庫(kù)庫(kù)址，車(chē)輛出入口不應(yīng)少于3個(gè)，并應(yīng)設(shè)置人流專(zhuān)用出入口。各汽車(chē)出入口之間的凈距應(yīng)大于15m。出入口的寬度，雙向行駛時(shí)不應(yīng)小于7m，單向行駛時(shí)不應(yīng)小于5m。該車(chē)庫(kù)共有430個(gè)車(chē)位，根據(jù)分類(lèi)屬于大型車(chē)庫(kù)，設(shè)計(jì)兩個(gè)車(chē)輛出入口，出入口的凈距為142.8m大于15m；出入口坡道的寬度為7.6m，按雙車(chē)道設(shè)計(jì),故設(shè)計(jì)符合規(guī)范要求。2.6防水設(shè)計(jì)防水工程設(shè)計(jì)是地下工程設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容,所以必須重點(diǎn)考慮本工程的頂板防水,此工程頂板防水采用的是SBS改性瀝青防水層的柔性防水。地基底板與邊墻均采用防水混凝土，根據(jù)《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》GB50108—20084．1．4防水混凝土的設(shè)計(jì)抗?jié)B等級(jí)，應(yīng)符合表4．1．4的規(guī)定。本工程埋深10.5m,故混凝土抗?jié)B等級(jí)為P8。

3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1板的設(shè)計(jì)3.1.1負(fù)一層頂板的設(shè)計(jì)1、荷載計(jì)算（1）板厚的確定:按規(guī)范要求,現(xiàn)澆雙向板的厚度h與跨度的最小比值：連續(xù)梁式板>=1/50,h=8400×1/50=168，因荷載較大，板厚取300。（2）恒載標(biāo)準(zhǔn)值2000mm土層厚 2×20=40面層：30mm厚水泥砂漿面層0.03×20=0.6防水層：SBS防水卷材0.4找平層：20mm厚水泥砂漿找平層0.02×20=0.4保溫層：200mm厚加氣混凝土0.2×9=1.8板自重：300mm厚現(xiàn)澆混凝土樓板0.3×25=7.5板底抹灰：15mm厚白灰抹灰0.015×17=0.255合計(jì)g=50.955（3）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=3（4）荷載組合=1\*GB3①由可變荷載效應(yīng)控制的組合=1.0×(1.2×50.955+1.4×3)=65.346②由永久荷載效應(yīng)控制的組合=1.0×(1.35×50.955+0.7×1.4×3)=71.73kN/>34.344因此永久荷載起控制作用=1.35×50.955+0.7×1.4×3=71.73=1.35×50.955+0.5×0.7×1.4×3=70.26=1.47圖3.1板的受力圖=3\*GB3③取板的計(jì)算寬度為1m，按端支座是固定的五跨等跨連續(xù)雙向板計(jì)算。計(jì)算彎矩的計(jì)算，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》附錄查得彎矩系數(shù)，混凝土的泊桑比。圖3.2板的劃分2、按彈性理論計(jì)算（1）求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時(shí)，按恒荷載均布及活荷載棋盤(pán)式布置計(jì)算，取荷載：g=g+=70.26,q==1.47。（2）在g作用下各內(nèi)支座均可視作固定，某些區(qū)格板跨內(nèi)最大彎矩不在板的中心點(diǎn)處，在q作用下，各區(qū)格板四邊均可視作簡(jiǎn)支，跨內(nèi)最大正彎矩則在中心點(diǎn)處，計(jì)算時(shí)，可近視取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。（3）在求各中間支座最大負(fù)彎矩（絕對(duì)值）時(shí)，按恒荷載及活荷載均滿(mǎn)布各區(qū)格。（4）支承梁截面尺寸的確定根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，支承梁的截面高度h=～,梁截面高度為（8400/14～8400/8）=(600～1050)mm，因荷載較大，取主梁h=1200mm,截面寬度b=～=(1200/3～1200/2)=(400～600)mm,故取b=600mm，次梁h=800mm,b=400mm.（5）各區(qū)格板計(jì)算跨度的確定A區(qū)格板：=4200>1.1=1.1×(4200-500)=4180mm故取==4180mm。B區(qū)格板:++=(4200-200-200)++=4150mm++=(4200-200-200)++=4150mm取==4150mmC區(qū)格板：=4180mm，=4150mmD區(qū)格板：=4150mm，=4180mm（6）A、B、C、D區(qū)格板的內(nèi)力計(jì)算及計(jì)算簡(jiǎn)圖如表3.1。表3.1雙向板的彎矩計(jì)算區(qū)格A/4.18m/4.18m=1跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖(0.0176×70.26+0.0368×1.47)×=22.55kN·m/m(0.0176×70.26+0.0368×1.47)×=22.55kN·m/m(22.55+0.2×22.55)kN·m/m=27.06kN·m/m(22.55+0.2×22.55)kN·m/m=27.06kN·m/m

表3.1雙向板的彎矩計(jì)算(續(xù)表)支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.0513×71.73×=64.29kN·m/m0.0513×71.73×=64.29kN·m/m區(qū)格B/4.15m/4.15m=1跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖(0.0234×70.26+0.0368×1.47)×=28.55kN·m/m(0.0234×70.26+0.0368×1.47)×=28.55kN·m/m(28.55+0.2×28.55)kN·m/m=34.26kN·m/m(28.55+0.2×28.55)kN·m/m=34.26kN·m/m支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.0667×71.73×=80.43kN·m/m0.0667×71.73×=80.43kN·m/m區(qū)格C

表3.1雙向板的彎矩計(jì)算(續(xù)表)/4.15m/4.18m=0.99跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖(0.01784×70.26+0.03664×1.47)×=21.98kN·m/m(0.02278×70.26+0.03848×1.47)×=27.86kN·m/m(21.98+0.2×27.86)kN·m/m=27.55kN·m/m(27.86+0.2×21.98)kN·m/m=32.26kN·m/m支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.05696×71.73×=68.68kN·m/m0.06116×71.73×=73.75kN·m/m區(qū)格D/4.15m/4.18m=0.99跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖

表3.1雙向板的彎矩計(jì)算(續(xù)表)跨內(nèi)(0.0235×70.26+0.03848×1.47)×=28.71kN·m/m(0.01648×70.26+0.03664×1.47)×=20.37kN·m/m(28.71+0.2×20.37)kN·m/m=32.78kN·m/m(20.37+0.2×28.71)kN·m/m=26.11kN·m/m支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.06124×71.73×=73.84kN·m/m0.05532×71.73×=66.7kN·m/m2、受力鋼筋截面面積的計(jì)算：截面有效高度：由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面有效高度不同，考慮到短跨方向的彎矩比長(zhǎng)跨方向大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向的外側(cè)。因此跨中截面=300-20=280mm(短跨方向)，=300-30=270mm(長(zhǎng)跨方向)，支座截面=280mm。對(duì)于A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在內(nèi)拱作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8.混凝土采用，鋼筋采用HPB300，．計(jì)算配筋時(shí)，近似取內(nèi)力臂系數(shù)（1）、A區(qū)格板：支座配筋見(jiàn)D、C區(qū)格計(jì)算，因?yàn)橄噜弲^(qū)格板分別求得的同一支座負(fù)彎矩不相等時(shí)，取絕對(duì)值的較大值作為該支座最大負(fù)彎矩。（2）B區(qū)格板計(jì)算：支座配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335,B-C支座B-D支座（3）C區(qū)格板計(jì)算：支座配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335，見(jiàn)B區(qū)格板計(jì)算A-C支座（4）D區(qū)格板計(jì)算支座配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335，A-D支座見(jiàn)Ｂ區(qū)格計(jì)算。3、選配鋼筋最小配筋面積：支座：.跨中：表3.2跨中截面配筋表截面計(jì)算鋼筋面積／選用鋼筋實(shí)際配筋面積／A區(qū)格板跨中Ｘ方向301.42A12@160707Ｙ方向312.58A12@160707B區(qū)格板跨中Ｘ方向477.03A12@160707Ｙ方向494.69A12@160707C區(qū)格板跨中Ｘ方向397.81A12@160707Ｙ方向449.18A12@160707D區(qū)格板跨中Ｘ方向456.42A12@160707Ｙ方向377.01A12@160707表3.3支座截面配筋表截面B-CB-DA-CA-D計(jì)算鋼筋面積／1007.891007.89924.19925.31選用鋼筋B12@110B12@110B12@120B12@120實(shí)際配筋面積／102810289429423.1.2負(fù)二層頂板的設(shè)計(jì)1、內(nèi)力計(jì)算（1）頂板截面尺寸的確定：取板厚300mm。（2）恒載標(biāo)準(zhǔn)值：20mm厚水泥砂漿面層0.02×20=0.420mm厚水泥砂漿結(jié)合層0.02×20=0.4300mm厚現(xiàn)澆混凝土樓板板自重0.3×25=7.515mm厚低筋石灰抹底0.015×13.6=0.2合計(jì)g=8.5（3）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.5（4）荷載組合=1\*GB3①由可變荷載效應(yīng)控制的組合=1.0×(1.2×8.5+1.4×2.5)=13.7②由永久荷載效應(yīng)控制的組合=1.0×(1.35×8.5+0.7×1.4×2.5)=11.965＜13.7因此可變荷載起控制作用g+q=1.2×8.5+1.4×2.5=13.7=1.2×8.5+0.5×1.4×2.5=11.95=1.75圖3.3板的受力圖=3\*GB3③取板的計(jì)算寬度為1m，按端支座是固定的五跨等跨連續(xù)雙向板計(jì)算。計(jì)算彎矩的計(jì)算，根據(jù)靜力計(jì)算手冊(cè)查得彎矩系數(shù)，混凝土的泊桑比。圖3.4板的劃分2、按彈性理論計(jì)算（1）求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時(shí)，按恒荷載均布及活荷載棋盤(pán)式布置計(jì)算，取荷載：g=g+=11.95,q==1.75。（2）在g作用下各內(nèi)支座均可視作固定，某些區(qū)格板跨內(nèi)最大彎矩不在板的中心點(diǎn)處，在q作用下，各區(qū)格板四邊均可視作簡(jiǎn)支，跨內(nèi)最大正彎矩則在中心點(diǎn)處，計(jì)算時(shí)，可近視取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。（3）在求各中間支座最大負(fù)彎矩（絕對(duì)值）時(shí)，按恒荷載及活荷載均滿(mǎn)布各區(qū)格。（4）支承梁截面尺寸的確定根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，支承梁的截面高度h=～,梁截面高度為（8400/14～8400/8）=(600～1050)mm，故取h=800mm,截面寬度b=～=(800/3～800/2)=(266～400)mm,故取b=400mm，（5）各區(qū)格板計(jì)算跨度的確定A區(qū)格板：=8400≤1.1=1.1×(8400-400)=8800mm故，取==8400mmB區(qū)格板:++=(8400-200-400)++=8150mm++=(8400-200-400)++=8150mm取==8150mmC區(qū)格板：=8400mm，=8150mmD區(qū)格板：=8150mm，=8400mm（6）A、B、C、D區(qū)格板的內(nèi)力計(jì)算及計(jì)算簡(jiǎn)圖表3.4雙向板的彎矩計(jì)算區(qū)格A/8.4m/8.4m=1跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖(0.0176×11.95+0.0368×1.75)×=19.38kN·m/m(0.0176×11.95+0.0368×1.75)×=19.38kN·m/m

表3.4雙向板的彎矩計(jì)算（續(xù)表）(19.38+0.2×19.38)kN·m/m=23.26kN·m/m(19.38+0.2×19.38)kN·m/m=23.26kN·m/m支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.0513×13.7×=49.59kN·m/m0.0513×13.7×=49.59kN·m/m區(qū)格B/8.15m/8.15m=1跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖(0.0234×11.95+0.0368×1.75)×=23.7kN·m/m(0.0234×11.95+0.0368×1.75)×=23.7kN·m/m(23.7+0.2×23.7)kN·m/m=28.44kN·m/m(23.7+0.2×23.7)kN·m/m=28.44kN·m/m支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.0667×13.7×=62.95kN·m/m

表3.4雙向板的彎矩計(jì)算（續(xù)表）0.0667×13.7×=62.95kN·m/m區(qū)格C/8.15m/8.4m=0.97跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖(0.01732×11.95+0.03672×1.75)×=18.69kN·m/m(0.02274×11.95+0.03764×1.75)×=23.26kN·m/m(18.69+0.2×23.26)kN·m/m=23.34kN·m/m(23.26+0.2×18.69)kN·m/m=27kN·m/m支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.05516×13.7×=52.06kN·m/m0.06058×13.7×=57.17kN·m/m區(qū)格D/8.15m/8.4m=0.97

表3.4雙向板的彎矩計(jì)算（續(xù)表）跨內(nèi)計(jì)算簡(jiǎn)圖(0.0231×11.95+0.03764×1.75)×=23.55kN·m/m(0.01664×11.95+0.03672×1.75)×=18.13kN·m/m(23.55+0.2×18.13)kN·m/m=27.18kN·m/m(18.13+0.2×23.55)kN·m/m=22.84kN·m/m支座計(jì)算簡(jiǎn)圖0.06062×13.7×=57.21kN·m/m0.05516×13.7×=52.06kN·m/m3、受力鋼筋截面面積的計(jì)算：截面有效高度：由于是雙向配筋，兩個(gè)方向的截面有效高度不同，考慮到短跨方向的彎矩比長(zhǎng)跨方向大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向的外側(cè)。因此跨中截面=300-20=280mm(短跨方向)，=300-30=270mm(長(zhǎng)跨方向)，支座截面=280mm。對(duì)于A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在內(nèi)拱作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8.混凝土采用，鋼筋采用HPB300，．計(jì)算配筋時(shí)，近似取內(nèi)力臂系數(shù)（1）A區(qū)格板計(jì)算：支座配筋見(jiàn)D、C區(qū)格計(jì)算，因?yàn)橄噜弲^(qū)格板分別求得的同一支座負(fù)彎矩不相等時(shí)，取絕對(duì)值的較大值作為該支座最大負(fù)彎矩。（2）B區(qū)格板計(jì)算：支座配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335,B-C支座:B-D支座:（3）C區(qū)格板計(jì)算：支座配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335,見(jiàn)B區(qū)格板計(jì)算A-C支座：（4）D區(qū)格板計(jì)算：支座配筋計(jì)算：鋼筋選用HRB335,A-D支座:見(jiàn)Ｂ區(qū)格計(jì)算4、選配鋼筋，最小配筋面積：支座：跨中：表3.5跨中截面配筋表截面計(jì)算鋼筋面積／選用鋼筋實(shí)際配筋面積／A區(qū)格板跨中Ｘ方向259A12@160707Ｙ方向269A12@160707B區(qū)格板跨中Ｘ方向396A12@160707Ｙ方向411A12@160707C區(qū)格板跨中Ｘ方向337A12@160707Ｙ方向376A12@160707D區(qū)格板跨中Ｘ方向378A12@160707Ｙ方向330A12@160707表3.6支座截面配筋表截面B-CB-DA-CA-D計(jì)算鋼筋面積／789789716717選用鋼筋B12@140B12@140B12@150B12@150實(shí)際配筋面積／8088087547543.2側(cè)墻設(shè)計(jì)及計(jì)算3.2.1側(cè)向土壓力計(jì)算（1）工程地質(zhì)條件圖3.5工程地質(zhì)條件(2)側(cè)向土壓力計(jì)算根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，土的有效內(nèi)摩擦角在-1.3處：在-2處：在-4處：在-5.6處：在-6.8處：在-10.5處：圖3.6側(cè)向土壓力3.2.2內(nèi)力及配筋計(jì)算（1）荷載計(jì)算為了簡(jiǎn)化計(jì)算，把側(cè)向土壓力等效化為等效均布荷載，由于側(cè)墻相當(dāng)于嵌固在框架上的鋼筋混凝土板，所以按板的計(jì)算方法計(jì)算（按單向板計(jì)算）。取1m寬的板帶計(jì)算。圖3.7側(cè)向土壓力轉(zhuǎn)化為等效均布荷載荷載設(shè)計(jì)值：=1.2×39.4kN/m=47.3kN/m=1.2×24kN/m=28.8kN/m荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：圖3.8側(cè)墻荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖（2）計(jì)算跨度表3.7側(cè)墻各截面彎矩計(jì)算表截面第一端支座第一跨跨內(nèi)中間支座第二跨跨內(nèi)第二端支座彎矩計(jì)算系數(shù)M=(g+q)-33.1837.92-43.9924.49-21.42（3）配筋計(jì)算取1m板寬，b=1000mm,板厚h=300mm，板有效厚度高度，支座處=300-60=240mm,跨中=300-40=260mm混凝土選用，，受力鋼筋選用HRB335級(jí)，=300N/,表3.8側(cè)墻板各截面配筋表截面第一端支座第一跨跨內(nèi)中間支座第二跨跨內(nèi)第二端支座M/()-33.1837.92-43.9924.4921.42=0.0120.0130.0160.0080.0080.012<0.013<0.016<0.008<0.008<(㎡)252285336175168最小配筋面積(㎡)946989946989946選用鋼筋B14@150B14@150B14@150B14@150B14@150實(shí)配鋼筋面積(㎡)102610261026102610263.3負(fù)一層橫向次梁的設(shè)計(jì)3.3.1內(nèi)力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》沈蒲生主編第59頁(yè)，雙向板支撐梁按彈性理論計(jì)算時(shí)，為方便計(jì)算，可將支撐梁上的梯形荷載或三角形荷載根據(jù)支座截面彎矩相等的原則換算為等效均布荷載。下圖為次梁承受的荷載換算為等效均布荷載后的荷載圖。圖3.9次梁承受的荷載圖1、計(jì)算跨度邊跨：取較小值中跨：==8.4m1.05=1.05×（8.4-0.3-0.3）=8.4m故取=8.4m平均跨：（8.35+8.4）/2=8.375m2、荷載計(jì)算由板傳來(lái)的恒荷載設(shè)計(jì)值（換算為等效均布荷載）：=1.2×50.955××4.2=160.508由板傳來(lái)的活荷載設(shè)計(jì)值（換算為等效均布荷載）：=1.4×3××4.2=11.025梁自重：0.4×（0.8-0.3）×25=5梁側(cè)抹灰：0.015×2×（0.8-0.3）×17=0.255梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×(5+0.255)=6.3063、內(nèi)力計(jì)算（1）彎矩計(jì)算：M=邊跨：=6.306×=439.565160.508×=11164.2311.025×=768.506中跨：=6.306×=444.951160.508×=11325.44411.025×=777.924平均跨（計(jì)算支座彎矩時(shí)用）：=6.306×=442.307160.508×=11258.3111.025×=773.3計(jì)算支座彎矩時(shí)，把板傳來(lái)的三角形荷載等效為均布荷載邊跨：+439.565+11164.23=11603.795中跨：+444.951+11325.444=11770.315平均跨：+442.307+11258.131=11700.438表3.9彎矩計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖KKKK①恒荷載0.078-0.1050.033-0.079905.1-1228.5388．4-924②活荷載0.100-0.053-36-0.04076.9-041-30.9③活荷載-21-0.0530.079-0.040-04161.5-30.9④活荷載0.073-0.1190.059-0.02256.1-9245.9-17⑤活荷載-13.6-0.0350.055-0.111-27.142.8-85.8⑥活荷載0.094-0.067-190.01872.2-51.813.9⑦活荷載-19-0.0490.074-0.054-37.957.6-41.8

表3.9彎矩計(jì)算(續(xù)表)⑧活荷載5.10.013-15.5-0.05310.1-41內(nèi)力組合①+②982-1269.5352.4-954.9①+③884.1-1269.5449.9-954.9①+④961.2-1320.5434.3-941①+⑤891.5-1255.6431.2-1009.8①+⑥977.3-1280.3369.4-910.1①+⑦886.1-1266.4446-965.8①+⑧910.2-1218.4372.9-965最不利內(nèi)力組合項(xiàng)次①+③①+④①+②①+⑤組合值/(kN·m)884.1-1320.5352.4-1009.8組合項(xiàng)次①+②①+⑧①+③①+⑥組合值/(kN·m)982-1218.4449.9-910.1表3.9彎矩計(jì)算(續(xù)表)項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖KKKKK①恒荷載0.046-0.079388.4-0.105905.1541.3-924-1228.5②活荷載0.085-0.040-36-0.05376.966-30.9-41

表3.9彎矩計(jì)算(續(xù)表)③活荷載-30.9-0.04061.5-0.053-21-30.9-41④活荷載-25.5-0.0440.078-0.051-19.7-3460.7-39.4⑤活荷載0.064-0.020-29.8-0.0570.09849.8-15.5-44.175.3⑥活荷載5-0.005-1.50.0010.4-3.90.8⑦活荷載-15.50.0143.9-0.004-1.610.8-3.1⑧活荷載-0.072-0.053-15.50.0135.1-56-4110.1

表3.9彎矩計(jì)算(續(xù)表)內(nèi)力組合①+②607.3-954.9352.4-1269.5982①+③510.4-954.9449.9-1269.5884.1①+④515.8-958449.1-1267.9885.4①+⑤591.1-939.5358.6-1272.6980.4①+⑥546.3-927.9386.9-1227.7905.5①+⑦525.8-913.2392.3-1231.6903.5①+⑧597.3-965372.9-1218.4910.2最不利內(nèi)力組合項(xiàng)次①+③①+⑧①+②①+⑤①+③組合值/(kN·m)510.4-965352.4-1272.6884.1組合項(xiàng)次①+②①+⑦①+③①+⑧①+②組合值/(kN·m)607.3-913.2449.9-1218.4982（2）剪力計(jì)算：K=邊跨：=6.306×8.35=52.649kN160.508×8.35=1340.081kN11.025×8.35=92.048kN中間跨：=6.306×8.4=52.97kN160.508×8.4=1348.267kN11.025×8.4=92.62kN計(jì)算支座彎矩時(shí)，把板傳來(lái)的三角形荷載等效為均布荷載邊跨：+52.649+1340.081=1392.73kN中跨：+52.97+1348.267=1402.237kN表3.10剪力計(jì)算表項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖KKKKK①恒荷載0.394-0.6060.526-0.4740.500548.7-844737.1-664.2700.6②活荷載0.447-0.5530.0130.0130.50041.1-46.3③活荷載-0.053-0.0530.513-0.4870-4.9-4.947.5-45.10④活荷載0.380-0.6200.598-0.402-0.02335-57.155.4-37.2-2.1⑤活荷載-0.035-0.0350.424-0.5760.591-3.2-3.239.3-53.354.7⑥活荷載0.443-0.5670.0850.085-0.02340.7--2.1

表3.10剪力計(jì)算表（續(xù)表）⑦活荷載-0.049-0.0490.495-0.5050.068-4.5-4.545.8-46.86.3⑧活荷載0.0130.013-0.066-0.0660.5001.21.2-6.1-6.146.3內(nèi)力組合①+②589.8-894.9738.3-663746.9①+③543.8-848.9784.6-709.3700.6①+④583.7-901.1792.5-701.4698.5①+⑤545.5-847.2776.4-717.5755.3①+⑥589.4-896.2745-656.3698.5①+⑦544.2-848.5782.9-711706.9①+⑧549.9-842.8731-670.3746.9組合項(xiàng)次①+③①+④①+⑧①+⑤①+④①+⑧組合值/(kN)543.8-901.1731-717.5698.5組合項(xiàng)次①+②①+⑧①+④①+⑥①+⑤組合值/(kN)589.8-842.8792.5-656.3755.3表3.10剪力計(jì)算表（續(xù)表）項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖KKKKK①恒荷載-0.5000.474-0.526-0.606-0.394-700.6664.2-737.1-884-548.7②活荷載-0.500-0.013-0.0130.553-0.447-46.3-1.2-1.250.9-41.1③活荷載00.487-0.5130.0530.053045.1-④活荷載-0.0230.493-0.5070.0520.052-2.145.7-474.84.8⑤活荷載-0.409-0.037-0.0370.557-0.443-37.9-3.4-3.451.3-40.7⑥活荷載-0.0230.0060.006-0.001-0.001--0.1-0.1

表3.10剪力計(jì)算表（續(xù)表）⑦活荷載0.068-0.018-0.0180.0040.0046.3-1.7-⑧活荷載-0.5000.0660.066-0.013-0.013--1.2-1.2內(nèi)力組合①+②-746.9663-738.3-793.1-589.8①+③-700.6709.3-784.6-839.1-543.8①+④-702.7709.9-784.1-839.2-543.9①+⑤-738.5660.8-740.5-792.7-589.4①+⑥-702.7664.8-736.5-844.1-548.8①+⑦-694.3662.5-738.3-844.4-548.3①+⑧-746.9670.3-731-845.2-549.9最不利內(nèi)力組合項(xiàng)次①+②①+⑧①+⑤①+③①+⑧①+②組合值/(kN·m)-746.9660.8-784.6-845.2-589.8組合項(xiàng)次①+⑦①+④①+⑧①+⑤①+③組合值/(kN·m)-694.3709.9-731-792.7-5正截面承載力計(jì)算（1）確定翼緣寬度，跨中截面按T形截面計(jì)算。邊跨：==2.783m，=b+=0.4+(8.4-0.3-0.2)=8.3m取較小值=2.783m中間跨：==2.8m,=b+=0.4+(8.4-0.2-0.2)=8.4m取較小值=2.8m支座截面按矩形截面計(jì)算（2）判斷截面類(lèi)型取=800-80=720mm，縱向受力鋼筋選用HRB400級(jí)，箍筋選用HPB300級(jí)，混土選用,=19.1，HPB300,=270，HRB400,=360。邊跨：=1.0×19.1×2.783××300×(720-)=9089kN·m>982kN·m中間跨：=1.0×19.1×2.8××300×(720-)=9145kN·m>607.3kN·m故屬于第一類(lèi)T形截面（3）正截面承載力計(jì)算：按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，中間跨的計(jì)算跨度取為支座中心線(xiàn)間的距離，故所求的支座彎矩和剪力都是指支座中心線(xiàn)的，而實(shí)際上正截面受彎承載力和斜截面受彎承載力的控制截面在支座邊緣，所以計(jì)算配筋時(shí)，將其換算到截面邊緣?？v向受力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45%中的較大值，即0.45×=0.214%表3.11正截面受彎承載力計(jì)算表截面邊跨中離端第一支座離端第二跨中離端第二支座中間跨中M/(KN·m)982-1320.5449.9-1009.8607.3(KN·m)_____792.5×=158.5_____755.3×=151.1_____=M-(KN·m)982-1162449.9-858.7607.30.0360.2930.0160.2170.0220.037＜=0.550.357＜=0.550.016＜=0.550.248＜=0.550.022＜=0.550.9820.8220.9920.8760.989（）38584883175037822369選用鋼筋8C2510C256C258C256C25實(shí)際配筋面積（）3927.249092945.43927.22945.4配筋率1.4%1.7%1%1.4%1%規(guī)范規(guī)定：當(dāng)梁的腹板高度hw≥450時(shí)，在梁的兩個(gè)側(cè)面應(yīng)沿高度配置縱向構(gòu)造鋼筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋(不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋)的截面面積不應(yīng)小于腹板截面面積bhw的0.1%，且其間距不宜大于200。則腹筋為：0.1%400500=200。所以每側(cè)配2根φ12的鋼筋。3.3.3斜截面承載力計(jì)算表3.12斜截面承載力計(jì)算表截面A支座B支座左B支座右C支座左C支座右V/KN589.8-901.1792.5-717.5755.30.25×1×19.1×400×720=1375.2KN>V,截面滿(mǎn)足要求0.7×1.71×400×720=344.7KN<V，按計(jì)算配箍箍筋直徑和肢數(shù)A8四肢4×50.3=201.2（mm）按構(gòu)造配箍按構(gòu)造配箍按構(gòu)造配箍按構(gòu)造配箍按構(gòu)造配箍實(shí)際間距（mm）200200200200200配筋率=201.2/400×200=0.252%>=0.24×3.4負(fù)一層縱向次梁的設(shè)計(jì)由于橫向和縱向的柱距、梁截面尺寸等設(shè)計(jì)完全一樣，故縱向次梁的設(shè)計(jì)與橫向次梁的完全一樣。3.5豎向荷栽作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算3.5.1初選梁柱截面尺寸1.梁、柱的截面尺寸初選梁的截面初選負(fù)一層框架梁橫向和縱向統(tǒng)一取h=1200mm,b=600mm,負(fù)二層框架梁橫向和縱向統(tǒng)一取h=800mm,b=400mm,柱的截面尺寸初選柱截面為：2.結(jié)構(gòu)計(jì)算梁柱線(xiàn)剛度計(jì)算，根據(jù)公式,可以得出梁柱線(xiàn)剛度。橫梁：柱：圖3.10剛度計(jì)算3.5.2荷載計(jì)算取橫向一榀框架進(jìn)行計(jì)算，本設(shè)計(jì)橫向結(jié)構(gòu)跨度為9跨，所以取橫向一榀框架中的五跨進(jìn)行計(jì)算，其他所有中間跨的內(nèi)力和配筋都按第三跨處理1．恒荷載作用下框架受荷計(jì)算1）.負(fù)一層荷載計(jì)算（1）頂面框架梁線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算頂面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值50.955/框架梁及粉刷自重橫向框架梁自重0.6×1.2×25=18橫向框架梁側(cè)粉刷2×(1.2-0.3)×0.02×17=0.476三角形荷載等效為矩形荷載：50.955×5/8×4.2=133.8圖3.11板傳荷載示意圖（2）框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：每節(jié)點(diǎn)集中荷載包括縱梁自重的一半及縱梁傳來(lái)的頂面荷載。=649.8=1193.6=1211.62）負(fù)二層荷載計(jì)算（1）框架梁線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值8.5/框架梁自重0.4×0.8×25=8梁側(cè)粉刷2×（0.8-0.3）×0.02×17=0.34三角形荷載等效為矩形荷載：8.4×8.5×=44.6圖3.12板傳荷載示意圖（2）框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：每節(jié)點(diǎn)集中荷載包括縱梁自重的一半及縱梁傳來(lái)的頂面荷載。=397.4=584.9圖3.13恒荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖2.活荷載作用下框架受荷計(jì)算（1）負(fù)一層計(jì)算頂面框架梁荷載標(biāo)準(zhǔn)值3/三角形荷載等效為矩形荷載：3××4.2=7.9框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：（2）負(fù)二層計(jì)算樓面框架梁荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5/三角形荷載等效為矩形荷載：2.5××8.4=13.1框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：圖3.14活荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖3.5.3恒荷載作用下內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法的選用：豎向恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用彎矩分配法用彎矩分配法計(jì)算梁、柱端彎矩，圖所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可采用彎矩分配法計(jì)算，并可以利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算：各點(diǎn)分配系數(shù)：固端彎矩計(jì)算：圖3.15彎矩計(jì)算圖因此固端彎矩計(jì)算如下：跨中彎矩計(jì)算，框架在實(shí)際分布荷載作用下按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩負(fù)一層：負(fù)二層：圖3.16恒荷載作用下的彎矩二次分配4）整個(gè)結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖如下：圖3.17恒載作用下的彎矩圖（kN·m）5）梁端剪力計(jì)算=745.6=-1659.9=697.5=-1708.1=144.8=-299.8=149.4=-295.3恒荷載作用下的剪力圖如下所示圖3.18恒載作用下的剪力圖(KN)6）柱的軸力計(jì)算表3.13柱的軸力A柱(kN)縱梁豎向力(kN)柱自重G(kN)每層豎向力P(kN)軸力(kN)負(fù)一層745.6649.857.61395.4頂部1395.4底部1453負(fù)二層144.8397.454.4542.2頂部1995.2底部2049.6B柱縱梁豎向力柱自重G每層豎向力P軸力負(fù)一層1659.9697.51211.657.63569頂部3569底部3626.6負(fù)二層299.8149.4584.954.41034.1頂部4660.7底部4715.1

表3.13柱的軸力(續(xù)表)C柱縱梁豎向力柱自重G每層豎向力P軸力負(fù)一層1708.11202.71211.657.64122.4頂部4122.4底部4180負(fù)二層295.3222.3584.954.41102.5頂部5282.5底部5336.9圖3.19恒載軸力圖(kN）3.5.4活載作用下的內(nèi)力計(jì)算彎矩計(jì)算1）支座處彎矩計(jì)算2）跨中彎矩計(jì)算，框架在實(shí)際分布荷載作用下按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩負(fù)一層：負(fù)二層：圖3.20活荷載作用下的彎矩的二次分配3）整個(gè)結(jié)構(gòu)在活載作用下的彎矩圖圖3.21活荷載作用下的彎矩圖()梁端剪力計(jì)算=41.2=-91.4=38.3=-94=36.8=-73.2=36.7=-73.3活荷載作用下的剪力圖如下所示圖3.22活荷載作用下的剪力圖（kN）柱的軸力計(jì)算表3.14柱的軸力計(jì)算(kN)A柱B柱C柱每層豎向力P軸力每層豎向力P軸力每層豎向力P軸力負(fù)一層41.23374.291.438.366195.79466.266226.2負(fù)二層36.855.1110.3415.973.355110.3464.8圖3.24活荷載作用下的軸力圖(kN)3.6框架梁計(jì)算3.6.1框架梁內(nèi)力組合表3.15橫梁內(nèi)力組合表（負(fù)一層）桿件號(hào)截面內(nèi)力種類(lèi)恒載活載1.35恒+0.7×1.4活左端-1496.5-82.5-2101.1745.641.21046.9跨中1677.492.52355.1右端2343.44129.143290.2-1659.9-91.4-2330.4左端-2170.88-119.59-3047.9697.538.3979.2跨中1677.492.52355.1右端2073.65114.32911.4-1708.1-94-2398.1左端-2093.25-115.3-2938.91202.766.21688.5跨中1677.492.52355.1表3.16橫梁內(nèi)力組合表（負(fù)二層）桿件號(hào)截面內(nèi)力種類(lèi)恒載活載1.2恒+1.4活左端-349.79-73.8-523.1144.836.8225.3跨中155.638.5240.6右端301.278.9471.9-299.8-73.2-462.2左端-301.8-76.7-469.5149.436.7230.7跨中155.638.5240.6右端311.2176.9481.1-295.3-73.3-457左端-312.8-77-483.2222.355343.8跨中155.638.5框架梁的配筋計(jì)算1.負(fù)一層梁的計(jì)算正截面承載力計(jì)算：HRB400級(jí)鋼筋，以第一跨跨中為例：以單筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面受彎承載力計(jì)算選用14C25驗(yàn)算；滿(mǎn)足要求表3.17負(fù)一層框架梁的配筋表計(jì)算公式梁AB梁BCCD梁左中右左中右左中-2101.12355.13290.2-3047.92355.12911.4-2938.992355.10.01460.1640.2290.2120.1640.2030.2040.164ξ=640.2430.185704.56417.67834047819.26417.677884.67796.36417.614381438143814381438143814381438實(shí)配鋼筋12C255890.814C256872.616C257854.416C257854.414C256872.616C257854.416C257854.414C256872.6規(guī)范規(guī)定：當(dāng)梁的腹板高度hw≥450時(shí)，在梁的兩個(gè)側(cè)面應(yīng)沿高度配置縱向構(gòu)造鋼筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋(不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋)的截面面積不應(yīng)小于腹板截面面積bhw的0.1%，且其間距不宜大于200。則腹筋為：0.1%600900=540。所以每側(cè)配4根A12的鋼筋。斜截面受剪承載力計(jì)算驗(yàn)算截面尺寸：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，截面符合要求驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋故需要進(jìn)行配置箍筋（只配箍筋不配彎起鋼筋）若選用A12@160，實(shí)有（可以）配箍率：最小配筋率（可以）梁端加密區(qū)箍筋取六肢箍A加密區(qū)長(zhǎng)度按規(guī)范規(guī)定取1.5和500中的較大者加密區(qū)長(zhǎng)度為1680；最大間距是中的較小值，箍筋設(shè)置滿(mǎn)足要求。3）裂縫寬度驗(yàn)算以最大彎矩檢驗(yàn)，只要它滿(mǎn)足其余的也應(yīng)該滿(mǎn)足。計(jì)算受彎構(gòu)件裂縫寬度滿(mǎn)足要求。負(fù)二層梁的計(jì)算正截面承載力計(jì)算：HRB400級(jí)鋼筋，表3.18負(fù)二層框架梁的配筋表計(jì)算公式梁AB梁BCCD梁左中右左中右左中-523.1240.6471.9-469.5240.6481.1-483.2240.60.1320.0610.1190.1190.0610.1210.1220.061ξ=0.1420.0630.1270.1270.0630.1290.1310.0632169.8962.61940.61940.6962.61971.12001.7962.6616616616616616616616616實(shí)配鋼筋6C222280.63C221140.36C222280.66C222280.63C221140.36C222280.66C222280.63C221140.3規(guī)范規(guī)定：當(dāng)梁的腹板高度hw≥450時(shí)，在梁的兩個(gè)側(cè)面應(yīng)沿高度配置縱向構(gòu)造鋼筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋(不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋)的截面面積不應(yīng)小于腹板截面面積bhw的0.1%，且其間距不宜大于200。則腹筋為：0.1%400500=200。所以每側(cè)配2根A12的鋼筋。2)斜截面受剪承載力計(jì)算驗(yàn)算截面尺寸：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，截面符合要求驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋故需要進(jìn)行配置箍筋（只配箍筋不配彎起鋼筋）若選用A10@200，實(shí)有（可以）配箍率：最小配筋率（可以）梁端加密區(qū)箍筋取四肢箍A加密區(qū)長(zhǎng)度按規(guī)范規(guī)定取1.5和500中的較大者加密區(qū)長(zhǎng)度為1080；最大間距是中的較小值，箍筋設(shè)置滿(mǎn)足要求。3）裂縫寬度驗(yàn)算以最大彎矩檢驗(yàn)，只要它滿(mǎn)足其余的也應(yīng)該滿(mǎn)足。計(jì)算受彎構(gòu)件，裂縫寬度滿(mǎn)足要求。3.7框架柱的計(jì)算3.7.1框架柱的內(nèi)力組合表3.19負(fù)一層柱的內(nèi)力組合表?xiàng)U件號(hào)截面內(nèi)力種類(lèi)恒荷載活荷載組合上端1496.582.52101.11395.474.21956.5下端555.6157805.9145374.22034.357038.8807.5上端-172.56-9.55-242.33569195.75009.9下端-43.93.5-62.73626.6195.75087.7-60.1-3.6-84.7

表3.19負(fù)一層柱的內(nèi)力組合表（續(xù)表）上端19.6127.44122.4226.25786.9下端-5.540.37.84180226.25864.770.49.8表3.20負(fù)二層柱的內(nèi)力組合表?xiàng)U件號(hào)截面內(nèi)力種類(lèi)恒荷載活荷載組合上端-205.8216.8-223.51995.2166.12626.8下端-102.918.4-111.72049.6166.12692.1-90.87.4-98.6上端44.51.355.24660.7415.96175.1下端22.250.727.684715.1415.96240.419.60.624.4上端-4.47-0.2-5.65282.5464.86989.7下端-2.24-0.1-2.85336.9464.87055-2-0.1-剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表3.21軸壓比和剪跨比驗(yàn)算表柱號(hào)層次A柱負(fù)一層80076019.13.6807.52034.32.37>20.17<0.8

表3.21軸壓比和剪跨比驗(yàn)算表(續(xù)表)負(fù)二層80076019.13.498.62692.12.24>20.22<0.8B柱負(fù)一層80076019.13.684.75087.72.37>20.42<0.8負(fù)二層80076019.13.424.46240.42.24>20.51<0.8C柱負(fù)一層8007605864.72.37>20.48<0.8負(fù)二層80076070552.24>20.58<0.8從表中可以看出各柱的剪跨比、軸壓比滿(mǎn)足要求。3.7.3框架柱的配筋計(jì)算1.負(fù)一層邊柱（柱）1)采用混凝土，HRB400級(jí)鋼筋，2)求,判別大小偏心受壓將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣,并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后,選出最不利的內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算.N=2034.3,，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)判定為大偏心受壓3)求采用對(duì)稱(chēng)配筋選配5C20，柱的斜截面受剪承載力計(jì)算截面滿(mǎn)足要求取N=2034.3kN若選用A8@