馬寧主橋計算書(76+2-130+76連續(xù)剛構(gòu))

/目錄TOC\o”1—3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc299284022”一．主要計算依據(jù) 1HYPERLINK\l”_Toc299284023”二．主要計算參數(shù)和假定 2HYPERLINK\l”_Toc299284024”1．設(shè)計標(biāo)準(zhǔn) 2HYPERLINK\l”_Toc299284025”2．材料特性和計算參數(shù) 2HYPERLINK\l”_Toc299284026"3．恒載 3_Toc299284028”5．掛籃型式和臨時荷載 3HYPERLINK\l”_Toc299284029"6．施工環(huán)境和溫度模式 3HYPERLINK\l”_Toc299284030”7．基礎(chǔ)不均勻沉降： 38．施工工序 4_Toc299284033"10．構(gòu)件設(shè)計 4HYPERLINK\l”_Toc299284034”11．作用組合 4_Toc299284037"1、承載能力組合(強度驗算) 6HYPERLINK\l”_Toc299284038"2、組合1（作用長期效應(yīng)橋梁受力狀況） 63、組合2(短期效應(yīng)截面抗裂驗算） 7HYPERLINK\l”_Toc299284040”4、組合3（截面彈性階段壓應(yīng)力驗算) 7HYPERLINK\l”_Toc299284041”5、組合4（施工階段應(yīng)力驗算） 7HYPERLINK\l”_Toc299284042”6、撓度計算 8五．主要計算結(jié)論 8HYPERLINK\l”_Toc299284044”1、對于強度驗算（抗彎）(承載能力組合） 8_Toc299284046"3、對于持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算 8_Toc299284048"5、短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算（即施工階段驗算)（組合5) 9持久狀況結(jié)構(gòu)彈性階段截面應(yīng)力驗算，下稱“組合3”短暫狀況結(jié)構(gòu)彈性階段截面應(yīng)力驗算（施工階段驗算）,下稱“組合5"三．結(jié)構(gòu)離散本次計算將整個橋梁離散為207個單元，其中，上部138個單元,墩身30個單元，承臺3個單元,基樁24個單元，余為掛籃單元。節(jié)點按照順序劃分，不同單元、相同節(jié)點號時程序默認(rèn)為單元剛結(jié)。對于樁基礎(chǔ),參考鮑衛(wèi)剛“橋梁承臺樁基柔度的模擬”計算得到模擬剛度三個橋墩樁基礎(chǔ)差別不大，統(tǒng)一取為b=2m，h=2.5m的矩形；樁長取22m計算。計算模型共分58個施工階段及1個運營階段（詳見下表）。每一節(jié)段箱梁施工周期為9天，其中張拉預(yù)應(yīng)力鋼束時混凝土齡期為7天。支點處（不考慮局部加厚）、跨中斷面如圖1所示，單位厘米：圖SEQ圖\*DBCHAR１支點及跨中橫斷面圖單元劃分(一半結(jié)構(gòu)離散圖）見如下結(jié)構(gòu)離散圖：

圖2計算離散圖表2施工階段概述四．主要計算成果1、承載能力組合（強度驗算)1）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖3圖3最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力(成橋后3600天）2)最小抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖4圖4最小抗力及對應(yīng)內(nèi)力（成橋后3600天）2、組合1（作用長期效應(yīng)橋梁受力狀況）1）長期效應(yīng)截面最小最大正應(yīng)力(成橋后3600d）圖5圖5長期效應(yīng)截面最大正應(yīng)力狀況(成橋后3600天)3、組合2（短期效應(yīng)截面抗裂驗算）1）短期效應(yīng)截面最小正應(yīng)力（成橋后3600d)圖6圖6短期效應(yīng)截面最小正應(yīng)力（成橋后3600天）2）短期效應(yīng)斜截面最大主拉應(yīng)力（成橋后3600d）圖7圖7短期效應(yīng)截面最大主拉應(yīng)力(成橋后3600天）4、組合3（截面彈性階段壓應(yīng)力驗算）1)截面最大正應(yīng)力（橋后30d)圖8圖8彈性階段截面最大正應(yīng)力（成橋后30天)2）斜截面最大主壓應(yīng)力（橋后30d）圖9圖9彈性階段截面最大主壓應(yīng)力（成橋后30天)5、組合4(施工階段應(yīng)力驗算)1）施工階段截面正應(yīng)力最值圖10圖10施工中第二梁段未張拉前截面正應(yīng)力最值圖11施工中最大懸臂時截面正應(yīng)力最值6、撓度計算暫時不考慮施工預(yù)拋高，經(jīng)計算,中跨跨中，在短期效應(yīng)組合(包括結(jié)構(gòu)自重）下最大下?lián)?.16cm，撓度長期增長系數(shù)取為1.41五．主要計算結(jié)論1、對于強度驗算(抗彎）（承載能力組合）從計算結(jié)果可見：強度不存在包絡(luò)不到之截面,滿足規(guī)范。中跨跨中［R］=229318KN。M〉γ0Sud=157937KN。M邊跨跨中附近[R]=112508KN。M〉γ0Sud=85665KN。M中跨支點［R］=-KN.M〉γ0Sud=—794116KN。M次中跨支點［R]=-1479752KN.M〉γ0Sud=—799738KN.M2、結(jié)構(gòu)長期應(yīng)力狀況（組合1）根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計理論可知，砼在長期高壓下比較危險。從計算結(jié)果看來(最大壓應(yīng)力為11。22MPa,應(yīng)力均勻良好)，結(jié)構(gòu)并沒有出現(xiàn)長期在高壓之下，不存在應(yīng)力比較大的突變。圖53、對于持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第6.3.1條之規(guī)定，對分段澆筑的縱向分塊全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在短期效應(yīng)組合下,正截面抗裂應(yīng)滿足st－0。8pc≤0(公式6.3.1-2），斜截面抗裂，應(yīng)滿足tp≤0。4ftk(公式6.3.1—6)。0.4ftk＝0.4＊2。85＝1.14MPa；查在作用（或荷載)短期效應(yīng)組合下的最小正應(yīng)力圖(圖6)可知，全橋基本沒出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足公式6.3。1-2的要求；查在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下的最大主拉應(yīng)力圖（圖7）可知，再未考慮豎向粗鋼筋作用下，最大主拉應(yīng)力為tp＝-1.26MPa，大于-1.14MPa,相去0。12MPa，這差值遠小于豎向粗鋼筋對主拉提供的范圍之內(nèi)，故結(jié)構(gòu)滿足公式6。3.1-6的要求。4、持久狀況彈性階段截面應(yīng)力驗算（組合4）根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第7。1.5條、第7.1。6條之規(guī)定,受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力（對未開裂構(gòu)件）應(yīng)滿足kc+pt≤0.5fck(公式7.1.5-1）；受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力（鋼筋為鋼絞線的未開裂構(gòu)件）應(yīng)滿足pe+p≤0。65fpk（公式7.1.5-2）；預(yù)應(yīng)力混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)滿足cp≤0.6fck（公