國際度假公園一期工程模板工程施工方案

中冶·柏芷山國際度假公園一期工程模板工程施工方案目錄第一章編制依據(jù) 2第二章工程概況 2第三章施工準(zhǔn)備 6第四章主要部位支模方法 6第五章模板施工質(zhì)量控制 13第六章驗(yàn)收要求 14第七章模板拆除 15第八章模板成品保護(hù) 16第九章安全文明施工措施 17第十章模板計算書 18第一章編制依據(jù)1、中冶·柏芷山國際度假公園1#、2#公寓樓工程設(shè)計圖紙。2、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2011）。3、《混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖》（16G-101）。4、《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300-2013）。5、《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011。6、《建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程》JGJ74-2003。7、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008。8、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002。第二章工程概況序號項(xiàng)目內(nèi)容1工程名稱中冶·柏芷山國際度假公園一期工程公寓樓2工程地址3建設(shè)單位4設(shè)計單位5監(jiān)理公司6檢測單位7質(zhì)量監(jiān)督8安全監(jiān)督9施工總包本項(xiàng)目包括1#、2#公寓樓結(jié)構(gòu)高度分別為1#樓25.2m、2#樓28.5m，結(jié)構(gòu)體系均為框架結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)安全等級二級，結(jié)構(gòu)使用年限50年，結(jié)構(gòu)非抗震，結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類別丙類，框架抗震非抗震，基礎(chǔ)設(shè)計等級丙級，場地土類別二類。1、鋼筋砼結(jié)構(gòu)模板工程概況1）梁板、剪力墻模板采用15厚膠合板，梁板模板的支撐架采用扣件鋼管腳手支撐架。2）各層樓板施工時搭設(shè)滿堂紅腳手架，滿堂紅腳手架立桿周邊距墻400mm，中間縱橫間距不大于1000mm均勻排列。標(biāo)準(zhǔn)層梁板承重排架水平桿設(shè)置三道，底道水平桿上皮離地200mm(稱掃地桿)。第二道水平桿上皮離地1200mm，上道水平桿上皮離現(xiàn)澆板底(或梁底)距離不大于500mm。為保證±0.000m層板上腳手架穩(wěn)定和不下沉，地面應(yīng)夯實(shí)，澆筑150mm厚C20混凝土墊層，并在腳手架立桿下鋪設(shè)厚度≥50mm、寬度≥10cm的木墊板，以增大受力面積。每棟樓支模用承重腳手架按夠三層用料進(jìn)行準(zhǔn)備，當(dāng)施工第四層時可將第一層滿堂紅腳手架拆除（第一層拆模報告合格），運(yùn)至第四層施工結(jié)構(gòu)用搭設(shè)承重腳手架。梁板底模支模(下圖)3）為保證樓層凈空尺寸，樓面板底模頂標(biāo)高在設(shè)計標(biāo)高基礎(chǔ)上提高5mm。4）模板拼縫處設(shè)置海綿條，以保證模板在砼施工過程中不漏漿。海綿條位置處增設(shè)一根背方。模板下口用干硬砂漿封堵。墻柱模板根部距地50采用200長三級14鋼筋點(diǎn)焊間距500，作為模板的限位措施。5）陰陽角處模板支撐方式6）預(yù)留洞口模板墻體預(yù)留洞口模板采用15厚雙面塑膠膠合板、白松板及木方，根據(jù)墻厚、洞口的高度和寬度來制作。施工準(zhǔn)備3.1、技術(shù)準(zhǔn)備項(xiàng)目部技術(shù)人員詳細(xì)閱讀施工圖紙，了解本工程重點(diǎn)難點(diǎn)，做好圖紙會審和技術(shù)交底工作。編制施工工期進(jìn)度要求，技術(shù)要求以及與其它專業(yè)工種相配合的技術(shù)資料。3.2、現(xiàn)場準(zhǔn)備3.2.1模板安裝前，首先由水電等專業(yè)，對預(yù)埋管件驗(yàn)收檢測合格后，進(jìn)行模板安裝；3.2.2支模前，根據(jù)項(xiàng)目技術(shù)人員提供的軸線，進(jìn)行墻柱尺寸放線并彈出墨線，控制線，標(biāo)高線等；3.2.3模板安裝前，項(xiàng)目部技術(shù)人員對梁柱板鋼筋綁扎質(zhì)量進(jìn)行檢查，辦好隱蔽工程驗(yàn)收記錄，檢查鋼筋保護(hù)層厚度；3.2.4模板安裝時，應(yīng)把模板板面清理干凈，刷隔離劑。3.3、機(jī)具準(zhǔn)備電鉆3-4臺，電鋸2-3臺，其它相關(guān)機(jī)具根據(jù)現(xiàn)場情況確定進(jìn)場時間。3.4材料準(zhǔn)備15mm木膠板：2000㎡50*100木方：60m3壁厚3.5mmφ48鋼管：15T扣件（滿足扭力矩40N.m）：12000個根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際進(jìn)度情況材料計劃進(jìn)場。第四章主要部位支模方法1、工藝流程1）安裝柱模板搭設(shè)安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子側(cè)模安裝柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定2）安裝梁模板搭設(shè)梁模板支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱安裝梁側(cè)模安裝另一側(cè)模板安裝上下鎖口楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓符合梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固3）安裝樓梯模板支休息平臺梁底模綁扎樓梯梁鋼筋支休息平臺梁側(cè)模搭休息平臺模支撐布置龍骨鋪板支梯段板模板綁扎樓梯鋼筋釘樓板側(cè)幫模板固定踏步板2、施工方法1）柱模板安裝本工程最大柱尺寸為500*750，最小柱尺寸為300*300，柱模板為15mm木膠板。50*100木方做豎向背楞，雙鋼管及φ14對拉絲桿加固。a.模板組片完畢后，按照要求留設(shè)清掃口，檢查模板的對角線，平整度和外形尺寸。b.吊裝第一片模板，并臨時支撐或用鐵絲與柱子主筋臨時綁扎固定。c.隨即吊裝第二、三、四片模板，作臨時支撐或固定。d.為保證柱子陽角處的拼縫嚴(yán)密，防止漏漿，在柱模板的四個拼縫處，要夾粘雙面膠、釘海綿條。模板就位后，進(jìn)行柱子的加固，柱模的背楞采用80*60的木方，背楞的間距為200-300。木方必須豎放，木方在同一截面的搭接要求錯開至少500。e.柱模板的垂直度定位依靠樓層內(nèi)支模架和墻柱連接支撐進(jìn)行加固調(diào)整。柱墻模底留清掃孔，以便以混凝土澆筑之前進(jìn)行清理。f.按照上述方法安裝一定流水段柱子模板后，全面檢查安裝質(zhì)量，注意在縱橫兩個方向上都掛通線檢查，并作好群體的水平拉桿及剪力支桿的固定。已最大柱500*750進(jìn)行模板設(shè)計如圖：柱模板安裝示意圖安裝梁板模板本工程梁板模板支模，均采用15mm木膠板，50*100木方做主次龍骨，梁側(cè)模板采用φ48鋼管及兩道φ14對拉絲桿加固。板模采用15mm厚木膠板，模板接縫處采用膠條封粘，以防漏漿。板下采用雙層50*100木方，上層間距300mm，下層間距500mm，支撐架采用φ48鋼管滿堂支撐架，間距1000mm，水平桿為1200mm，每隔4m加剪刀撐，掃地桿位于支撐架地面起200mm處，全部貫通。a.安裝梁模板支架前，無論是首層地面或樓板地面，必須要有足夠的承載力，必須按監(jiān)理審批后的支模架搭拆方案進(jìn)行施工。b.搭設(shè)梁底小橫木，間距符合摸板設(shè)計要求。c.拉線安裝梁底摸板，控制好梁底的起拱高度符合模板設(shè)計要求。梁底經(jīng)驗(yàn)收無誤后，用鋼管扣件將其固定好。d.安裝梁側(cè)模板，在梁底模兩側(cè)需海綿填充，使之側(cè)模與底模拼縫間隙嚴(yán)密，防止出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象。e.復(fù)核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。f.安裝后校正梁標(biāo)高、斷面尺寸，將梁模板內(nèi)雜物清理干凈。3）安裝樓板模板a.支模架按照設(shè)計方案要求搭設(shè)完畢后，根據(jù)給定的水平線調(diào)整上支托的標(biāo)高及起拱的高度。b.按照模板設(shè)計要求支搭板下的大小龍骨，其間距必須符合模板設(shè)計的要求。c.鋪設(shè)多層膠合板時，在梁側(cè)模板上口要拉線找直，同時必須保證模板拼縫的嚴(yán)密、表面平整。d.模板鋪設(shè)完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板標(biāo)高，并進(jìn)行校正。e.將模板內(nèi)雜物清理干凈。標(biāo)準(zhǔn)層樓板模板支架示意圖5）安裝樓梯模板樓梯踢面固定的尺寸、位置、高度必須要計算準(zhǔn)確，模板必須要固定準(zhǔn)確、牢固。模板支設(shè)前先根據(jù)層高放大樣，一般先安裝樓梯梁模板再安裝樓梯底板模、外幫模。在外幫側(cè)模內(nèi)側(cè)彈出樓梯底板厚度線，再用樣板畫出側(cè)板的擋木，再釘踏步板。樓梯休息平臺插筋處模板：以休息平臺為分界配置兩塊模板，上、下各一塊，中間補(bǔ)一塊上下面帶豁口的模板。踏步模板只做踢面模板，踢面模板做法為：模板后釘2道水平的30×80木方子。踢面模板釘在樓梯板側(cè)面模板上。踢面模板上釘30×80木方子來固定踢面模板的上部。6）擋墻模板1#公寓樓根據(jù)設(shè)計要求，擋墻寬度為300mm，高度4100mm。采用15mm厚木膠板，50*100木方，φ48鋼管及φ14對拉絲桿（豎向間距450mm一道，水平間距800mm一道）進(jìn)行加固，由于擋墻較高，需要內(nèi)外兩側(cè)均搭設(shè)操作腳手架。架體搭設(shè)方法同外架搭設(shè)方式（詳見外架方案）。第五章模板施工質(zhì)量控制現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差，應(yīng)符合施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。模板工程質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定主控項(xiàng)目1模板支撐、立柱位置和墊板第4.2.1條2避免隔離劑沾污第4.2.2條一般項(xiàng)目1模板安裝的一般要求第4.2.3條2用作模板地坪、胎膜質(zhì)量第4.2.4條3模板起拱高度第4.2.5條4預(yù)埋件、預(yù)留孔允許偏差預(yù)埋鋼板中心線位置（mm）3預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位置（mm）3插筋中心線位置（mm）5外露長度（mm）+10，0預(yù)埋螺栓中心線位置（mm）2外露長度（mm）+10，0預(yù)留洞中心線位置（mm）10尺寸（mm）+10，05模板安裝允許偏差軸線位置（mm）5底模上表面標(biāo)高（mm）±5截面內(nèi)部尺寸（mm）基礎(chǔ)±10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度

（mm）不大于5m6大于5m8相鄰兩板表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5第六章驗(yàn)收要求6.1驗(yàn)收依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011；《模板工程施工專項(xiàng)方案》設(shè)計施工圖紙6.2驗(yàn)收程序模板安裝及支撐架搭設(shè)完畢，經(jīng)項(xiàng)目部技術(shù)人員及安全員驗(yàn)收合格后，通知監(jiān)理單位及建設(shè)單位共同驗(yàn)收，對內(nèi)支撐架體及模板安裝位置、尺寸進(jìn)行檢查，經(jīng)檢查合格后方可澆筑混凝土。6.3驗(yàn)收內(nèi)容（1）模板安裝尺寸，軸線，標(biāo)高等；（2）內(nèi)支撐架間距，剪刀撐，掃地桿位置等。（3）梁柱板模板拼縫質(zhì)量，對拉絲桿牢固性等；（4）預(yù)埋件預(yù)留位置，數(shù)量等；6.4驗(yàn)收人員項(xiàng)目安全部門組織，技術(shù)、工程部門協(xié)同監(jiān)理單位、建設(shè)單位檢查驗(yàn)收，參加人員：項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人：賈彬、安全員：曾博文、技術(shù)施工員：馮艾、監(jiān)理工程師：孫利、建設(shè)單位現(xiàn)場代表：郭先凱，并按照規(guī)定填寫驗(yàn)收合格表。第七章模板拆除現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的模板及其支架拆除時的混凝土強(qiáng)度，必須符合設(shè)計要求和《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204—2002）的規(guī)定。（1）擋墻、梁側(cè)模和底模拆除，應(yīng)符合以下規(guī)定：擋墻、梁側(cè)模，應(yīng)在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞后，方可拆除非承重模板。底模，應(yīng)在混凝土強(qiáng)度符合下表規(guī)定后，方可拆除。結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率計（%）板≤2＞2、≤8＞85075100梁≤8＞875100懸臂構(gòu)件100（2）拆模前必須填寫拆模申請，在技術(shù)人員及監(jiān)理同意后才可拆除模板，嚴(yán)禁私自拆模。（3）已拆除模板及其支架結(jié)構(gòu)，在混凝土強(qiáng)度符合設(shè)計混凝土強(qiáng)度等級的要求后，方可承受全部使用荷載。當(dāng)施工荷載所產(chǎn)后的效應(yīng)比使用荷載的效應(yīng)更為不利時，必須經(jīng)過核算，加設(shè)臨時支撐，方可施工加荷。（4）后澆帶模板拆除，應(yīng)符合以下規(guī)定：拆除模板時，應(yīng)保留后澆帶模板處架體，后期后澆帶混凝土澆筑完成后，拆模試件送檢合格后，方可拆除后澆帶模板及支撐架。模板工程安全施工措施拆裝模板時，必須有穩(wěn)定的登高工具，高度超過2m時，必須搭設(shè)腳手架，操作時，下面不得站人；安裝柱、墻模板時，應(yīng)一邊安裝一邊支撐固定，未支撐牢固不得松手以防止傾覆。安裝梁的側(cè)模時，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期間，對電線和電燈等各類用電裝置必須采取保護(hù)措施。夏季高溫季節(jié)施工，注意錯開高溫作業(yè)時間，避開烈日下工作，做好防暑降溫工作。冬季霜雪期間施工，應(yīng)安排專人清除腳手架上、道路上和混凝土上的積雪，做好防滑具體措施，確保施工人員施工操作的安全。第八章模板成品保護(hù)1、模板支模完成后及時將多余材料及垃圾清理干凈。安裝工程的預(yù)留、預(yù)埋工作在支模時配合進(jìn)行，禁止任意拆除模板和用錘敲打模板及支撐，以免影響模板質(zhì)量。3、模板側(cè)模不得堆靠鋼筋等重物，以免傾斜、偏位。4、禁止平臺模板面上集中堆放重物。尤其是在鋼筋綁扎時，加工成型的鋼筋不能集中堆放在平臺模板上。5、砼澆筑時，不準(zhǔn)用振動棒等撬動模板及埋件，砼均勻入模，以免模板因局部荷載過大造成模板受壓變形。6、模板安裝成型后，派專人值班保護(hù)，并進(jìn)行檢查、校正，以確保模板安裝質(zhì)量。第九章安全文明施工措施1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。2、支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。3、在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"禁止通行"安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。5、木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備分料器和護(hù)手裝置。使用木工多用機(jī)械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機(jī)械停用時斷電加鎖。6、用塔吊吊運(yùn)模板時，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運(yùn)必須采取兩個以上的吊點(diǎn)，且必須使用卡環(huán)吊運(yùn)。7、因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當(dāng)夏季施工溫度較高時，可適當(dāng)增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當(dāng)降低。當(dāng)T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。8、環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達(dá)到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚(yáng)塵、低能耗的整體效果。第十章模板計算書10.1柱模板計算：柱子截面的長短邊分別進(jìn)行安全驗(yàn)算如下：10.1.1、柱長邊柱箍驗(yàn)算取s=(750+(100+48)×2)/(3+1)=261.5mm為計算跨度。荷載主要有次楞傳遞至柱箍。（圖17） 柱箍強(qiáng)度計算簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖18） 柱箍彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.265kN·mσ＝Mmax/W＝0.265×106/(8.986×1000)=29.498N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖19） 柱箍剪力圖(kN)Vmax=4.974kNτ=VmaxS0/(Ib)=4.974×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=11.693N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖20） 柱箍撓度計算簡圖（圖21） 柱箍撓度圖(mm)ν＝0.018mm≤[ν]＝261.5/400=0.654mm滿足要求4、支座反力計算Rmax1=9.318kN10.1.2、柱短邊柱箍驗(yàn)算取s=(500+(100+48)×2)/(2+1)=265.333mm為計算跨度。荷載主要有次楞傳遞至柱箍。（圖22） 柱箍強(qiáng)度計算簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖23） 柱箍彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.233kN·mσ＝Mmax/W＝0.233×106/(8.986×1000)=25.896N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖24） 柱箍剪力圖(kN)Vmax=5.231kNτ=VmaxS0/(Ib)=5.231×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=12.297N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖25） 柱箍撓度計算簡圖（圖26） 柱箍撓度圖(mm)ν＝0.017mm≤[ν]＝261.5/400=0.654mm滿足要求4、支座反力計算Rmax2=9.025kN10.1.3、對拉螺栓驗(yàn)算N＝max(Rmax1,Rmax2)=max(9.318,9.025)=9.318kN≤17.8kN滿足要求10.2擋墻模板計算10.2.1擋墻面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。1、強(qiáng)度驗(yàn)算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（圖3） 面板強(qiáng)度計算簡圖（圖4） 面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.259kN·mσ＝Mmax/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝30N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（圖5） 面板撓度計算簡圖（圖6） 面板撓度圖(mm)νmax＝0.265mm≤[ν]＝200/400=0.5mm滿足要求10.2.2、次楞驗(yàn)算次楞計算的假定跨數(shù)要符合實(shí)際工況，荷載統(tǒng)計如下：q＝aS＝200/1000×51.844=10.369kN/mqk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算（圖7） 次楞強(qiáng)度計算簡圖（圖8） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.207kN·mσ＝Mmax/W＝0.207×106/(83.333×1000)=2.489N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求2、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax＝2.426kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.426×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.728N/mm2≤[fv]＝2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖10） 次楞撓度計算簡圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)ν＝0.055mm≤[ν]＝450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN10.2.3、主楞驗(yàn)算墻模主楞的跨度一般是較大的，主楞計算的假定跨數(shù)要符合實(shí)際工況，計算簡圖如下：（圖12） 主楞強(qiáng)度計算簡圖1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.946kN·mσ＝Mmax/W＝0.946×106/(8.986×1000)=105.223N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求2、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（圖14） 主楞剪力圖(kN)Vmax＝5.913kNτ=VmaxS0/(Ib)=5.913×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=13.9N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖15） 主楞撓度計算簡圖（圖16） 主楞撓度圖(mm)ν＝0.513mm≤[ν]＝450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=14.197KN10.2.4、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓拉力值N：N＝14.197kN≤Ntb=17.8kN滿足要求10.3梁模板計算10.3.1梁面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=23.875kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=25.268kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(23.875,25.268)=25.268kN/m（圖3） 面板強(qiáng)度簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖4） 面板彎矩圖Mmax=0.014kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.014×106/24000=0.585N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1=16.775kN/m（圖5） 面板撓度計算簡圖（圖6） 面板撓度圖(mm)ν=0.003mm≤[ν]=200/((4-1)×400)=0.167mm滿足要求10.3.2次楞驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×200/1000/(4-1)=1.592kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×200/1000/(4-1)=1.685kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.592,1.685)=1.685kN/m（圖7） 面板強(qiáng)度計算簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.126kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.126×106/(83.333×1000)=1.511N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=0.839kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1×0.839×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.252N/mm2≤[τ]=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)×650/1000)×200/1000/(4-1)=1.118kN/m（圖10） 撓度計算簡圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=0.086mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學(xué)求解計算可得：Rmax=1.597kNRkmax=1.061kN10.3.3主楞驗(yàn)算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點(diǎn)，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點(diǎn)考慮，偏于安全。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主楞的驗(yàn)算力學(xué)模型簡化為1+2-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.3主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=65.3/1000=0.065kN/m自重設(shè)計值為：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m則主楞強(qiáng)度計算時的受力簡圖如下：（圖12） 主楞強(qiáng)度計算簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖13） 主楞撓度計算簡圖1、抗彎驗(yàn)算（圖14） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.134kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.134×106/(8.986×1000)=14.949N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖15） 主楞剪力圖(kN)Vmax=2.945kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×2.945×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=6.922N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖16） 主楞撓度圖(mm)νmax=0.005mm≤[ν]=0.6×1000/(1+1)/400=0.75mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.274kN非端支座最大支座反力為：R2=5.889kN10.3.4、端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.274kN≤[N]=8kN滿足要求10.3.5可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=5.889kN≤[N]=30kN滿足要求10.3.6立桿驗(yàn)算1、長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.44×(1.2+2×400/1000)=2.881ml02=kμ2h=1×2.292×1.2=2.75m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.881,2.75)=2.881mλ=l0/i=2.881×1000/(1.59×10)=181.174≤[λ]=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=2.881×1000/(1.59×10)=181.174根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.218根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算。由可變控制的組合：N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=6.446kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=6.822kNN=max（N1，N2）=max(6.446,6.822)=6.822kNΥ0×N/(φA)=1×6.822×1000/(0.218×4.24×100)=73.927N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=2.75×1000/(1.59×10)=172.981根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.237此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載由可變控制的組合：N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.2×3×0.144+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=6.965kN由永久荷載控制的組合：N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.35×3×0.144+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=7.405kNN=max（N3，N4）=max(6.965,7.405)=7.405kNΥ0×N/(φA)=1×7.405×1000/(0.237×(4.24×100))=73.678N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求10.4板模板計算10.4.1、面板驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1，按簡支跨進(jìn)行計算，取b=1m寬板帶為計算單元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=6.997kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.28kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(6.997,6.28)=6.997kN/m（圖4） 面板計算簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖5） 面板彎矩圖Mmax=0.079kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.079×106/24000=3.28N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1=2.71kN/m（圖6） 撓度計算受力簡圖（圖7） 撓度圖ν=0.173mm≤[ν]=300/400=0.75mm滿足要求10.4.2、次楞驗(yàn)算次楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。由可變荷載控制的組合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.099kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=1.884kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(2.099,1.884)=2.099kN/m（圖8） 次楞計算簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖9） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.202kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.202×106/(83.333×103)=2.418N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖10） 次楞剪力圖(kN)Vmax=1.209kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib0)=1×1.209×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.363N/mm2≤[τ]=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000=0.813kN/m（圖11） 撓度計算受力簡圖（圖12） 次楞變形圖(mm)νmax=0.114mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學(xué)求解計算可得：Rmax=2.259kNRkmax=0.875kN10.4.2、主楞驗(yàn)算主楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設(shè)計值為：g=1.2gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m則主楞強(qiáng)度計算時的受力簡圖如下：（圖13） 主楞撓度計算時受力簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖14） 主楞撓度計算時受力簡圖1、抗彎驗(yàn)算（圖15） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.749kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.749×106/(85.333×1000)=8.783N/mm2≤[f]=15N/mm2滿