受彎構(gòu)件的正截面承載力計算

關(guān)于受彎構(gòu)件的正截面承載力計算第1頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的設(shè)計內(nèi)容：(1)正截面受彎承載力計算——按已知截面彎矩設(shè)計值M，計算確定截面尺寸和縱向受力鋼筋；(2)斜截面受剪承載力計算——按受剪計算截面的剪力設(shè)計值V，計算確定箍筋和彎起鋼筋的數(shù)量；(3)鋼筋布置——為保證鋼筋與混凝土的粘結(jié)，并使鋼筋充分發(fā)揮作用，根據(jù)荷載產(chǎn)生的彎矩圖和剪力圖確定鋼筋的布置；(4)正常使用階段的裂縫寬度和撓度變形驗算；(5)繪制施工圖。第2頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)受彎構(gòu)件的截面形式和構(gòu)造矩形T形工形十字形一、截面形式梁滿足承載能力極限狀態(tài)的要求M指結(jié)構(gòu)上的作用所產(chǎn)生的內(nèi)力設(shè)計值；Mu是受彎構(gòu)件正截面受彎承載力的設(shè)計值。第3頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月矩形板空心板槽形板板二、截面尺寸高跨比h/l0=1/8～1/12矩形截面梁高寬比h/b=2.0~3.5T形截面梁高寬比h/b=2.5~4.0。（b為梁肋）b=120、150、180、200、220、250、300、…(mm)，250以上的級差為50mm。h=250、300、350、……、750、800、900、1000、…(mm)，800mm以下的級差為50mm，以上的為100mm。第4頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月混凝土保護(hù)層厚度c－縱向受力鋼筋的外表面到截面邊緣的垂直距離。保護(hù)層厚度的作用：保護(hù)縱向鋼筋不被銹蝕；發(fā)生火災(zāi)時延緩鋼筋溫度上升；保證縱向鋼筋與混凝土的較好粘結(jié)。保護(hù)層厚度不應(yīng)小于鋼筋直徑及由構(gòu)件類別和環(huán)境條件確定的最小保護(hù)層厚度，不宜小于粗骨料最大粒徑的1.25倍。環(huán)境類別為一類（室內(nèi)環(huán)境）時，梁的最小保護(hù)層厚度是25mm，板為20mm.三、混凝土保護(hù)層第5頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月四、梁內(nèi)鋼筋的直徑和凈距縱向受力鋼筋的直徑不能太細(xì)－保證鋼筋骨架有較好的剛度，便于施工；不宜太粗－避免受拉區(qū)混凝土產(chǎn)生過寬的裂縫。直徑取10～28mm之間。h0a凈距≥d≥30h0a凈距≥d≥30凈距≥d≥30凈距≥1.5d≥30第6頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月五、板內(nèi)鋼筋的直徑和間距板的縱筋布置要求：a.鋼筋直徑通常為6~12mm，Ⅰ級鋼筋；板厚度較大時，鋼筋直徑可用14~25mm，Ⅱ級鋼筋；b.受力鋼筋最大間距板厚h≤200mm時：250mm200mm<h≤1500mm:300mmh>1500mm:0.2h及400mmc.垂直于受力鋼筋的方向應(yīng)布置分布鋼筋?！?0C≥15分布筋h0h0=h

-20第7頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月縱向受拉鋼筋的配筋百分率d=10~32mm(常用)h0=h-a單排a=c+d/2=25＋20/2=35mm雙排

a=c+d+e/2=25+20+30/2=60mm

截面上所有縱向受拉鋼筋的合力點到受拉邊緣的豎向距離為a，則到受壓邊緣的距離為h0=h-a，稱為截面有效高度。

縱向受拉鋼筋配筋率為第8頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)受彎構(gòu)件正截面的試驗研究一、梁的試驗和應(yīng)力－應(yīng)變階段適筋梁正截面受彎承載力的實驗定義：適筋梁－縱向受拉鋼筋配筋率比較適當(dāng)?shù)恼孛娣Q為適筋截面，具有適筋截面的梁叫適筋梁。FF應(yīng)變測點位移計MVhabAsh0xneces第9頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月CⅡaⅢaⅠⅡⅢM0crM0yM0u0

φ0M0y(鋼筋開始屈服)混凝土壓碎破壞截面曲率(混凝土開裂)梁跨中截面的彎距試驗值M0－截面曲率實驗值φ0關(guān)系第10頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第Ⅰ階段：混凝土開裂前的未裂階段<etuⅠ階段截面應(yīng)力和應(yīng)變分布M0<M0cr應(yīng)力圖從開始加荷到受拉區(qū)混凝土開裂。梁的工作情況與均質(zhì)彈性體梁相似，混凝土基本上處于彈性工作階段，荷載-撓度曲線或彎矩-曲率曲線基本接近直線。e0tuⅠa狀態(tài)截面應(yīng)力和應(yīng)變分布M0cr當(dāng)彎距增加到Mcr時，受拉邊緣的拉應(yīng)變達(dá)到混凝土受彎時極限拉應(yīng)變（et=e0tu），截面處于即將開裂的臨界狀態(tài)（Ⅰa狀態(tài)），此時的彎矩值稱為開裂彎矩Mcr。受壓區(qū)應(yīng)力圖形接近三角形，受拉區(qū)呈曲線分布。第Ⅰ階段特點：a.混凝土未開裂；b.受壓區(qū)應(yīng)力圖形為直線，受拉區(qū)前期為直線，后期為曲線；c.彎距－曲率呈直線關(guān)系。第11頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第Ⅱ階段：混凝土開裂后至鋼筋屈服前的裂縫階段esⅡ階段截面應(yīng)力和應(yīng)變分布M0cr<M0<M0y在開裂瞬間，開裂截面受拉區(qū)混凝土退出工作，其開裂前承擔(dān)的拉力將轉(zhuǎn)移給鋼筋承擔(dān)，導(dǎo)致鋼筋應(yīng)力有一突然增加（應(yīng)力重分布），裂縫出現(xiàn)時梁的撓度和截面曲率都突然增大，使中和軸比開裂前有較大上移。當(dāng)彎距繼續(xù)增大到受拉鋼筋應(yīng)力即將到達(dá)屈服強(qiáng)度f0y時，稱為第Ⅱ階段末，Ⅱa。雖然受拉區(qū)有許多裂縫，但如果縱向應(yīng)變的量測標(biāo)距有足夠的長度（跨過幾條裂縫），則平均應(yīng)變沿截面高度的分布近似直線。由于受壓區(qū)混凝土壓應(yīng)力不斷增大，其彈塑性特性表現(xiàn)得越來越顯著，受壓區(qū)應(yīng)力圖形逐漸呈曲線分布。第Ⅱ階段特點：a.裂縫截面處，受拉區(qū)大部分砼退出工作，拉力主要由鋼筋承擔(dān)，單鋼筋未屈服；b.受壓區(qū)砼已有塑性變形，但不充分；；c.彎距－曲率關(guān)系為曲線，曲率與撓度增長加快。第12頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第Ⅲ階段：鋼筋開始屈服至截面破壞的裂縫階段>eyⅢ階段截面應(yīng)力和應(yīng)變分布M0y<M0<M0uf0yAs鋼筋屈服。截面曲率和梁撓度突然增大，裂縫寬度隨著擴(kuò)展并沿梁高向上延伸，中和軸繼續(xù)上移，受壓區(qū)高度進(jìn)一步減小。受壓區(qū)塑性特征表現(xiàn)的更為充分，受壓區(qū)應(yīng)力圖形更趨豐滿。由于混凝土受壓具有很長的下降段，因此梁的變形可持續(xù)較長，但有一個最大彎矩Mu。超過Mu后，承載力將有所降低，直至壓區(qū)混凝土壓酥。Mu稱為極限彎矩，此時的受壓邊緣混凝土的壓應(yīng)變稱為極限壓應(yīng)變ecu，對應(yīng)截面受力狀態(tài)為“Ⅲa狀態(tài)”。ecu約在0.003~0.005范圍，超過該應(yīng)變值，壓區(qū)混凝土即開始壓壞，表明梁達(dá)到極限承載力。第13頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第Ⅲ階段特點：a.縱向受拉鋼筋屈服，拉力保持為常值；b.裂縫截面處，受拉區(qū)大部分混凝土已退出工作，受壓區(qū)砼壓應(yīng)力曲線圖形比較豐滿，有上升段，也有下降段；c.壓區(qū)邊緣砼壓應(yīng)變達(dá)到其極限壓應(yīng)變εcu，混凝土被壓碎，截面破壞；d.

彎距－曲率關(guān)系為接近水平的曲線。e0cuⅢa階段截面應(yīng)力和應(yīng)變分布M0uf0yAs第14頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月4.2.2正截面受彎的三種破壞形態(tài)適筋破壞超筋破壞少筋破壞配筋率ρ第15頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月適筋破壞形態(tài)特點：縱向受拉鋼筋先屈服，受壓區(qū)混凝土隨后壓碎。最小配筋率界限配筋率梁完全破壞以前，鋼筋要經(jīng)歷較大的塑性變形，隨后引起裂縫急劇開展和梁撓度的激增，帶有明顯的破壞預(yù)兆，屬于延性破壞類型。Mu0

f0M0My

C超筋梁ρ>ρmaxB適筋梁ρmin<ρ<ρmaxA少筋梁ρ>ρmax第16頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月超筋破壞形態(tài)特點：受壓區(qū)混凝土先壓碎，縱向受拉鋼筋不屈服。鋼筋破壞之前仍處于彈性工作階段，裂縫開展不寬，延伸不高，梁的撓度不大。破壞帶有突然性，沒有明顯的破壞預(yù)兆，屬于脆性破壞類型。Mu0

f0M0My

C超筋梁ρ>ρmaxB適筋梁ρmin<ρ<ρmaxA少筋梁ρ>ρmax第17頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月少筋破壞形態(tài)特點：受拉混凝土一裂就壞。破壞時極限彎距Mu小于正常情況下的開裂彎距Mcr破壞取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度，裂縫只有一條，開展寬度大，沿梁高延伸較高，屬于脆性破壞類型。M0crφ0第18頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月界限破壞形態(tài)特征：受拉鋼筋屈服的同時受壓區(qū)混凝土被壓碎。界限破壞的配筋率ρb實質(zhì)上就是適筋梁的最大配筋率。當(dāng)ρ<ρb時，破壞始自鋼筋的屈服，當(dāng)ρ>ρb時，破壞始自受壓區(qū)混凝土的壓碎，ρ=ρb時，受拉鋼筋屈服的同時受壓區(qū)混凝土被壓碎。屬于適筋梁的范圍，延性破壞。第19頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月4.3正截面受彎承載力計算原理4.3.1正截面承載力計算的基本假定(1)截面的應(yīng)變沿截面高度保持線性分布－簡稱平截面假定(2)不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度eescxch0fyMTxcTcC第20頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月(3)混凝土的壓應(yīng)力－壓應(yīng)變之間的關(guān)系為：上升段水平段σεcuε0fc鋼筋(4)鋼筋的應(yīng)力－應(yīng)變方程為：1Es第21頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月4.3.3等效矩形應(yīng)力圖形a1

CTszM=C·z

fcxc

ycCTszMuM=C·zfc

ycx=b1

xcMu兩個圖形等效的條件：a.

砼壓應(yīng)力的合力C大小相等；b.

兩圖形中受壓區(qū)合力C的作用點不變。令則第22頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月系數(shù)α1和β1僅與混凝土應(yīng)力－應(yīng)變曲線有關(guān)，稱為等效矩形應(yīng)力圖形系數(shù)。混凝土受壓區(qū)等效矩形應(yīng)力圖系數(shù)≤C50C55C60C65C70C75C80a11.00.990.980.970.960.950.94b10.80.790.780.770.760.730.74C=a1

fcbxTs=ssAsMu

a1

fcx=bxc基本方程第23頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月——相對受壓區(qū)高度記對于適筋梁，受拉鋼筋應(yīng)力ss=fy。相對受壓區(qū)高度x

不僅反映了鋼筋與混凝土的面積比（配筋率r），也反映了鋼筋與混凝土的材料強(qiáng)度比，是反映構(gòu)件中兩種材料配比本質(zhì)的參數(shù)。第24頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月4.3.4適筋梁與超筋梁的界限及界限配筋率相對界限受壓區(qū)高度eyecuxcbh0相對界限受壓區(qū)高度僅與材料性能有關(guān)，而與截面尺寸無關(guān)第25頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月4.4單筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面受彎承載力計算4.4.1基本計算公式及適用條件基本計算公式C=a1

fcbxT=fyAsMu

a1

fcx=b1xcbhh0ax力的平衡力矩平衡(h0-x/2)第26頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月防止超筋脆性破壞防止少筋脆性破壞適用條件第27頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月經(jīng)濟(jì)配筋率的概念1、為保證明顯的預(yù)兆和足夠的延性，要求2、r在經(jīng)濟(jì)配筋率范圍波動時，對總造價影響不大，如板的經(jīng)濟(jì)配筋率約為0.3%～0.8%，單筋矩形梁的經(jīng)濟(jì)配筋率約為0.6%～1.5%。第28頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月4.4.2截面承載力計算的兩類問題截面設(shè)計已知：彎矩設(shè)計值M、砼及鋼強(qiáng)度等級、構(gòu)件截面尺寸b及h求：受拉鋼筋截面面積As基本公式：適用條件：a.滿足;b.

滿足?？v向受拉鋼筋合力點到截面受拉邊緣的距離a的確定:一類環(huán)境（室內(nèi)環(huán)境）：d=10~32mm(常用)單排a=c+d/2=25＋20/2=35mm雙排

a=c+d+e/2=25+20+30/2=60mm梁板a=20mm第29頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月截面復(fù)核已知：M、b，h(h0)、截面配筋A(yù)s，砼及鋼筋強(qiáng)度等級求：截面的受彎承載力Mu>M未知數(shù)：受壓區(qū)高度x和受彎承載力Mu基本公式：前提條件：最終公式：或當(dāng)Mu>＝M時，認(rèn)為截面受彎承載力滿足要求，否則為不安全。當(dāng)Mu大于M過多時，該截面設(shè)計不經(jīng)濟(jì)。第30頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月4.4.3截面承載力計算的計算系數(shù)和計算方法取取令M＝

Mu截面抵抗矩系數(shù)力臂系數(shù)第31頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月例題3.1已知矩形截面簡支梁，截面尺寸b×h=250mm×400mm，計算跨度l=6.20m，承受均布線荷載，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值8kN/m，恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值10kN/m（不計梁的自重），持久設(shè)計狀況，采用混凝土強(qiáng)度等級C40，Ⅱ級鋼筋，結(jié)構(gòu)安全等級為Ⅱ級，環(huán)境類別為二類，試求所需鋼筋的截面面積?！窘狻浚?/p>

1、梁跨中為其彎矩最大截面，求其彎矩設(shè)計值M其中結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)g0＝1.0，荷載分項系數(shù)gG=1.05，gQ=1.2，荷載效應(yīng)系數(shù)CG=CQ=l2/8=6.202/8=4.805m2，則第32頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月2、環(huán)境類別為二類，混凝土保護(hù)層最小厚度為35mm，則a=45mm，h0=h-a=450－45=405mm；查表可得fc=19.5N/mm2，fy=310N/mm2，xb=0.544。3、求計算系數(shù)滿足適筋破壞條件。4、求As第33頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月5、驗算最小配筋率要求滿足最小配筋率要求選配320，As=941mm2320第34頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月例題4.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值18kN/m，恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值29kN/m（不計梁的自重）各種條件同例題4.1【解】：

1、梁跨中為其彎矩最大截面，求其彎矩設(shè)計值M其中結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)g0＝1.0，荷載分項系數(shù)gg=1.2，gq=1.4，荷載效應(yīng)系數(shù)CG=CQ=l2/8=6.202/8=4.805m2，則2、保護(hù)層最小厚度為30mm，假定鋼筋為一排，則a=40mm，h0=h-a=450－40=410mm；查表可得fc=19.1N/mm2，fy=360N/mm2，xb=0.518。第35頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月3、求計算系數(shù)滿足適筋破壞條件。4、求As第36頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月5、驗算最小配筋率要求滿足最小配筋率要求選配625，As=2945mm2若為一排，則鋼筋凈距=(250-25×6-2×30)/5=8mm，顯然低于要求的25mm，因此需要兩排。原假定為一排錯誤，需重新按兩排計算。重新計算，假定鋼筋為兩排。從第2步開始。2、保護(hù)層最小厚度為30mm，假定鋼筋為兩排，則a=30+20+30/2=65mm，h0=h-a=450－65=385mm；查表可得fc=19.1N/mm2，fy=360N/mm2，xb=0.518。第37頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月3、求計算系數(shù)為超筋破壞條件。說明原截面選擇不合適，需擴(kuò)大截面。如增加截面高度到500mm。則從第2步開始進(jìn)行重新設(shè)計。2、保護(hù)層最小厚度為30mm，假定鋼筋為兩排，則a=30+20+30/2=65mm，h0=h-a=500－65=435mm；查表可得fc=19.1N/mm2，fy=360N/mm2，xb=0.518。3、求計算系數(shù)第38頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月滿足適筋破壞條件。4、求As選配525，As=2454mm2525500第39頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第五節(jié)雙筋矩形截面構(gòu)件正截面受彎承載力計算一、概述雙筋截面是指同時配置受拉和受壓鋼筋的情況。什么是雙筋截面？雙筋截面的適用情況：a.

彎距很大，按單筋截面計算得到ξ>ξb，而截面尺寸受到限制，混凝土強(qiáng)度等級不能提高；b.

不同荷載組合情況下，梁截面承受異號彎距。受拉鋼筋第40頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月二、計算公式與適用條件h0aA’

sAsCc=fcbxT=fyAsMuxecu>eysea’受壓鋼筋是否屈服？當(dāng)受壓鋼筋屈服，達(dá)到抗壓屈服強(qiáng)度f’y

。配置受壓鋼筋后，為防止受壓鋼筋壓曲而導(dǎo)致受壓區(qū)混凝土保護(hù)層過早崩落影響承載力，必須配置封閉箍筋。第41頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月

雙筋截面在滿足構(gòu)造要求的條件下，截面達(dá)到Mu的標(biāo)志仍然是受壓邊緣混凝土達(dá)到ecu。在截面受彎承載力計算時，受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力仍可按等效矩形應(yīng)力圖方法考慮。第42頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月雙筋截面的分解As1As2sAAssA

fy'As'

fcbx

fyAsMu

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fyAs1

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fyAs2雙筋截面的分解第43頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月力的平衡力矩平衡防止超筋脆性破壞受壓鋼筋強(qiáng)度充分利用（受壓鋼筋達(dá)到受壓屈服強(qiáng)）若此式不滿足？對受壓鋼筋合力點處取矩雙筋截面一般不會出現(xiàn)少筋破壞，可不必驗算最小配筋率。適用條件第44頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月已知矩形截面簡支梁，截面尺寸b×h=250mm×450mm，M=268kN.m

，采用混凝土強(qiáng)度等級C40，Ⅱ級鋼筋，結(jié)構(gòu)安全等級為Ⅱ級，環(huán)境類別為二類，

試求所需鋼筋的截面面積。例題3.3【解】：1、假定鋼筋為兩排，a=70mm，a’=30+10=40mm，h0=h-a=450－70=380mm；查表可得fc=19.5N/mm2，fy=310N/mm2，xb=0.544。2、求計算系數(shù)為超筋破壞條件。第45頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月為超筋破壞，在不能擴(kuò)大截面的條件下，設(shè)計成雙筋截面。3、計算A’s取x=xb，則可得Mu24、計算As第46頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月受拉鋼筋選用選配628，As=3695mm2，受壓鋼筋選用314，A’s=462mm2。628450314第47頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第六節(jié)T形截面構(gòu)件正截面受彎承載力計算一、概述承載力的觀點：挖去受拉區(qū)混凝土，形成T形截面，對受彎承載力沒有影響。目的和好處：節(jié)省混凝土，減輕自重。第48頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月試驗和理論分析均表明，翼緣上混凝土的縱向壓應(yīng)力不是均勻分布的，離梁肋越遠(yuǎn)壓應(yīng)力越小。計算上為簡化采翼緣計算寬度bf’，假定在bf’范圍內(nèi)壓應(yīng)力為均勻分布，bf’范圍以外部分的翼緣則不考慮。bf’的影響因素包括：翼緣高度h‘f

、梁的跨度l0、受力情況(單獨梁、整澆肋形樓蓋梁)等因素有關(guān)。第49頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月T形、工形、倒L形截面受彎構(gòu)件翼緣計算寬度

fb’T形截面倒L形截面考

慮

情

況肋形梁（板）獨立梁肋形梁（板）按計算跨度l0考慮031l031l061l按梁（肋）凈距Sn考慮nSb+—nSb21+當(dāng)1.00≥hh’f—fh’b+12—當(dāng)05.01.00≥>hh’ffh’b+12fh’b+6fh’b+5按翼緣高度fh’考慮當(dāng)05.00<hh’ffh’b+12bfh’b+5第50頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月二、計算簡圖和基本公式兩類T形截面：中和軸的位置不同第一類T形截面中和軸在翼緣內(nèi)第二類T形截面中和軸在梁肋內(nèi)相當(dāng)于寬度為b’f的矩形截面第51頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月界限情況力的平衡力矩平衡顯然，若或則屬第一類T形截面若或則屬第二類T形截面第52頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第一類T形截面的計算公式及適用條件計算公式與寬度等于bf’的矩形截面相同x

≤

xb

h0，b.

為防止少筋脆性破壞，受拉鋼筋應(yīng)滿足ρ≥ρmin，其中第53頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月=+第二類T形截面的計算公式及適用條件適用條件第54頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月三、截面設(shè)計令M=Mu判斷Y第一類T形截面計算方法同b’fh的單筋矩形截面N第二類T形截面第55頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第56頁，課件共63頁