鏈式運輸機傳動裝置設計

PAGEPAGE2湖南工業(yè)大學課程設計任務書2008—2009學年第1學期機械工程學院（系、部）機械設計制造及自動化專業(yè)062班級課程名稱：機械設計課程設計設計題目：鏈式運輸機傳動裝置設計完成期限：自2008年12月15日至2009年1月2日共2周內容及任務一、設計的主要技術參數(shù)運輸鏈牽引力（F/N）：5000輸送速度V/(m/s)：0.6鏈輪節(jié)圓直徑D/(mm)：280工作條件：三班制，使用年限10年，連續(xù)單向運轉，載荷平穩(wěn)，小批量生產(chǎn)，運輸鏈速度允許誤差±5%.二、設計任務傳動系統(tǒng)的總體設計；傳動零件的設計計算；減速器的結構、潤滑和密封；減速器裝配圖及零件工作圖的設計；設計計算說明書的編寫。三、設計工作量（1）減速機裝配圖1張；（2）零件工作圖2~3張；（3）設計說明書1份（6000~8000字）。進度安排起止日期工作內容傳動系統(tǒng)總體設計傳動零件的設計計算；減速器裝配圖及零件工作圖的設計、整理說明書交圖紙并答辯主要參考資料［1］《減速器選用手冊》，周明衡主編，化學工業(yè)出版社［2］《機械零件設計手冊》，吳宗澤主編，機械工業(yè)出版社［3］《機械設計》，濮良貴，紀名剛主編，高等教育出版社［4］《機械設計手冊》電子版指導教師（簽字）：年月日系（教研室）主任（簽字）：年月日機械設計課程設計設計說明書鏈式運輸機傳動裝置設計起止日期：2008年12月15日至2009年1月2日學生姓名曹交平班級機設06-2學號06405100212成績指導教師(簽字)機械工程學院（部）2009年1月2日PAGE目錄一、設計要求（5）二、選擇電動機的類型（6）三、V帶的選擇（7）四、傳動裝置運動和動參數(shù)的計算（9）五、齒輪的設計（10）六、軸的設計（18）七、軸承的校核（26）八、鍵的選擇及校核（27）九、箱體結構的設計（28）十、潤滑與密封（29）十一、課程設計總結（30）十二、參考文獻（30）鏈式運輸機的傳動裝置設計任務書一設計要求傳動裝置簡圖鏈式運輸機的傳動裝置如圖（1）：圖（1）原始數(shù)據(jù)鏈式運輸機的傳動裝置原始數(shù)據(jù)如下表題號運動鏈牽引力F/kN傳輸速度v(m/s)鏈輪節(jié)圓直徑D/mm1050.6280工作條件三班制，使用年限10年，連續(xù)單向運轉，載荷平穩(wěn)，小批量生產(chǎn)，運輸鏈速度允許誤差為鏈速度的。傳動方案：展開式兩級圓柱齒輪減速器二選擇電動機的類型。按工作要求選擇Y型三相異步電動機，電壓為380V。選擇電動機容量。電動機所需的工作功率為根據(jù)鏈式運輸機工作機的類型，可取工作機效率。傳動裝置的總效率查第10章中表10-2機械傳動和摩擦副的效率概略值，確定個部分效率為：聯(lián)軸器效率，滾動軸承傳動效率（一對），閉式齒輪傳動效率，V帶傳動效率=0.96代入得所需電動機的功率為因載荷平穩(wěn)，電動機額定功率略大于即可，由第19章表19-1所示Y系列三相異步電動機的技術參數(shù)，選電動機的額定功率為4kW.（二）確定電動機轉速.鏈輪軸工作轉速為兩級圓柱齒輪減速器一般傳動比范圍為8~40,又由于V帶的傳動比推薦值為2~5，可取V帶的傳動比=2.5，則總傳動比范圍,故電動機轉速的可選范圍為符合這一范圍的同步轉速有1000r/min,1500r/min,3000r/min,方案電動機型號額定功率kw同步轉速滿載轉速總傳動比1Y132M1-64100096023.412Y112M-441500144035.123Y112M-243000289070.48由于是三班制，且使用年限達10年，對電動機的使用性能要求較高，同時電動機的成本也相應的高出很多的，故選電動機型號為Y132M1-6。三V帶的選擇(1)確定計算功率由于要求是三班制，使用10年，并且載荷平穩(wěn)，根據(jù)《機械設計》課本表8-7可以查得=1.2，而P=3.56kw，可得計算機功率=1.2x3.33=4.27kw。(2)選擇V帶帶型根據(jù)計算可得計算功率是4.27kw，小帶輪轉速是電動機的轉速960r/min，查課本圖8-11可知道V帶的帶型是A型的。(3)初選小帶輪的基準直徑并驗算帶速v由于帶速不宜過低或者過高，一般在v=5~25m/s,驗證初選小帶輪的基準直徑是滿足要求的。v=2πnr/60000=5.03即5〈v〈25根據(jù)帶型參考表8-6和表8-8可以確定僅當小帶輪的基準直徑=100mm可以滿足要求。計算大帶輪的基準直徑==2.5×100=250mm（4）確定中心距a，并選擇V帶的基準長度根據(jù)帶傳動總體尺寸的限條件或者要求的中心距，0.7（+）≤≤2（+），即可得到245≤≤700，現(xiàn)在初選=300mm，=2+π（+）/2+（-）（-）/(4)≈1168mm,根據(jù)得到的數(shù)據(jù)和課本表8-2可以確定帶的基準長度=1120mm。計算實際中心距aa≈+1/2(-)=276mm考慮到帶輪的制造誤差、帶長誤差、帶的彈性以及因帶的松弛而產(chǎn)生的補充張緊的需要，中心距的變化范圍為260~290mm。（5）驗算小帶輪上的包角a=148.8590（6）.計算帶的根數(shù)z1）計算單根v帶的額定功率Pr。由dd1=100mm和n1=960r/min，查表8-4a得P0=0.95kW根據(jù)n1=960r/min，i0=2.5和A型帶，查表8-4b得△po=0.11kw。查表8-5得ka=0.92，表8-2得kl=0.91，于是Pr=(p0+△po)kakl=(0.95+0.11)0.920.91kw=0.8874kw2)計算v帶的根數(shù)z。所以取5根。（7）．計算單根v帶的初拉力的最小值（f0）min由表8-3的A型帶的單位長度質量q=0.1kg/m，所以應使帶的實際初拉力Fo>(Fo)min（8）.計算壓軸力Fp壓軸力的最小值為(Fp)min=2Z(F0)minsin()=25139.1sin()=1339.92N帶型小帶輪直徑（mm）中心距（mm）根數(shù)小帶輪包角（）A1002765148.85（9）總傳動比的計算和各級傳動比的分配由于選放方案1，則該方案為倆級同軸式圓柱齒輪減速器，選取傳動比為四傳動裝置運動和動參數(shù)的計算1、各軸轉速，，=n2、各軸輸入的功率電動機軸工作軸3、各軸的輸入轉矩工作軸綜上有下表軸號功率P/kw轉矩T（）轉速（r/min）效率傳動比i電動機軸3.5635.419600.962.5Ⅰ軸3.3887.43840.973.06Ⅱ軸3.25252.29125.490.973.06Ⅲ軸3.12748.87410.991工作軸3.09741.3841五齒輪的設計題目要求：三班制，使用年限為10年，設計年使用日為350天連續(xù)單向運轉，載荷平穩(wěn)，小批量生產(chǎn)，運輸鏈速度允許誤差為鏈速度的。選取圖中的兩個大齒輪相等，兩小齒輪也相等1選定論類型，精度等級，材料及齒數(shù)。齒輪選直齒圓柱齒輪。運輸機一般為工作機器，速度不高，故選用精度為7級。材料選擇。由《機械設計》表10-1選擇小齒輪材料為12Cr2Ni4(滲碳后淬火)，硬度為320HBS，大齒輪材料為20Cr2Ni4（滲碳后淬火）硬度為350HBS，二者材料硬度差為30HBS。選小齒輪數(shù)，則大齒輪齒數(shù)為取。按齒面接觸強度設計，由《機械設計》設計計算公式（10-9a）進行計算，即1）、確定公式內的各計算數(shù)值a、試選載荷系數(shù)。b小齒輪傳遞的轉矩c、由《機械設計》表10-7選取齒寬系數(shù)。d、由《機械設計》圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限，大齒輪的接觸疲勞強度極限。e、由《機械設計》表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。f、計算應力循環(huán)次數(shù)。g、由《機械設計》圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)，。h、計算接觸疲勞許用應力。取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1,由2）、計算。a、試算小齒輪分度圓直徑，代入[]中較小的值。b、計算圓周速度v。c、計算齒寬b.計算齒寬與齒高比。模數(shù)齒高比e、計算的載荷系數(shù)根據(jù)v=1.12m/s，7級精度，由《機械設計》圖10-8查得動載荷系數(shù)；直齒輪，；由《機械設計》表10-2，查得使用系數(shù)；由《機械設計》表10-4，用查值法查得7級精度，小齒輪相對支承非對稱布置時，；由，圖10-13，得；故載荷系數(shù)f、按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由g、計算模數(shù)m。3）、按齒根彎曲強度設計。彎曲強度的設計公式為確定公式內的各計算數(shù)值。（1）、由《機械設計》圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限，大齒輪的彎曲疲勞強度極限。（2）、由《機械設計》圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)，；（3）、計算彎曲疲勞許用應力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由《機械設計》式10-12得（4）、計算載荷系數(shù)K。（5）、查齒形系數(shù)。由《機械設計》表10-5，查得；。（6）、查取應力校正系數(shù)。由《機械設計》表10-5，查得；。（7）、計算大、小齒輪的并加以比較。；大齒輪的數(shù)值大。b、設計計算對此計算的結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)m大于齒根疲勞強度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關。可取由彎曲強度算得的模數(shù)1.91mm并就近圓整為標準值m=2.0mm，按接觸強度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)。這樣設計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并作到結構緊湊，避免浪費。4）、幾何尺寸計算a、計算分度圓的直徑m計算中心距計算齒輪寬度取，=61mm。5）、綜上有下表小齒輪大齒輪齒數(shù)2886齒全高h4.54.5齒頂圓直徑60176分度圓直徑d56172齒根圓直徑d51167中心距a1146）、結構設計及繪制齒輪零件圖。第二級齒輪材料和前一級一樣，齒輪選直齒圓柱齒輪。運輸機一般為工作機器，速度不高，故選用精度為7級。材料選擇。由《機械設計》表10-1選擇小齒輪材料為12Cr2Ni4(滲碳后淬火)，硬度為320HBS，大齒輪材料為20Cr2Ni4(滲碳后淬火)，硬度為350HBS，二者材料硬度差為30HBS。選小齒輪數(shù)，則大齒輪齒數(shù)為，取。按齒面接觸強度設計，由《機械設計》設計計算公式（10-9a）進行計算，即1）、確定公式內的各計算數(shù)值a、試選載荷系數(shù)。b齒輪的扭轉力矩c、由《機械設計》表10-7選取齒寬系數(shù)。d、由《機械設計》圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限，大齒輪的接觸疲勞強度極限。e、由《機械設計》表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。f、計算應力循環(huán)次數(shù)。g、由《機械設計》圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)，。h、計算接觸疲勞許用應力。取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1,由2）、計算。a、試算小齒輪分度圓直徑，代入[]中較小的值。b、計算圓周速度v。c、計算齒寬b.計算齒寬與齒高比。模數(shù)齒高比e、計算的載荷系數(shù)根據(jù)v=0.55m/s，7級精度，由《機械設計》圖10-8查得動載荷系數(shù)；直齒輪，；由《機械設計》表10-2，查得使用系數(shù)；由《機械設計》表10-4，用查值法查得7級精度，小齒輪相對支承非對稱布置時，；由，查圖10-13，得；故載荷系數(shù)f、按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由g、計算模數(shù)m。3）、按齒根彎曲強度設計。彎曲強度的設計公式為確定公式內的各計算數(shù)值。（1）、由《機械設計》圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限，大齒輪的彎曲疲勞強度極限。（2）、由《機械設計》圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)，；（3）、計算彎曲疲勞許用應力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由《機械設計》式10-12得（4）、計算載荷系數(shù)K。（5）、查齒形系數(shù)。由《機械設計》表10-5，查得；。（6）、查取應力校正系數(shù)。由《機械設計》表10-5，查得；。（7）、計算大、小齒輪的并加以比較。；大齒輪的數(shù)值大。b、設計計算對此計算的結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)m大于齒根疲勞強度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關?？扇∮蓮澢鷱姸人愕玫哪?shù)1.723并就近圓整為標準值m=2mm，按接觸強度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)。這樣設計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并作到結構緊湊，避免浪費。4）、幾何尺寸計算a、計算分度圓的直徑計算中心距計算齒輪寬度取，=87mm。5）、綜上有下表小齒輪大齒輪齒數(shù)41125齒全高h4.54.5齒頂圓直徑86254分度圓直徑d82250齒根圓直徑d77245中心距a1666）、結構設計及繪制齒輪零件圖。六軸的設計1、軸Ⅱ設計計算對既傳遞轉矩又承受彎矩的重要軸，常采用階梯軸，階梯軸的設計包括結構和尺寸設計。滾動軸承類型的選擇，與軸承受載荷的大小、方向性質及軸的轉速有關。已知：電動機功率Pd=3.56KW，轉速n1=960r/min，齒輪機構的參數(shù)列于下表：級別Z1Z2m/mmanH*a齒寬/mm高速級28862201B1=61,B2=56低速級411252201B1=87,B2=821.求輸出軸上的功率P2，轉速n2和轉矩T2由前一部分可知：P2=3.25KW；N2=125.49r/min；T2=252290N/mm2.求作用在齒輪上的力低速級小齒輪的分度圓的分度圓直徑為圓周力Ft1，徑向力Fr1的方向如圖所示高速級大齒輪的分度圓的分度圓直徑為3初步確定軸的最小直徑先按式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調質處理。根據(jù)表15-3，取A0=112，于是得4、軸的結構設計（1）擬訂軸上零件的裝配方案如下圖（圖1）大齒輪從右裝入軸肩軸套鍵右軸承從右裝入軸套軸承蓋過盈小齒輪從左裝入軸套軸肩鍵左軸承從左裝入軸承蓋軸套過盈（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。1）、初步選擇滾動軸承。普通圓柱齒輪減速器常選用深溝球向心軸承。軸的結構應便于軸的制造和軸系零件的裝拆，并有利于提高其疲勞強度。參照小齒輪直徑d1=82mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步取0基本游隙、標準精度級的深溝球軸承6007，其尺寸為故，dAB=dFG=35mm,而lAB=lEF=47mm.右端滾動軸承采用軸套進行軸向定位。由手冊上查得6007型軸承的定位軸肩高度h=3，因此取軸套直徑41mm.2)取安裝小齒輪處的軸段B-C的直徑db-c=42mm，齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為87mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略小于輪轂寬度，故取lbc=84mm。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h0.07d，故取h=3則軸環(huán)處的直徑dcd=48mm,軸環(huán)寬度b1.4h，取lcd=12mm。3）取安裝大齒輪處的軸段E-F的直徑dE-F=44mm，齒輪的右端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為56mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略小于輪轂寬度，故取lDE=53mm。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度h0.07d，故取h=6mm.則軸環(huán)處的直徑dEF=56mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。5確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角為C2，各軸肩處的圓角半徑軸零件工作圖。6．求軸上的載荷首先，根據(jù)軸的結構圖做出軸的計算簡圖（見圖a）。在確定軸承的支點位置時，應從手冊中查取a的值，對于6007深溝球軸承，由手冊中查得a=14mm。因此，作為簡支梁的軸的支撐跨距應為軸的全長，即243mm。根據(jù)軸的計算簡圖，作出軸的彎距和扭距圖（見軸的受力分析圖a）。從軸的結構圖以及彎距圖中可以看出截面b、c是軸的危險截面，現(xiàn)計算截面b、c處的MH，MV及M的值列于下表：eq\o\ac(○,1)垂直支反力N彎矩：據(jù)此作出豎直垂直面內的彎矩圖見圖（b）eq\o\ac(○,2)水平面支反力彎矩：據(jù)此作出豎直垂直面內的彎矩圖見圖（b）eq\o\ac(○,3)合成彎矩小齒輪截面大齒輪截面eq\o\ac(○,4)做扭矩圖（b）載荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=3710.94N，F(xiàn)NH2=5376.07NFNV1=990.36N，F(xiàn)NV2=-181.79N彎矩MM1aH=423.047N.mM2aH=220.418N.mM1aV=102.97N.m，M2aV=-1.04N.m總彎矩Ma小=438.36N.mMa大=220.543N.m扭矩TT2=252290N.mm軸Ⅰ設計計算1.求輸入軸上的功率PⅠ，轉速nⅠ和轉矩TⅠ由前一部分可知：PⅠ=3.38KW；NⅠ=384r/min；TⅠ=87400n/mm.求作用在齒輪上的力2高速級小齒輪的分度圓的分度圓直徑為圓周力Ft1，徑向力Fr1的方向如圖所示3初步確定軸的最小直徑先按式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調質處理。根據(jù)表15-3，取A0=112，于是得輸入軸的最小直徑顯然是安裝滾動軸承處的直徑。為了使所選取滾動軸承的孔相適應，故需同時選取滾動軸承型號。普通圓柱齒輪減速器常選用深溝球向心軸承。由于齒輪直徑d=56mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步取0基本游隙、標準精度級的深溝球軸承6006，其尺寸為4、軸的結構設計（1）擬訂軸上零件的裝配方案如下圖（圖1）右軸承從右裝入軸肩軸承蓋過盈左軸承從左裝入軸承蓋軸間過盈（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。1）、初步選擇滾動軸承。普通圓柱齒輪減速器常選用深溝球向心軸承。軸的結構應便于軸的制造和軸系零件的裝拆，并有利于提高其疲勞強度。參照小齒輪直徑d1=36mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步取0基本游隙、標準精度級的深溝球軸承6006，其尺寸為故，dAB=dEF=30mm,而lAB=lEF=13mm.右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位。由手冊上查得6006型軸承的定位軸肩高度h=3，因此取軸肩直徑36mm.3）根據(jù)中間軸以及裝配的要求，取lBC=126.5mm，根據(jù)左端的軸承的要求，dBC=36mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。軸Ⅲ設計計算1．求輸出軸上的功率PⅢ，轉速nⅢ和轉矩TⅢ由前一部分可知：PⅢ=3.12KW；NⅢ=41r/min；TⅢ=748870n/mm2.求作用在齒輪上的力低速級大齒輪的分度圓的分度圓直徑為圓周力Ft1，徑向力Fr1的方向如圖所示3，初步確定軸的最小直徑先按式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調質處理。根據(jù)表15-3，取A0=112，于是得輸出軸的最小直徑顯然是安裝滾動軸承處的直徑。為了使所選取滾動軸承的孔相適應，故需同時選取滾動軸承型號。普通圓柱齒輪減速器常選用深溝球向心軸承。由于齒輪直徑d1=250mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步取0基本游隙、標準精度級的深溝球軸承6010，其尺寸為4、軸的結構設計（1）擬訂軸上零件的裝配方案如下圖齒輪從左裝入軸套軸肩鍵右軸承從右裝入軸肩軸承蓋過盈左軸承從左裝入軸承蓋軸套過盈（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。1）、初步選擇滾動軸承。普通圓柱齒輪減速器常選用深溝球向心軸承。軸的結構應便于軸的制造和軸系零件的裝拆，并有利于提高其疲勞強度。參照大齒輪直徑d1=250mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步取0基本游隙、標準精度級的深溝球軸承6010，其尺寸為故，dFG=50mm,而lFG=16mm.右端滾動軸承采用軸套進行軸向定位。由手冊上查得6010型軸承的定位軸肩高度h=3，因此取軸套直徑56mm.2)取安裝齒輪處的軸段C-D的直徑dc-d=60mm，齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為82mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略小于輪轂寬度，故取lcd=79mm。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h0.07d，故取h=5則軸環(huán)處的直徑dde=70mm,軸環(huán)寬度b1.4h，取lde=16mm。4）根據(jù)中間軸的長度，以及裝配的要求取lBC=53.5mm，因為此段要裝軸承，所以dB-C=50mm。5）根據(jù)左端要連接連軸器，取lAB=60mm，dA-B=48mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。七、軸承的校核1、高速圓柱齒輪軸軸承的校核已知：軸承直徑，轉速為。軸承所承受徑向載荷，要求使用壽命，工作溫度以下，根據(jù)工作條件決定選用一對6006深溝球軸承，試求軸承允許的最大徑向載荷。解：對深溝球軸承，由式（13-6a）知徑向基本額定載荷。由《課程設計》書第130頁查得6006深溝球軸承基本動載荷，查書表13-4溫度系數(shù)，查表13-6載荷系數(shù)，對球軸承，，將以上有關數(shù)據(jù)帶入上式，得：所以N。故在規(guī)定條件下，6006軸承可承受的最大載荷為1033.46N，遠大于軸承實際承受徑向載荷874N，所以軸承合格。2、中間軸軸承的校核已知：軸承直徑，轉速為。軸承所承受徑向載荷，要求使用壽命，工作溫度以下，根據(jù)工作條件決定選用一對6007深溝球軸承，試求軸承允許的最大徑向載荷。解：對深溝球軸承，由式（13-6a）知徑向基本額定載荷。由《課程設計》書第130頁查得6007深溝球軸承基本動載荷，查書表13-4溫度系數(shù)，查表13-6載荷系數(shù)，對球軸承，，將以上有關數(shù)據(jù)帶入上式，得：所以p=1870.66N。故在規(guī)定條件下，6007軸承可承受的最大載荷為1870.66N，遠大于軸承實際承受徑向載荷1916.39N，所以軸承合格。3、低速軸軸承的校核已知：軸承直徑，轉速為。軸承所承受徑向載荷，要求使用壽命，工作溫度以下，根據(jù)工作條件決定選用一對6010深溝球軸承，試求軸承允許的最大徑向載荷。解：對深溝球軸承，由式（13-6a）知徑向基本額定載荷。由《課程設計》書第130頁查得6010深溝球軸承基本動載荷，查書表13-4溫度系數(shù)，查表13-6載荷系數(shù)，對球軸承，，將以上有關數(shù)據(jù)帶入上式，得：所以N。故在規(guī)定條件下，6010軸承可承受的最大載荷為3488.98N，遠大于軸承實際承受徑向載荷，所以軸承合格。八鍵的選擇及校核一速級小齒輪軸的鍵聯(lián)接的選擇及計算(1)鍵聯(lián)接的選擇選用圓頭（A型）普通平鍵，由低速小齒輪段的直徑，輪廓長度，查表12-11選用健，其中，L=78。(2)鍵聯(lián)接的強度校核靜聯(lián)接許用擠壓應力值與高速圓錐齒輪軸的相同。故安全。=2\*CHINESENUM3二、高速級大齒輪軸的鍵聯(lián)接的選擇及計算(1)鍵聯(lián)接的選擇選用圓頭（A型）普通平鍵，由段的直徑輪廓長l=53mm，查表12-11，選用鍵，其中,L=47。(2)鍵聯(lián)接的強度校核對于鍵=2\*CHINESENUM3二、低速級大齒輪軸的鍵聯(lián)接的選擇及計算低速級大齒輪處的軸徑為60，由此可選用型鍵。對于鍵，故此鍵安全。九箱體結構的設計箱座壁厚箱體的剛度設計（表4-1（2））1、箱座的壁厚取箱座的壁厚為10mm.2、箱蓋壁厚取壁厚為10mm.3、箱體凸緣厚度箱座箱蓋箱底座4、地腳螺栓直徑df=0.036a+12=15.672取M165、地腳螺釘數(shù)目取6顆螺釘6、軸承旁邊連接螺栓直徑取M87、箱蓋與箱座聯(lián)接螺栓直徑(0.5~0.6)df=8~10，取M108、箱連接螺栓d2的間距,取2299、軸承端蓋螺釘直徑d3=(0.4~0.5)df=8~10取M1010、窺視孔蓋螺釘直徑d4=0.3~0.4)df=8~10取M1011、定位銷直徑d=(0.7~0.8)d=7~8mm取M812、df,d1,d2至外箱壁距離c1,查得分別22mm,18mm,16mm,取為24mm,21mm，18mm.13,df,d2至凸緣邊緣距離查得分別為20mm,14mm取為22mm,16mm14外箱壁至軸承座端面距離=20取20mm15大齒輪頂圓與箱體的內壁距離取10mm16齒輪端面與箱體內壁距離取22mm17箱蓋，箱座肋厚取15mm厚，15mm寬18軸承端蓋外徑19軸承旁連接螺一般取D=10十、潤滑與密封1潤滑的選擇：該減速器決定采用浸油潤滑的方式潤滑，單級的圓柱齒輪，當m<20時，浸油深度為一個齒高。齒高為則齒輪浸油深度符合條件齒輪浸油深度的要求?？偟挠蜕钕潴w內儲油寬度大約為mm箱體內儲油長度大約為則儲藏的油量減速器每傳遞１kw的功率所需的油為400～700。減速器傳遞的功率為2.588kw，則１kw的油量：符合要求其它的零件經(jīng)設計可采用脂潤滑，選用的潤滑劑為：鈣基潤滑脂（GB491-87）中的3號，其抗水性好，使用與工業(yè)，農(nóng)業(yè)和交通運輸?shù)葯C械設備的軸承潤滑，特別是使用與水或潮濕的場合。2密閉的形式：選擇接觸式密封中的氈圈密封，其密封效果是靠安裝與梯形軸上的梯形槽中所產(chǎn)生的徑向壓力來實現(xiàn)的，可補償磨損后所產(chǎn)生的徑向間隙，且便于更換氈圈。其特點是：結構簡單，廉價，但磨損較快、壽命短，它主要用于軸承采用脂潤滑，且密封軸的表面圓周速度較小的場合。十一、課程設計總結課程設計使我們對所學的知識得到了一次系統(tǒng)，完整的復習，讓我們初步了解到機械的選擇、設計與加工基本知識。課程設計的過程中，進一步增強了數(shù)據(jù)的處理和一些細節(jié)處理的能力。從這次課程設計中我學到了很多東西，而且對機械設計興趣更加濃厚了。機械設計課程設計是機械課程當中一個重要環(huán)節(jié)通過了課程設計使我從各個方面都受到了機械設計的訓練，對機械的有關各個零部件有機的結合在一起得到了深刻的認識。

由于在設計方面我們沒有經(jīng)驗，理論知識學的不牢固，在設計中難免會出現(xiàn)這樣那樣的問題，如：在選擇計算標準件是可能會出現(xiàn)誤差，如果是聯(lián)系緊密或者循序漸進的計算誤差會更大，在查表和計算上精度不夠準

在設計的過程中，培養(yǎng)了我綜合應用機械設計課程及其他課程的理論知識和應用生產(chǎn)實際知識解決工程實際問題的能力在設計的過程中，還有一些小的問題還未能處理的很好，我會努力找的到不足，多加注意，以便以后能做的更好。十二、參考文獻［1］《減速器選用手冊》，周明衡主編，化學工業(yè)出版社［2］《機械零件設計手冊》，吳宗澤主編，機械工業(yè)出版社［3］《機械設計》，濮良貴，紀名剛主編，高等教育出版社［4］《機械設計手冊》電子版合理用能評估報告表項目名稱：***小區(qū)建設單位：***置業(yè)有限公司公司名稱：***工程咨詢有限公司編制日期：2010年3月

項目名稱：委托單位：評價組成員：評估單位負責人：單位技術負責人：評估小組組長：評價單位：聯(lián)系電話：通訊地址：建筑業(yè)K7210聯(lián)系地址法人代表郵政編碼聯(lián)系電話單位基本情況總資產(chǎn)銷售收入利潤稅金負債率創(chuàng)匯現(xiàn)有主要產(chǎn)品及生產(chǎn)能力項目名稱項目負責人項目總投資項目起止年限2010年7月份-2011年6月份項目建設地址

目錄TOC\o"1-3"\h\z第一章項目概況 1第二章項目的基本情況 4第三章項目能源供應與消耗情況分析 5第四章項目合理利用能源措施及效果分析 9第五章項目能耗指標分析 13第六章項目合理利用能源的建議 14第七章合理用能評估結論 15第一章項目概況第一節(jié)

項目申報單位概況一、項目名稱二、項目建設單位三、項目法人代表四、聯(lián)系方式通訊地址：聯(lián)系人：聯(lián)系電話：郵政編碼：五、建設地點該項目位于濰坊市寒亭區(qū)渤海路以東、商業(yè)街以北。六、企業(yè)法人概況濰坊貴人置業(yè)有限公司是一家集房地產(chǎn)開發(fā)、商品房銷售、物業(yè)管理等為一體的房地產(chǎn)開發(fā)企業(yè)，成立于2009年12月4日，公司注冊資金為2000萬元，公司奉行“經(jīng)營多元化，跨行業(yè)，跨地區(qū)”的經(jīng)營方針，由單一的房地產(chǎn)開發(fā)，逐步發(fā)展成為規(guī)?；盏纳a(chǎn)經(jīng)營體系。承攬各類房地產(chǎn)開發(fā)項目、工業(yè)與民用建筑項目的建筑施工和建筑設計，同時經(jīng)營房屋營銷與咨詢、物業(yè)管理等項目。七、項目節(jié)能報告編制單位濰坊天成工程咨詢有限公司第二節(jié)節(jié)能評估報告的編制依據(jù)1、技術文件《濰坊貴人置業(yè)有限公司貴人·蝶苑小區(qū)項目申請報告》2、有關法律、法規(guī)⑴《中華人民共和國節(jié)約能源法》⑵《中華人民共和國清潔生產(chǎn)促進法》⑶《節(jié)約用電管理辦法》⑷《山東省節(jié)能監(jiān)察辦法》⑸《山東省節(jié)約能源條例》⑹《山東省資源綜合利用條例》3、指導性文件⑴《國務院辦公廳關于開展資源節(jié)約活動的通知》⑵國家發(fā)改委、國家經(jīng)貿(mào)委、建設部《關于固定資產(chǎn)投資工程項目可行性研究報告“節(jié)能篇（章）”編制及評估的規(guī)定》4、國家、行業(yè)標準及規(guī)范⑴《中國節(jié)水技術政策大綱》國家發(fā)改委2005.04.21⑵《用能單位能源計量器具配備和管理導則》GB17167-2006⑶《綜合能耗計算通則》GB2589-2008⑷《節(jié)能中長期專項規(guī)劃》國家發(fā)改委2004⑸《評價企業(yè)合理用電技術導則》GB/T3485-1998⑹《評價企業(yè)合理用熱技術導則》GB/T3486-1995⑺《節(jié)水型企業(yè)評價導則》(GB/T7119-2006)⑻《采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》GB50019-2003⑼《建筑照明設計標準》GB50034-2004⑽《建筑采光設計標準》GB50033-2001⑾《低壓配電設計規(guī)范》GB/T50054-19955、企業(yè)提供的其他資料第三節(jié)節(jié)能評估報告編制目的1、理順能源流向，優(yōu)化項目能源使用流程，提高能源利用水平，為正常運營提供合理用能依據(jù)。2、為政府審核項目，加強能源管理，提供可靠的決策依據(jù)。3、為節(jié)能監(jiān)察、監(jiān)督能耗定額實施提供參考。第四節(jié)節(jié)能評估報告編制內容1、根據(jù)國家產(chǎn)業(yè)和能源政策，評估項目建設規(guī)模，論證項目的能源政策符合性。2、根據(jù)地方節(jié)能規(guī)劃和用能政策，結合項目所在地能源供應情況，評估項目的耗能結構的合理性。3、根據(jù)《中國節(jié)能技術政策大綱》的要求，評估項目與能耗相關的工藝及設備的先進性，限制利用落后工藝和使用淘汰機電產(chǎn)品，落實合理用能標準及節(jié)能設計規(guī)范。4、結合項目建設運用特點和能源流向，評估能源利用的合理性，推廣應用先進的節(jié)能技術。第五節(jié)節(jié)能評估報告結論本項目建成運營后,項目用能年用量分別為：電71.0萬kWH，水6.2萬m3，蒸汽2450噸，天然氣4.2萬m3。該項目能源消耗總量為年綜合能耗414.6tce。本項目在設計建設中運用各種新技術、新材料和新工藝進行施工建設，符合山東建設廳頒發(fā)的《居住建筑節(jié)能設計標準》和《公共建筑節(jié)能設計標準》有關節(jié)能要求。項目建設符合國家相關產(chǎn)業(yè)政策，能耗指標達到國內同等水平，項目從合理用能方面是可行的。

第二章項目的基本情況一、項目建設地點該項目位于濰坊市寒亭區(qū)渤海路以東、商業(yè)街以北，占地面積21161平方米。該宗土地區(qū)位優(yōu)勢明顯，交通便利，場地周邊配套設施完善，具有得天獨厚的建設條件，適合該項目的建設。二、建設規(guī)模項目范圍內規(guī)劃建設3棟6層和2棟5+1F層住宅樓；1棟6層商住樓，7棟5層商住樓，其中1、2層為沿街商業(yè)；1棟6層辦公樓。規(guī)劃總建筑面積為36719.6平方米，其中住宅建筑面積23576.3平方米，住232戶。商業(yè)建筑面積11093平方米；配套建筑面積2050.3平方米。三、實施計劃該項目建設期1年，計劃于2010年7月份開工建設，預計2011年6月工程全部竣工。四、投資估算經(jīng)估算，該項目總投資為7500萬元，其中建筑工程費4357萬元，配套工程費611萬元，其他費用2312萬元，預備費220萬元。五、資金籌措項目建設資金由建設單位自籌解決。六、效益分析項目銷售收入10433.8萬元，銷售稅金及附加573.9萬元，利潤總額1734.0萬元，所得稅433.5萬元，稅后利潤1300.5萬元。項目投資利潤率23.1%，投資利稅率30.8%。項目財務內部收益率14.8%，財務凈現(xiàn)值497萬元(Ic=8%)。項目建設在為企業(yè)帶來良好的經(jīng)濟效益的同時可帶動昌邑市經(jīng)濟的發(fā)展以及當?shù)亟ú墓I(yè)和第三產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，具有良好的經(jīng)濟效益和社會效益。

第三章項目能源供應與消耗情況分析第一節(jié)電力工程1、用電負荷等級該項目由住宅和商業(yè)公建組成，根據(jù)規(guī)范該項目用電為三級用電負荷。2、負荷估算區(qū)內建筑均主要是住宅用電，用電負荷按以下原則估算，住宅用電負荷為30W/m2，商業(yè)設施用電負荷為50W/m2，配藥設施用電負荷為20W/m2，總安裝負荷約1300KW，項目年用電量約71.0萬kWH。3、供電電源根據(jù)負荷分布情況和負荷估算結果，在項目區(qū)建設變配電站，安裝S11-500/10/0.4節(jié)能變壓器，電源自變配電站以電纜方式埋地引入電源，可滿足區(qū)內用電需求。4、供電方案⑴各室外0.4KV供電干線均采用YJV22型電纜沿室外電纜溝敷設或直埋敷設方式，統(tǒng)一采用150mm2。室內0.4KV供電干線均采用ZR-YJV型電纜穿電纜橋架敷設。一般負荷采用單路供電，消防及重要負荷雙路供電，終端切換，選用阻燃及耐火型電纜。⑵室內配線采用BV及ZR-BV型導線穿鋼管及PVC管暗敷方式，各住戶均實行一戶一表計量，每戶配10(40A)電表一只。⑶該項目設有一般工作照明、應急照明、裝飾照明及景觀照明，照度參照國家標準設計，主要場所推薦以下照度標準。住宅：200LUX；設備用房：150LX；車庫：30-50LX；門廳、前室：75LX。住宅照度：起居室及一般活動區(qū)：50LX；臥室：200LX；餐廳、廚房：80LX；衛(wèi)生間：40LX；樓梯間30LX。住宅光源燈具由業(yè)主自定，應急照明及疏散指標選用帶蓄電池自充電專用燈具。⑷路燈區(qū)內設置路燈及草坪燈，路燈選用庭園式燈具，光源選用金屬鹵素燈，草坪燈光源選用節(jié)能燈，路燈線路采用電纜直埋敷設，路燈控制采用自動、手動雙控方式。走廊、樓梯間開關采用延時和聲、光控相結合的開關。⑸電力計量變電所電力計量采用高供低計的形式；住宅用房實行一戶一表計量，計量表采取相對集中的方式；公用照明等各類負荷設分類計量表。5、建筑物防雷接地根據(jù)自然條件、當?shù)乩纂娙諗?shù)、建筑物的高度和重要程度，區(qū)內所有建筑物均屬二類防雷建筑物。在屋頂設有避雷帶，30米及以上每層利用結構圈梁主鋼筋設置均壓環(huán)，并與防雷接地系統(tǒng)可靠連接，以防雷電及靜電。防雷引下線利用結構柱內主鋼筋。樓內所有的金屬豎向干管及外墻上的金屬門窗、構件等，均應與均壓環(huán)可靠連接；所有進出本建筑的金屬管線在入戶處均須接地。本工程低壓配電系統(tǒng)為變壓器中性點直接接地系統(tǒng)，其接地保護系統(tǒng)為TN-C-S接地系統(tǒng)。設置共用接地系統(tǒng)，接地電阻應小于1歐姆，接地極利用建筑物的基礎鋼筋。第二節(jié)供水工程1、水源項目給水水源取自自來水公司給水管網(wǎng)，根據(jù)管網(wǎng)資料，在都昌路路和交通街上均有自來水管，采用DN150的供水管道就近與其相接，供水水源有保證。2、用水量估算用水量定額按住宅用水120升/人·日，商業(yè)、配套用水5升/m2·日，其他用水按用水量的10%考慮，則本項目總用水量為170.4m3/d。3、供水工程小區(qū)供水管線采用直埋敷設，由城市干管引入保證多水源供水。在小區(qū)內沿道路敷設，形成環(huán)狀供水系統(tǒng)，以DN150度鋅鋼管為主供水管道，來滿足小區(qū)正常用水需求。區(qū)內全部為6層及6層以下建筑，由市政管網(wǎng)直供。在每幢樓進戶設總水表，各戶設分水表，單獨計量。4、消防給水規(guī)劃⑴消火栓給水系統(tǒng)1、設計參數(shù)根據(jù)規(guī)范要求，其室內外消火栓系統(tǒng)用水量分別為15L/s和20L/s，火災延續(xù)時間為2小時?；馂陌l(fā)生時最不利點應滿足0.1Mpa充實水柱。2、室外消防室外消防給水管與生活給水管共用，統(tǒng)一由市政管網(wǎng)供給，設置SSl50-1.0型地上式消火栓，布置間距不大于120米。3、其它滅火在建筑物內按《建筑滅火器配置設計規(guī)范》配置一定數(shù)量的磷酸銨鹽干粉滅火器。暖通工程1、設計參數(shù)⑴室外氣象資料冬季：空調計算干球溫度-11℃；通風計算溫度-3℃；采暖計算溫度-7℃；相對濕度61%；大氣壓力1022.6kpa；⑵室內設計參數(shù)冬季溫度16-18℃，相對溫度40%。2、熱負荷測算建筑熱負荷估算(均以建筑面積為計算依據(jù))，住宅建筑采暖熱負荷指標為209.0KJ/m2·h，公建250.8KJ/m2·h，采暖熱負荷：8.0GJ/h。3、空調所有住宅、商業(yè)均考慮預留空調安裝位置，空調設備由住戶自行選購。第四節(jié)燃氣該項目所需的燃氣自就近的市政燃氣管線接入，在小區(qū)內已設置調壓站降壓，管線全部采用管徑為DN100低壓燃氣管線為主管，防腐保護地下直埋敷設，供各用戶使用。居民氣化率為100%，用氣按0.5m3/戶·d計，總用氣量約116m3/d。第五節(jié)項目能源消耗構成該項目用能結構主要為電、水、蒸汽和天然氣，其年用量分別為：電71.0萬kWH，水6.2萬m3，蒸汽2450噸，天然氣4.2萬m3。

第四章項目合理利用能源措施及效果分析第一節(jié)能耗狀況和能耗指標分析一、能耗分析1、能耗構成該項目主要耗能設施為家電、公用設備用電及房間、公共場所照明和商業(yè)用電，能源品種為電力、水、液化氣。2、能源耗用指標表能源耗用分析表項目單位細則限值設計指標體形系數(shù)

≤0.350.247門窗氣密性等級

不低于4級3級外墻平均傳熱系數(shù)W/(m2.k)0.60.549建筑物耗熱量指標W/m214.2713.95采暖耗煤量指標Kg/m27.847.30用電指標商業(yè)W/m250住宅W/m230配套W/m220用水指標商業(yè)升/m2·天5居民升/人·天1203、項目能耗分析該項目用能結構主要為電、水、蒸汽和天然氣，其年用量分別為：電71.0萬kWH，水6.2萬m3，蒸汽2450噸，天然氣4.2萬m3。二、能源供應狀況分析1、電力供應狀況昌邑市電力供應比較充足，供電有保證，該院內建設變電站并配套變壓器及相應的設施一套，接入線路為專線，可滿足項目需要。2、供水該項目由昌邑市自來水公司供給，水量、水質和水壓均能滿足項目要求，可自就近的供水管線接線既可滿足項目用水需求。第二節(jié)節(jié)能措施和節(jié)能效果分析該項目采取以下節(jié)能措施：一、建筑節(jié)能在建筑節(jié)能的各項措施中改善圍護結構的保溫性能是最重要的措施。1、主墻體：20mm混合砂漿外粉刷層+240mm加氣混凝土墻體+50mm厚SB板+20mm厚水泥砂漿找平層+涂料（面磚）。2、外窗：PA隔熱鋁合金+中空玻璃（12mm空氣間隔層），建筑物外窗的氣密性不低于GB7107《建筑外窗氣密性能分級及檢測方法》規(guī)定的四級標準。3、平屋面：20mm厚混合砂漿抹灰+100mm厚鋼筋混凝土+膨脹珍珠巖找坡層+20mm厚水泥砂漿找平層+防水卷材+100mm厚聚苯板保溫層+50mm細石混凝土保護層。4、不采暖樓梯間=1\*GB3①主墻體：20mm混合砂漿外粉刷層+240mm加氣混凝土墻體+20mm厚水泥石灰膏砂漿找平層。=2\*GB3②戶門：金屬保溫門5、分戶墻、伸縮縫處墻體：20mm混合砂漿粉刷層+240mm加氣混凝土墻體+20mm混合砂漿粉刷層。伸縮縫縫隙采用聚苯板填塞。6、層間樓板：20mm混合砂漿粉刷層+100mm鋼筋混凝土+素水泥漿+20mm厚水泥砂漿找平層+20mm聚苯板保溫層+40mm厚豆石混凝土埋管找平。節(jié)能效果：通過上述熱工圍護結構節(jié)能措施，建筑節(jié)能可達到65%。二、采暖節(jié)能1、采暖系統(tǒng)采用分戶計量系統(tǒng)，每戶均設一熱計量表，實現(xiàn)了熱量分戶計量；2、每組散熱器進水管均設一溫控閥，可根據(jù)室外溫度自動調節(jié)進入散熱器的熱媒流量，維持室溫恒定。3、采暖系統(tǒng)各熱力入口均安裝差壓控制器一只，保證在變流量的情況下，系統(tǒng)壓差恒定。4、建議企業(yè)按照《設備及管道絕熱技術通則》（GB4272-2008）中的要求選用節(jié)能、環(huán)保型保溫材料對用熱設備及管道加強保溫，并保證保溫施工質量，減少輸熱設備、管道的熱量散失。三、電氣節(jié)能措施1、所有設備一律選用符合國家規(guī)定的節(jié)能型設備，不得選擇國家已公布淘汰的機電產(chǎn)品。電器設備應選用新型高效節(jié)能型，并采取電容補償，提高功率因數(shù)，減少電損耗。2、各套內及公用場所功率密度按現(xiàn)行的《建筑照明設計標準》執(zhí)行。3、每個開關控制不超過一個燈具，地下室等公共場所采用聲光控自熄開關，利于節(jié)能。4、該工程采用緊湊型熒光燈、T5高效節(jié)能燈管等高效光源和高效燈具，配電子鎮(zhèn)流器。四、節(jié)水措施項目用水主要是生活用水、公建用水及綠化用水。為控制用水，達到節(jié)約用水的目的，擬采取以下措施：1、制定用水計劃，建設兩套供水系統(tǒng)，分開生活用水和飲用潔凈水，做到合理用水。2、設計中應采用節(jié)水型衛(wèi)生潔具，嚴禁使用鑄鐵閥門和螺旋升降式水嘴，強制推廣使用陶瓷密封水嘴和一次沖洗水量為6升以下的坐便器。3、區(qū)內供水系統(tǒng)采取防滲、防漏措施，減少不必要的損失。4、控制綠化用水。根據(jù)土壤旱情合理確定用水量，澆水時間不宜選擇在中午等溫度較高時間進行，避免水份較快蒸發(fā)。五、主要管理節(jié)能措施1、水、電、熱、氣等實行一戶一表，按表收費，促使商戶自覺節(jié)約各類資源的使用。2、加強管理，完善各種規(guī)章制度，按期對各類設備、管道、器具等進行檢修，減少跑、冒、滴、漏現(xiàn)象，以減少不必要的浪費。第三節(jié)項目能源計量及儀表配備能源計量是能源管理工作的重要保證，按照國家有關規(guī)定，企業(yè)應當根據(jù)企業(yè)能源計量器具配備和管理導則(GB17167-2006)規(guī)定配備滿足管理需要的能源計量器具，并制定和實施有關文件，對計量器具的購置、安裝、維護和定期檢定實行管理，保證其準確可靠。為加強節(jié)能管理，建設單位對項目所用水、電、汽等均配備相應的儀表和設備，建立能源計量器具臺帳，計量器具檔案，并專人負責。

第五章項目能耗指標分析第一節(jié)項目能源消耗指標核算該項目用能結構主要為電、水、蒸汽和天然氣，其年用量分別為：電71.0萬kWH，水6.2萬m3，蒸汽2450噸，天然氣4.2萬m3。項目能源消耗情況如下：名稱實物量折標系數(shù)折標準煤（t）比例（%）水6.2萬t0.0857kgce/t5.31.2%電71.0萬kwh0.1229kgce/kwh87.321.1%蒸汽2450噸0.1086t/t266.164.2%天然氣4.2萬m31.33kgce/m355.913.5%合計414.6100該項目的綜合能源消耗量為414.6tce。第二節(jié)項目能耗指標的分析本項目運營后年綜合能耗414.6tce，本項目在設計建設中運用各種新技術、新材料和新工藝進行施工建設，符合山東建設廳頒發(fā)的《居住建筑節(jié)能設計標準》和《公共建筑節(jié)能設計標準》有關節(jié)能要求。

第六章項目合理利用能源的建議根據(jù)企業(yè)提供的項目申請報告及有關資料，對企業(yè)的合理利用能源工作提出如下建議：一、建議建設單位進一步優(yōu)化電能質量，降低無功損耗，在變配電站安裝足夠的諧波治理、系統(tǒng)節(jié)電和無功補償裝置，保證功率因數(shù)達到0.95以上，同時，對大功率運行設備安裝無功就地補償裝置，最大限度地降低電力輸送的線路損耗。二、建議在由物業(yè)管理部門負責對業(yè)主、經(jīng)營者進行宣傳教育，提倡節(jié)約用能、合理用能，做到資源綜合利用，促使消費者自覺節(jié)約各類資源的使用。三、建議在項目施工過程中加強保溫施工的監(jiān)督管理工作，保證保溫施工質量，減少房屋外墻熱損失和輸熱管道的熱量散失。四、加強管理，完善各種規(guī)章制度，按期對各類設備、管道、器具等進行檢修，減少跑、冒、滴、漏現(xiàn)象，以減少不必要的浪費。五、建議在區(qū)內預留建設再生水回用設施，以便實現(xiàn)分水質供水，節(jié)約水資源。六、項目所選用的機電類設備，一律不得選用已公布淘汰的機電產(chǎn)品。七、建設單位在實施項目后，應制定能源日常管理措施，降低能耗。

第七章合理用能評估結論該項目建設符合發(fā)改委發(fā)布的《產(chǎn)業(yè)結構調整指導目錄》（2007年本）中第一類“鼓勵類”第十九項“城市基礎設施及房產(chǎn)”中第12條：城鎮(zhèn)園林綠化及生態(tài)小區(qū)建設，符合國家的產(chǎn)業(yè)政策。該項目位于濰坊市寒亭區(qū)渤海路以東、商業(yè)街以北。規(guī)劃總用地面積21161平方米。項目范圍內規(guī)劃建設3棟6層和2棟5+1F層住宅樓；1棟6層商住樓，7棟5層商住樓，其中1、2層為沿街商業(yè)；1棟6層辦公樓。規(guī)劃總建筑面積為36719.6平方米，其中住宅建筑面積23576.3平方米，232戶。商業(yè)建筑面積11093平方米；配套建筑面積2050.3平方米。項目建設總投資為7500萬元，項目資金來源全部由企業(yè)自籌解決。該項目用能結構主要為電、水、蒸汽和天然氣，其年用量分別為：電71.0萬kWH，水6.2萬m3，蒸汽2450噸，天然氣4.2萬m3。該項目能源消耗總量為414.6噸標準煤，項目節(jié)能措施內容詳實。根據(jù)建設單位提供的基礎資料中的相關數(shù)據(jù)，項目在建筑架構設計、采暖空調系統(tǒng)、電器照明系統(tǒng)、建筑圍護結構保溫隔熱水平（外墻平均傳熱系數(shù)、門窗氣密性等級等）均達到建筑節(jié)能設計要求，并在設計建設中運用各種新技術、新材料和新工藝進行施工建設，符合山東建設廳頒發(fā)的《居住建筑節(jié)能設計標準》和《公共建筑節(jié)能設計標準》有關節(jié)能要求，項目從合理用能方面是可行的?；贑8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構件開發(fā)的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數(shù)字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)HYPERLINK"/detail.ht