某項目轉換層方案

【word版本，下載可直接編輯】【word版本，下載可直接編輯】【word版本，下載可直接編輯】目錄一、工程概況： 2二、編制依據(jù) 3（一）、現(xiàn)行相關標準、規(guī)范、規(guī)程 3（二）、施工圖紙及有關文件 4三、施工計劃 1（一）施工進度計劃 1（二）、施工材料計劃 1（三）設備材料計劃 2四、轉換層模板支撐體系設計 2（一）、設計荷載： 2（二）、選用材料： 2（三）、模板支撐系統(tǒng)的設計及驗算 3（五）、支承樓板強度驗算 32（六）、綜合結論 33（七）模板及支撐架體的拆掉 33（八）、模板高支撐架的構造和施工要求 34五、轉換層鋼筋施工 35六、混凝土施工 50（一）、施工部署 50（二）、施工區(qū)域、流水段的劃分及施工順序 52（三）、施工程序及工藝流程 52（四）混凝土澆筑 54（五）、質量程序控制體系 57（五）、安全、文明施工、環(huán)保管理措施 61轉換層施工方案

一、工程概況：工程名稱：建筑面積：總建筑面積62525m2,其中地上部分69508.61m2，地下部分9458.03m2本工程地下室二層，地上29（其中：裙樓三層，塔樓29層）；轉換層位于結構三層（8.97～14.47m），層高5.50M，板厚180mm。主梁截面尺寸為110032200、100032000、90032400、90032200、80032200、80032000、80031800、70031600、60031500、50031000、45031500、次梁截面尺寸為45031500、40031000，30031200，4003600。梁下線荷載和高度都較大。此層的支模方案、架體支撐方案就要根據(jù)計算設計確定，以確保在大荷載、高凈空下合理安全地布置支撐系統(tǒng)，保證其承載力和穩(wěn)定性滿足要求。梁、柱、剪力墻、板混凝土強度等級為C55，樓梯為C30?？v向受力鋼筋、箍筋均為三級，梁、剪力墻拉鉤、樓梯板的分布筋為一級鋼筋。二、編制依據(jù)（一）、現(xiàn)行相關標準、規(guī)范、規(guī)程序號名稱編號1工程測量規(guī)范GB50026-932建筑工程測量規(guī)程DBJ01-21-953建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20**4混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-20**5建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20**6混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20**7建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20**8鋼結構設計規(guī)范GB50017-20**9木結構設計規(guī)范GB50005-20**10建筑工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范GB50195-9411建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-20**12建筑施工安全檢查標準JGJ59-9913建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20**14建筑結構荷載設計手冊GBJ17-8815混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-20**16混凝土質量控制標準GB50164-9217混凝土泵送施工技術規(guī)程JGJ/T10-9518混凝土結構耐久性設計與施工指南CCES01-20**19工程建設標準強制性條文(房屋建筑部分)20**年版編號內容日期編制單位1建筑設計施工圖紙**滬閔建筑設計院**公司2混凝土結構設計施工圖紙**滬閔建筑設計院**公司3圖紙會審記錄、工程洽商、設計變更通知單//（二）、施工圖紙及有關文件三、施工計劃（一）施工進度計劃轉換層施工進度計劃246810121416182022242628302468101214161820A棟模板A棟鋼筋A棟砼澆筑B棟模板B棟鋼筋B棟砼澆筑C棟模板C棟鋼筋C棟砼澆筑（二）、施工材料計劃（1）模板支撐體系材料材料工程名稱鋼管（T）扣件（個）頂托（個）木方（m3）木模（m2）對拉螺栓（套）PVC管（m）備注A棟701245620006533001200720B棟751478022307136001300750C棟72134502130693450125074002）混凝土材料計劃材料工程名稱水泥（T）砂（m3）碎石（m3）粉煤灰（T）減水劑（T）水（m3）備注A棟B棟C棟3）鋼筋材料計劃規(guī)格數(shù)量工程名稱A6.5(T)A8(T)C10(T)C12(T)C14(T)C16(T)C18(T)C20(T)C22(T)C25(T)A棟1.02.021.591.81.512.81.55.210.267.8B棟1.02.222.378.718.212.30.64.39.280.3C棟1.02.121.280.317.413.21.04.18.480.1（三）設備材料計劃圓盤鋸3臺、手電鋸5臺、電鉆3把、布料機1臺、A50振動泵3根、A30振動泵3根、鋼筋切斷機2臺、彎曲機2臺、其他設備在施工組織設計中有。四、轉換層模板支撐體系設計（一）、設計荷載G1k.新澆筑的混凝土重量：24KN/m3G2k.樓板模板自重1.0KN/M2(其中包括梁的模板),平板模板自重：0.5KN/M2G3k.鋼筋用量：梁1.50KN/M3，板1.1KN/M3(每M3混凝土的鋼筋用量)Q1k.施工設備人員的荷載標準值：4.0KN/M2(布料機上料澆筑)Q2k.振搗砼產(chǎn)生的荷載標準值：2.0KN/M2(水平模板)，4.0KN/M2(垂直面模板)。

（二）、選用材料：3-1:支撐系統(tǒng)鋼管扣件式架體，包括立柱和水平拉桿都采用&4833.0mm鋼管，重量為3.33kg/M。模板采用木膠合板，其中轉換層模地板用18mm厚，梁側模板用15mm厚。梁模板下的小楞采用100350mm松木枋，大楞采用&4833.0mm鋼管。3-2:支撐架體用鋼管應符合《GB/T13793》的Q235普通鋼管要求，不得在鋼管上開孔，不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。&4833.0mm鋼管的截面積A=424.1mm2,抗壓抗彎強度設計值f=205N/mm2,抗剪強度設計值fv=125N/mm2,彈性模量E=2.063105N/mm2，慣性矩I=10.783104mmeq\o(\s\up7(4),\s\do3()),抵抗距W=4.493×10eq\o(\s\up7(3),\s\do3())㎜eq\o(\s\up7(3),\s\do3()),回轉半徑ix=15.945㎜。3-3：膠合板板材面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿，并具有保溫性能、易脫模和兩面使用的想特點。符合《混凝土模板用膠合板》ZBB7006的規(guī)定。3-4、小木楞用2000×100×50松木枋，強度等級為TC17，抗彎強度設計值fm=17N/mm2,彈性模量Em=8500N/mm2，慣性矩I=50×100×100×100/12=4.173106mmeq\o(\s\up7(4),\s\do3()),抵抗距W=50×100×100/6=8.33×10eq\o(\s\up7(4),\s\do3())㎜eq\o(\s\up7(3),\s\do3()),全表面順紋承壓強度設計值fc.90=2.3N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())，抗剪強度設計值T=1.3N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())。布置間距根據(jù)不同梁下要求具體安排。

（三）、模板支撐系統(tǒng)的設計及驗算：1頂?shù)赘咧蔚脑O計及驗算：支承高度超過4.00M，按高支撐架計算設計，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-20**）、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-20**）。頂板支撐架體按1150㎜間距縱橫布置立桿（梁兩側各設一支鋼管）；支承高度5200㎜，分三步，最大布距1700㎜。（1）小木楞設計驗算小木楞鋪設間距150㎜，按單跨簡支梁計算。L=1.05l=1.05×1.00=1.21m荷載：線荷載q，集中荷載Pq=1.230.15×(G1k.+G2k.+G3k.)+1.430.15×Q1k.=1.230.15×(0.50+0.18324+1.10)+1.430.15×4.0=1.91kN/mP=1.4×0.15×1.21Q2k=1.4×0.15×1.21×2.0=0.508KNWmax=1/8qLeq\o(\s\up8(2),\s\do3())+1/4PL=1/8×1.91×1.21eq\o(\s\up8(2),\s\do3())+1/4×0.42×1.21=0.472KN-mδ=Wmax/W=0.472×10eq\o(\s\up8(6),\s\do3())/8.33×10eq\o(\s\up7(4),\s\do3())=5.66N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())抗彎強度設計值fm=17N/mm2δ＜fm滿足要求。截面抗剪強度必須滿足:V=3Vmax/2bh<[V]其中最大剪力：Vmax=1/2(qL+P)=1/2×(1.91×1.21+0.508)=1.41KN截面抗剪強度計算值V=3×1410/2×50×100=0.423N/mm2抗剪強度設計值[V]=1.30N/mm2V＜[T]=1.3N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())滿足要求撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=5qRLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/384EIx+PLeq\o(\s\up7(3),\s\do3())/48EIx均布荷載q=0.15×(G1k.+G2k.+G3k.+Q1k.)=0.15×(0.50+0.18324+1.10+4.0)=1.488kN/m集中荷載P=0.15×1.15Q2k=1.4×0.15×1.15×2.0=0.483KN最大變形τ=450×1210eq\o(\s\up7(3),\s\do3())/48×8500×4170000+5×1.488×1210eq\o(\s\up7(4),\s\do3())/384×8500×4170000=1.64㎜υ＜1150/400=2.875㎜小木楞變形滿足要求（2）橫向水平鋼管設計驗算橫向水平鋼管在安裝布料機的部位布置雙鋼管橫向支撐鋼管按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算,取縱向板底小木楞傳遞荷載;g=1.231.15×(G1k.+G2k.+G3k.)=1.231.15×(0.50+0.18324+1.10)=8.17kN/mq=1.431.15×Q1k.=1.431.15×4.0=6.44kN/m計算跨度：L=1.05l=1.05×1.15=1.21m應力計算：彎矩見以以下圖取Wmax=1.91KN-mδ=Wmax/W=1910000/4493×2×0.95=198.32N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())δ＜f=205N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())滿足要求剪力見以以下圖取Vmax=10.734KNτ=2VmaxSo/A=2×10734/424.1=50.62N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())τ＜fv=125N/mm2滿足要求繞度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=5qRLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/384EIx均布荷載q=1.15×(G1k.+G2k.+G3k.)=1.15×(0.50+0.18324+1.10)=6.808kN/m最大變形τ=5×8.17×1210eq\o(\s\up7(4),\s\do3())×/384×2060000×107800=1.027㎜υ＜1500/500=3.00㎜橫向水平鋼管變形滿足要求支座反力R=1/2（g+P）L=1/2×(8.17+6.44)×1.21=8.839KM（3）扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤RcRc：扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R：縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=12.21kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,采用雙扣件!（4）縱橫向立桿鋼管設計驗算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1）靜荷載標準值包括以下內容：eq\o\ac(○,1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.1505×5.20=0.783kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A-1雙排架自重標準值.eq\o\ac(○,2)模板的自重(kN)：NG2=0.50×1.150×1.150=0.661kNeq\o\ac(○,3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=24.0×0.18×1.150×1.150=5.713kN靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=7.157kN。2）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載標準值NQ=(4.000+2.000)×1.150×1.150=7.935kN3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.713+1.4×7.935=17.965KN4）立桿的穩(wěn)定性計算立桿計算長度：L0=1.155×1.7×1.6=3.15M立桿的穩(wěn)定性計算公式——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L0/i查表得0.188；σ=17965/0.188×489.3=195.27N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())σ＜[f]=205.00N/mm2立桿的穩(wěn)定性滿足要求!（四）梁板支撐系統(tǒng)的設計及驗算：通過對本工程梁斷面分析，把梁分成1000寬以上計算：1100×2200，900寬以上計算900×2400,800寬以上計算800×2200、800×1800，700寬以上計算700×1600,600寬以上計算600×1500，500寬以上計算500×1000，450寬以上計算450×1500等八種梁支撐架體。1、1100×2200梁支撐架體計算模板支架搭設高度為3.3米，基本尺寸為：梁截面B×D=1100mm×2200mm，支撐梁的橫距(跨度方向)1.50米，立桿的步距h=0.5米，橫桿最大步距1.5米。（1）梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1）荷載的計算：eq\o\ac(○,1)新澆混凝土梁自重(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G1k.=24.0×2.20=52.8kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,2)模板的自重線荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G2k.=2.00kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,3)鋼筋用量：梁1.50KN/M3，G3k.=1.50KN/M3×2.2=3.3KN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Gk=G1k.+G2k.+G3k.=52.8+2.0+3.3=58.11N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,4)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：Q1k.施工設備人員的荷載標準值：Q1k.=1.50kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())振搗砼產(chǎn)生的荷載標準值：Q2k.=2.0N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Qk=Q1k.+Q2k.=1.50+2.0=3.70N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())2）小方木楞的支撐力計算：梁下小方木楞按間距100布置均布荷載q=1.2×58.1×0.1=6.972kN/m集中荷載P=1.4×3.3×0.1=0.462kN計算跨度：L=0.5×1.05=0.525m取=550㎜按單跨簡支梁計算Wmax=1/8qLeq\o(\s\up8(2),\s\do3())+1/4PL=1/8×6.972×0.55eq\o(\s\up8(2),\s\do3())+1/4×0.4.62×0.55=0.543KN-mδ=Wmax/W=0.543×10eq\o(\s\up8(6),\s\do3())/8.33×10eq\o(\s\up7(4),\s\do3())=6.518N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())抗彎強度設計值fm=17N/mm2δ＜fm滿足要求。截面抗剪強度必須滿足:V=3Vmax/2bh<[V]其中最大剪力：Vmax=1/2(qL+P)=1/2×(6.792×0.55+0.462)=2.10KN截面抗剪強度計算值V=3×2100/2×50×100=0.631N/mm2抗剪強度設計值[V]=1.30N/mm2V＜[T]=1.3N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())滿足要求撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=5qRLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/384EIx+PLeq\o(\s\up7(3),\s\do3())/48EIx均布荷載q=0.10×Gk=0.1×58.11=5.811KN/m集中荷載P=0.10×0.55Qk=0.10×0.55×3.7=0.204KN最大變形τ=204×550eq\o(\s\up7(3),\s\do3())/48×8500×4170000+5×5811×550eq\o(\s\up7(4),\s\do3())/384×8500×4170000=0.23㎜υ＜500/500=1.00㎜小木楞變形滿足要求3）橫向水平鋼管（支撐小橫桿）設計驗算橫向水平鋼管按單鋼管布置，橫向水平支撐鋼管按五跨連續(xù)梁計算,取縱向梁底板小木楞傳遞荷載;計算跨度：1.10+0.2×2=1.50M1.50/5=0.30mL0=0.3×1.05=0.315m取L0=0.35mq=1.230.5×Gk.+1.430.5×Qk.=1.2×0.5×58.11+1.430.5×3.70=37.459kN/m應力計算：按五跨連續(xù)梁計算彎矩見以以下圖取Wmax=0.505KN-mδ=Wmax/W=505000/4493=112.40N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())δ＜f=205N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())滿足要求剪力見以以下圖截面抗剪強度必須滿足:取Vmax=7.945KNτ=2VmaxSo/A=2×7945/424.1=37.48N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())τ＜fv=125N/mm2滿足要求繞度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=KwqLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100EI查表得Kw=0.644均布荷載q=0.5×Gk.=0.5×58.11=29.055kN/m最大變形τ=0.644×29.055×350eq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100×2060000×107800=0.013㎜υ＜300/500=0.6㎜橫向支撐水平鋼管（梁下小橫桿）變形滿足要求支座反力R邊=6.16KNR中=7.945+6.7=14.65KN4）扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤RcRc：扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R：縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；只考慮邊支座扣件抗滑，中支座采用頂托。計算中R取最大支座反力，R=6.16kN即R=6.16kN＜Rc單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5）立桿鋼管設計驗算梁下立桿分邊立桿、中立桿，作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。本工程轉換層標高14.50M，梁支撐架位于中部，根類似工程經(jīng)驗，可不考慮風荷載對梁支撐架體的影響。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.1505×5.20=0.783kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A-1雙排架自重標準值.(2)支撐橫桿所傳荷載(kN)：NG2邊=R邊=8.7KNNG2邊=R中=14.65KN計算中立桿2.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG1+NG2中=1.2×0.783+14.65=15.6KN3.立桿的穩(wěn)定性計算取第一步（步高1.50m）計算立桿計算長度：L0=1.155×1.75×1.5=3.03M立桿的穩(wěn)定性計算公式——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L0/i查表得0.199；σ=15600/0.199×424.1=184.8N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())σ＜[f]=205.00N/mm2立桿的穩(wěn)定性滿足要求！2、900×2400梁支撐架體計算模板支架搭設高度為3.2米，基本尺寸為：梁截面B×D=900mm×2400mm，支撐梁的橫距(跨度方向)1.50米，立桿的步距h=0.5米，橫桿最大步距1.5米。（1）荷載的計算：eq\o\ac(○,1)新澆混凝土梁自重(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G1k.=24.0×2.40=57.6kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,2)模板的自重線荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G2k.=2.00kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,3)鋼筋用量：梁1.50KN/M3，G3k.=1.50KN/M3×2.4=3.6KN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Gk=G1k.+G2k.+G3k.=57.6+2.0+3.6=63.21N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,4)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：Q1k.施工設備人員的荷載標準值：Q1k.=1.50kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())振搗砼產(chǎn)生的荷載標準值：Q2k.=2.0N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Qk=Q1k.+Q2k.=1.50+2.0=3.70N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())（2）小方木楞的支撐力計算：梁下小方木楞按間距100布置均布荷載q=1.2×63.2×0.1=7.584kN/m集中荷載P=1.4×3.7×0.1=0.629kN計算跨度：L=0.5×1.05=0.525m取=550㎜按單跨簡支梁計算Wmax=1/8qLeq\o(\s\up8(2),\s\do3())+1/4PL=1/8×7.584×0.55eq\o(\s\up8(2),\s\do3())+1/4×0.629×0.55=0.373KN-mδ=Wmax/W=0.373×10eq\o(\s\up8(6),\s\do3())/8.33×10eq\o(\s\up7(4),\s\do3())=4.48N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())抗彎強度設計值fm=17N/mm2δ＜fm截面即間距滿足要求！截面抗剪強度必須滿足:V=3Vmax/2bh<[V]其中最大剪力：Vmax=1/2(qL+P)=1/2×(7.584×0.55+0.629)=2.40KN截面抗剪強度計算值V=3×2400/2×50×100=0.721N/mm2抗剪強度設計值[V]=1.30N/mm2V＜[T]=1.3N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())滿足要求撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=5qRLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/384EIx+PLeq\o(\s\up7(3),\s\do3())/48EIx均布荷載q=0.10×Gk=0.1×63.2=6.32KN/m集中荷載P=0.10×0.55Qk=0.10×0.55×3.7=0.204KN最大變形τ=204×550eq\o(\s\up7(3),\s\do3())/48×8500×4170000+5×6.32×550eq\o(\s\up7(4),\s\do3())/384×8500×4170000=0.23㎜υ＜500/500=1.00㎜小木楞變形滿足要求（3）橫向水平鋼管（支撐小橫桿）設計驗算橫向水平鋼管按單鋼管布置，按五跨連續(xù)梁計算,取縱向梁底板小木楞傳遞荷載;計算跨度：0.9+0.3×2=1.50M1.50/5=0.30mL0=0.3×1.05=0.315m取L0=0.35mq=1.230.5×Gk.+1.430.5×Qk.=1.2×0.5×63.2+1.430.5×3.70=40.695kN/m應力計算：按五跨連續(xù)梁計算彎矩見以以下圖取Wmax=0.552KN-mδ=Wmax/W=552000/4493=122.86N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())δ＜f=205N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())梁下小橫桿抗彎滿足要求！剪力見以以下圖截面抗剪強度必須滿足:取Vmax=8.231KNτ=2VmaxSo/A=2×8231/424.1=40.70N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())τ＜fv=125N/mm2小橫桿抗剪滿足要求繞度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=KwqLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100EI查表得Kw=0.644均布荷載q=0.5×Gk.=0.5×63.2=31.60kN/m最大變形τ=0.644×31.6×350eq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100×2060000×107800=0.014㎜υ＜300/500=0.6㎜橫向支撐水平鋼管（梁下小橫桿）變形滿足要求支座反力R邊=5.612KNR中=7.942+8.231=16.173KN（4）扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤RcRc：扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R：縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；只考慮邊支座扣件抗滑，中支座采用頂托。計算中R取最大支座反力，R=5.612kN即R=5.612kN＜Rc單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（5）立桿鋼管設計驗算梁下立桿分邊立桿、中立桿，作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。本工程轉換層標高14.50M，梁支撐架位于中部，根類似工程經(jīng)驗，可不考慮風荷載對梁支撐架體的影響。1）靜荷載標準值包括以下內容：eq\o\ac(○,1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.1505×5.20=0.783kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A-1雙排架自重標準值.eq\o\ac(○,2)支撐橫桿所傳荷載(kN)：NG2邊=R邊=5.612KNNG2邊=R中=16.173KN計算中立桿2）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG1+NG2中=1.2×0.783+16.173=17.113KN3）立桿的穩(wěn)定性計算取第一步（步高1.50m）計算立桿計算長度：L0=1.155×1.75×1.5=3.03M立桿的穩(wěn)定性計算公式——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L0/i查表得0.199；σ=17113/0.199×424.1=202.76N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())σ＜[f]=205.00N/mm2立桿的穩(wěn)定性滿足要求！3、800×2200梁支撐架體計算800×2200框支梁的支撐架體搭設方法及要求同5-2,即按900×2400框支梁的要求開展搭設。4、800×1800梁支撐架體計算模板支架搭設高度為3.5米，基本尺寸為：梁截面B×D=800mm×1800mm，支撐梁的橫距(跨度方向)1.50米，立桿的步距h=0.5米，橫桿最大步距1.5米。（1）荷載的計算：eq\o\ac(○,1)新澆混凝土梁自重(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G1k.=24.0×1.80=43.20kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,2)模板的自重線荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G2k.=2.00kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,3)鋼筋用量：梁1.50KN/M3，G3k.=1.50KN/M3×1.8=2.7KN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Gk=G1k.+G2k.+G3k.=43.2+2.0+2.7=47.90N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,4)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：Q1k.施工設備人員的荷載標準值：Q1k.=1.50kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())振搗砼產(chǎn)生的荷載標準值：Q2k.=2.0N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Qk=Q1k.+Q2k.=1.50+2.0=3.70N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())（2）小方木楞的支撐力計算：梁下小方木楞按間距100布置布置間距按100,經(jīng)以上900×2400框支梁計算，滿足要求！（3）橫向水平鋼管（支撐小橫桿）設計驗算橫向水平鋼管按單鋼管布置，按四跨連續(xù)梁計算,取縱向梁底板小木楞傳遞荷載；計算跨度：0.8+0.35×2=1.50M1.50/4=0.375mL0=0.3×1.05=0.39m取L0=0.4mq=1.230.5×Gk.+1.430.5×Qk.=1.2×0.5×47.9+1.430.5×3.70=31.33kN/m應力計算：按四跨連續(xù)梁計算彎矩見以以下圖取Wmax=0.536KN-mδ=Wmax/W=536000/4493=119.30N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())δ＜f=205N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())梁下小橫桿抗彎滿足要求！剪力見以以下圖截面抗剪強度必須滿足:取Vmax=7.607KNτ=2VmaxSo/A=2×7607/424.1=35.88N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())τ＜fv=125N/mm2小橫桿抗剪滿足要求繞度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=KwqLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100EI查表得Kw=0.632均布荷載q=0.5×Gk.=0.5×47.90=23.95KN/m最大變形τ=0.632×23.95×400eq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100×2060000×107800=0.017㎜υ＜400/500=0.80㎜橫向支撐水平鋼管（梁下小橫桿）變形滿足要求支座反力R邊=4.925KNR中=6.717+7.607=14.324KN（4）扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤RcRc：扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R：縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；只考慮邊支座扣件抗滑，中支座采用頂托。計算中R取最大支座反力，R=4.925KN即R=4.925KN＜Rc單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（5）立桿鋼管設計驗算梁下立桿分邊立桿、中立桿，作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。本工程轉換層標高14.50M，梁支撐架位于中部，根類似工程經(jīng)驗，可不考慮風荷載對梁支撐架體的影響。1）靜荷載標準值包括以下內容：eq\o\ac(○,1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.1505×5.20=0.783kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A-1雙排架自重標準值.eq\o\ac(○,2)支撐橫桿所傳荷載(kN)：NG2邊=R邊=4.925KNNG2邊=R中=14.324KN計算中立桿2）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG1+NG2中=1.2×0.783+14.325=13.458KN3）立桿的穩(wěn)定性計算取第一步（步高1.50m）計算立桿計算長度：L0=1.155×1.75×1.5=3.03M立桿的穩(wěn)定性計算公式——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L0/i查表得0.199；σ=13458/0.199×424.1=159.46N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())σ＜[f]=205.00N/mm2立桿的穩(wěn)定性滿足要求！5、700×1600梁支撐架體計算700×1600框支梁的支撐架體搭設方法及要求同5-3,即按800×1800框支梁的要求開展搭設。6、600×1500梁支撐架體計算模板支架搭設高度為3.80米，基本尺寸為：梁截面B×D=600mm×1500mm，支撐梁的橫距(跨度方向)1.0米，立桿的步距h=0.5米，橫桿最大步距1.5米。1)荷載的計算：eq\o\ac(○,1)新澆混凝土梁自重(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G1k.=24.0×1.50=36.00K/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,2)模板的自重線荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：G2k.=2.00kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,3)鋼筋用量：梁1.50KN/M3，G3k.=1.50KN/M3×1.50=2.25KN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Gk=G1k.+G2k.+G3k.=36.00+2.0+2.25=40.25KN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())eq\o\ac(○,4)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3()))：Q1k.施工設備人員的荷載標準值：Q1k.=1.50kN/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())振搗砼產(chǎn)生的荷載標準值：Q2k.=2.0N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())Qk=Q1k.+Q2k.=1.50+2.0=3.70N/meq\o(\s\up7(2),\s\do3())2)小方木楞的支撐力計算：梁下小方木楞按間距100布置布置間距按100,經(jīng)以上900×2400框支梁計算，滿足要求！3)橫向水平鋼管（支撐小橫桿）設計驗算橫向水平鋼管按單鋼管布置，按三跨連續(xù)梁計算,取縱向梁底板小木楞傳遞荷載;計算跨度：0.6+0.2×2=1.00M1.00/3=0.333mL0=0.333×1.05=0.35m取L0=0.35mq=1.230.5×Gk.+1.430.5×Qk.=1.2×0.5×40.25+1.430.5×3.70=26.74KN/m應力計算：按三跨連續(xù)梁計算彎矩見以以下圖取Wmax=0.328KN-mδ=Wmax/W=328000/4493=73.00N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())δ＜f=205N/mmeq\o(\s\up7(2),\s\do3())梁下小橫桿抗彎滿足要求！剪力見以以下圖截面抗剪強度必須滿足:取Vmax=5.615KNτ=2VmaxSo/A=2×6515/424.1=26.48N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())τ＜fv=125N/mm2小橫桿抗剪滿足要求繞度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:τ=KwqLeq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100EI查表得Kw=0.677均布荷載q=0.5×Gk.=0.5×40.25=20.125KN/m最大變形τ=0.677×20.125×350eq\o(\s\up7(4),\s\do3())/100×2060000×107800=0.01㎜υ＜400/500=0.80㎜橫向支撐水平鋼管（梁下小橫桿）變形滿足要求支座反力R邊=3.75KNR中=4.68+5.615=10.3KN4)扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤RcRc：扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R：縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；只考慮邊支座扣件抗滑，中支座采用頂托。計算中R取最大支座反力，R=3.75KN即R=3.75KN＜Rc單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5)立桿鋼管設計驗算梁下立桿分邊立桿、中立桿，作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。本工程轉換層標高14.50M，梁支撐架位于中部，根類似工程經(jīng)驗，可不考慮風荷載對梁支撐架體的影響。eq\o\ac(○,1)靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.1505×5.20=0.783kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A-1雙排架自重標準值.支撐橫桿所傳荷載(kN)：NG2邊=R邊=3.75KNNG2邊=R中=10.3KN計算中立桿eq\o\ac(○,2)不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG1+NG2中=1.2×0.783+10.30=11.24KNeq\o\ac(○,3)立桿的穩(wěn)定性計算取第一步（步高1.50m）計算立桿計算長度：L0=1.155×1.75×1.5=3.03M立桿的穩(wěn)定性計算公式——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L0/i查表得0.199；σ=11240/0.199×424.1=133.20N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())σ＜[f]=205.00N/mm2立桿的穩(wěn)定性滿足要求！7、500×1000梁支撐架體計算500×1000框支梁的支撐架體搭設方法及要求同5-3,即按600×1600框支梁的要求開展搭設。8、450×1500、400×1000梁支撐架體計算450×1500、400×1000框支梁的支撐架體搭設方法及要求同5-3,即按600×1600框支梁的要求開展搭設。9、350MM寬以下梁的支撐要求350㎜以下梁均為次梁，最大梁高800,線荷載10.5KN/m（新澆砼、鋼筋、模板）+3.7KN/m（施工荷載、混凝土澆搗荷載）=14.2KN/m，小于15.00KN/m,符合構造要求的條件，不作支撐架體計算。支架搭設的高度最4.5M，按搞支撐要求開展搭設。立桿橫距(跨度方向)1.00米，立桿的步距h=0.5米，橫桿最大步距1.5米，梁底按三立桿支撐搭設。（五）、支承樓板強度驗算:1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,本工程樓板的跨度為4.2M,樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，板底C8@180,配筋面積As=1172.85mm2,fy=360N/mm2；板面C10@180,配筋面積As=1570.78mm2,fy=360.板的截面尺寸為b×h=4200mm×120mm,截面有效高度ho=100mm。下層澆筑25天后澆轉換層樓板砼，按二層支承，承載能力是否滿足荷載要求。2.計算樓板混凝土25天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.2m,短邊為3.6m；樓板計算范圍跨度內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。按梁下對板考慮，第二層樓板所需承受的荷載為q=1.2×(0.75+57.6+3.60)+1.2×(0.516×9×8/4.20×3.6)+1.4×(1.000+2.000)=81.49kN/m2；板所需擔負的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算M跨中max=34.09KN.m；M支座max=73.72KN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為10℃，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到25天后混凝土強度到達98%,C45混凝土強度近似等效為C45?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=21.10N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度:ξ跨中=As×fy/(b×ho×fcm)=1172.85×360.0/(3600.0×100.0×21.10)=0.056查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.054此樓板所能承受的最大跨中彎矩為:M跨中=αs×b×ho2×fcm=0.054×4200×100.0002×21.10×10-6=47.86kN.m；ξ支座=As×fy/(b×ho×fcm)=1570.78×360.0/(3600.0×100.0×21.10)=0.075查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.071此樓板所能承受的最大彎矩為:M支座=αs×b×ho2×fcm=0.071×4200×100.0002×21.10×10-6=62.92kN.m；查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為結論：∑M跨中=47.86KN-m＞M跨中max=34.09KN-m跨中板能承受澆筑轉換層時的工作荷載?！芃支座=62.92KN-m＜M支座max=73.72KN-m板支座抵抗彎矩小于荷載彎矩17%，故需結構一層板共同支承澆筑轉換層混凝土時的工作荷載。二層澆筑模板不拆掉，共同作為澆筑轉換層混凝土時的支承體系。以保證結構安全及支撐架體的整體穩(wěn)定。（六）、綜合結論：綜上計算、驗算，轉換層鋼筋砼現(xiàn)澆板按計算結果要求的縱橫排距、步距搭設支撐用鋼管滿堂腳手架，其剛度、強度、穩(wěn)定性均能滿足施工要求。（七）模板及支撐架體的拆掉1.模板及支撐架體的拆掉時間嚴格執(zhí)行《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》(GB50204-20**)的規(guī)定；承重模板及支撐架體在結構混凝土強度到達100%后拆掉，非承重模板（邊模）在砼強度大于2.5N/㎜eq\o(\s\up7(2),\s\do3())時予以拆掉，以保證棱角及表面不因模板拆掉而損壞。2.拆掉工作開始，要設立施工警戒線，專職施工技術人員現(xiàn)場指揮，專職安全人員先行監(jiān)管。3.一般承重模板及支架拆掉，采用由上而下，由表及里的原則。先拆掉梁、板底支撐小橫桿鋼管，在行拆掉小方木楞、木膠合板，嚴禁架體拆掉完后，整片放下小方木楞和木膠合板，以免大面積塌下造成事故。4、架體拆掉采用先拆掉橫桿，后拆掉立桿的原則，拆到掃地干。拆掉全部立桿后在行拆掉掃地桿。5、拆掉的木方、膠合板、鋼管全數(shù)清運到規(guī)定地點按規(guī)格堆碼，扣件、對拉螺桿、頂托拆掉后清洗、修整入庫，對已損壞的要另行堆放，不得混堆。（八）、模板高支撐架的構造和施工要求:1.除了要遵守《建筑施工扣件式腳手架規(guī)范安全技術規(guī)范》（JGJ130-20**）的規(guī)定外，還必須到達以下要求。a.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；b.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。c.第二步以上高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不得超過1.5m。2.整體性構造層的設計：在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）橫桿必須全部貫穿，以保證支撐架體的整體性和剛度。3.剪刀撐的設計：支撐架體搭設高度較?。?.20M）,最窄處的高寬比為0.25，故支撐架體的平面剛度較大，可不設置剪刀撐。4.頂部支撐點的構造：a.在立桿頂部設置頂托，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于250mm。b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm。5.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件腳手架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；6.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及必須立即時解決。五、轉換層鋼筋施工1、柱、墻：水平、縱筋為三級鋼筋HRB400強度設計值360N/mm2。鋼筋規(guī)格為A6.5、C10～C28。梁、板、樓梯：A6.5、A8、C10～C25。2、材料情況見材料計劃3、原材料進場鋼筋工程是結構工程質量中最重要一個環(huán)節(jié)，首先要嚴把材料、加工、連接、安裝的質量關，施工過程中要跟蹤檢查，確保鋼筋工程的質量。（1）鋼筋的進場檢查。1）進場鋼筋必須有出廠質量證明或廠方試驗報告單；2）外觀檢查：鋼筋表面及每捆（盤）鋼筋均有標識，鋼筋表面不得有裂紋、折痕和銹蝕現(xiàn)象。3）按國家現(xiàn)行標準抽取試樣開展力學試驗，合格后方可使用。并做好見證取樣工作。4）入場鋼筋每種規(guī)格上都必須掛好標識牌，標識清楚該種鋼材的規(guī)格、數(shù)量、生產(chǎn)地，是否通過抽樣檢測并合格。（2）鋼筋的質量控制如以以下圖：鋼筋進場計劃單審核鋼筋進場計劃單審核材料員物資部可靠、有信譽鋼筋廠家采購鋼筋填寫試驗委托單按規(guī)定現(xiàn)場隨機取樣送經(jīng)批準的試驗室復試填寫材料報驗單報監(jiān)理工程師投入使用質檢員材料員質檢員質檢員資料存檔鋼筋進場計劃單審核材料員物資部可靠、有信譽鋼筋廠家采購鋼筋填寫試驗委托單按規(guī)定現(xiàn)場隨機取樣送經(jīng)批準的試驗室復試填寫材料報驗單報監(jiān)理工程師投入使用質檢員材料員質檢員質檢員4、鋼筋加工計劃編制（1）鋼筋加工計劃編制流程圖施工圖、規(guī)范、標準圖集施工圖、規(guī)范、標準圖集繪制梁、柱筋及節(jié)點大樣編制加工計劃項目技術負人調整計劃技術部門復核電子計算機輔助審核批準鋼筋加工（實施）分析研究由于本轉換層大梁斷面較大，大部分為框支梁，梁配筋較多，鋼筋直徑較大，梁內受力主筋普遍為C25，且梁內底筋多達3～4層，因此，在編制鋼筋加工計劃前，須由項目部技術負責人組織技術、施工、質量等部門召開施工圖會審，認真仔細地對施工圖要求與現(xiàn)場實際施工的可行性開展分析、研究、確定方案、統(tǒng)一認識，如需設計院解決和認可的問題應及時報設計院批準。為了確保鋼筋加工計劃的準確性，計劃員編制完成鋼筋加工計劃表后，立即交由項目技術部門開展審核，同時報送計劃表給鋼筋加工房的專職工長再次核對施工圖，開展查漏補缺，并將信息反應給項目技術負責人。鋼筋加工計劃表經(jīng)項目技術負責人審定批準后，將計劃表分發(fā)給相關部門人員手中，立即組織實施鋼筋加工生產(chǎn)，在鋼筋加工生產(chǎn)過程中,鋼筋工長應隨時檢查鋼筋半成品的制作質量，嚴格按照鋼筋加工計劃表組織生產(chǎn)，在斷料、配筋過程中，要合理利用余料、廢料，變廢為寶，降低損耗減少返工損失，提高經(jīng)濟效益。鋼筋工長必須負責鋼筋加工半成品的堆放、標識以及發(fā)貨的管理工作，做到堆放整齊有序、標識清楚明晰、發(fā)貨準確及時。由于部分鋼筋需接長焊接（氣壓對焊），鋼筋工長還必須負責鋼筋氣壓焊的質量檢查，以目測為主，并按規(guī)范要求在監(jiān)理見證下開展抽樣送檢工作，做好相關記錄。同時負責鋼筋房的安全生產(chǎn)、文明施工管理工作。（2）鋼筋加工計劃的編制方法1）轉換層梁上部鋼筋均為全數(shù)貫穿，接頭采用氣壓焊，這就給鋼筋加工計劃編制的準確度要求非常高，特別是梁的上部鋼筋在端支座均要向下彎錨入柱內，且梁上部筋多達4層，在錨入柱內時，應充分考慮各梁鋼筋相互間隙符合規(guī)范要求，所以在編制加工計劃時，必須逐一繪制每根梁在柱內的節(jié)點大樣圖，技術部門認真分析節(jié)點大樣圖的施工可行性，配合計劃員編制出鋼筋計劃表，并將編制好的計劃交由項目技術負責人開展審核。鋼筋加工計劃表經(jīng)項目技術負責人審定批準后，將計劃表分發(fā)給相關部門。2）、在鋼筋開展加工制作前，須由項目技術負責人召集鋼筋工,負責鋼筋加工制作的專職工長和現(xiàn)場負責鋼筋綁扎的工長開展全面的鋼筋工程施工技術交底，向其說明轉換層梁鋼筋的特殊和復雜性，如果鋼筋制作質量達不到要求，將嚴重影響整個轉換層的施工質量，要求各工長應在施工生產(chǎn)中加強管理，確保質量。同時要求，在鋼筋開始加工前，必須要由工長組織班組全體人員開展一次技術和質量的交底。5、鋼筋加工（1）主筋加工1）鋼筋在加工過程中，應嚴格按照鋼筋計劃表開展加工。施工班組必須設立質量員對每一根梁的主筋和梁箍筋等的加工質量開展仔細的檢查，重點解決好在鋼筋加工過程中容易出現(xiàn)加工誤差的環(huán)節(jié)，提高手工或機械操作的準確性。2）工長應隨時抽查鋼筋加工好的成品的加工質量，嚴格控制加工誤差在10mm以內，彎折角誤差在1°以內，對于超出質量要求的必須要求返工。應嚴格控制鋼筋加工過程的質量，嚴把質量關。3）鋼筋加工半成品應嚴格實行掛牌制度，并按每一根梁作為一個堆放單元，分類堆放，掛上標志牌，鋼筋房工長還應抓好鋼筋房的安全生產(chǎn)、文明施工管理工作。4）由于柱子鋼筋在轉換層內開展彎錨（按頂層構造要求），框支柱部分縱筋向上部延伸一層，因此，在編制柱鋼筋加工計劃時，應嚴格按03G101圖集中框支柱頂層柱筋構造的要求，同時計劃員應深入現(xiàn)場，用水平儀操測出每根柱內每根柱筋的預留高度，再計算出每根鋼筋準確的下料長度。根據(jù)穿過柱子的梁上部鋼筋的層數(shù)，確定柱筋頂端的水平彎折點，彎折點宜低于梁頂面200～250mm，以避開柱內縱、橫方向梁的上部筋。（2）箍筋加工檢查合格由于轉換層鋼筋梁柱節(jié)點比較密，如果每個箍筋都要按平法彎135°，那梁柱節(jié)點處根本就錯不開，鋼筋排距也得不到保證（25或d），主筋就不能實現(xiàn)它的有效性，降低受力。而且如節(jié)點處鋼筋太密，給澆筑混凝土帶來一定的困難，混凝土的澆筑質量也得不到保證。針對這一情況，本項目箍筋加工采閃光對焊箍筋，就能解決上所述的缺陷。給施工帶來了方便，也給社會節(jié)約了鋼材。檢查合格1）工藝：鋼筋調直箍筋下料鋼筋彎制閃光對焊成品2）箍筋閃光對焊質量控制a、設備：設備在焊前要檢查好，安裝位置要平穩(wěn)，焊工要熟悉其性能并經(jīng)常檢修、維護。夾具應將箍筋兩端完全對準，中心在一條線上。b、焊前要對鋼筋制作開展檢查，對生銹的鋼筋除銹。C、對焊：對焊時，焊工應掌握燒化火候，在強烈閃光的時候，要做到合適用力快速頂鍛，完成焊接。d、堆放：成品箍筋，應成垛碼放在焊機左邊的支架上。不得亂扔、亂丟在地上，更不得將剛焊好的高溫焊接接頭放在潮濕、積水的地面上。e、檢驗制度：實行三檢制度，即自檢、互檢、交檢。3）成品質量檢驗：主要是檢查箍筋的力學性能項目，必須全部合格，按檢驗批抽樣檢測，其數(shù)量見第；外觀項目質量檢查只作為一般項目，合格率不低于80%。（3）鋼筋接頭1）墻鋼筋接頭類型或接頭質量要求詳《施工組織設計》2）由于柱筋在轉換層內彎錨，且水平彎錨段的朝向要求非常嚴格，所以柱筋接頭采用氣壓焊接頭時，嚴格控制柱筋水平彎錨段方向，防止水平彎錨段的朝向移位。3）轉換層梁鋼筋接頭轉換層梁由于鋼筋數(shù)量多，密集，在配筋原則上能通則通，因此接頭較多，主筋連接方式采用氣壓焊。4）氣焊壓的技術要求a、偏心量不得大于鋼筋直徑的0.15倍，同時不得大于4mm，當不同直徑鋼筋相焊接時，按較小鋼筋直徑計算，當超過限區(qū)時，應切除重焊。b、兩鋼筋軸線彎折角不得大于4°。當超過限量時，應重新加熱矯正。c、鐓粗直徑應不小于鋼筋直徑的1.4倍，當小于此限量時，應重新加熱鐓粗。d、鐓粗長度應不小于鋼筋直徑的1.2倍，且凸起部分應平緩圓滑。當小于此限量時，應重新加熱鐓長。e、壓焊面偏差不得大于鋼筋直徑的0.2倍。f、

接頭不得有橫向裂紋，若發(fā)現(xiàn)有此裂紋時，應切除重焊。g、

鐓粗區(qū)表面不得有嚴重燒傷。h、鋼筋接頭位置、錨固長度、搭接長度6、材料抽樣檢驗（1）、原材料：拉伸試驗（屈服點、抗拉強度、伸長率）彎曲試驗1）同一廠別、同一爐罐號、同一規(guī)格、同一交貨狀態(tài)，每60t為一驗收批，缺陷60t也按一批計。2）每一驗收批取一組試件（拉伸2個、彎曲2個）3）在任選的2根鋼筋切取。（2）主筋焊接的接頭：抗拉強度、彎曲試驗1）一般構筑物中以300個接頭作為一驗收批。2）在現(xiàn)澆鋼筋混凝土房屋結構中，同一樓層中應以300個頭作為一驗收批，缺陷300個接頭也按一批計。3）試件應從成品中隨機切取3個接頭開展拉伸實驗；在梁、板的水平鋼筋連接中，應另取3個試件做彎曲試驗。（3）閃光對焊封閉箍焊接：拉伸試驗按1200個同牌號、同直徑箍筋閃光對焊接頭作為一個檢驗批，缺陷1200個，也作為一個檢驗批，從每個檢驗批中隨機切取一組6根箍筋閃光對焊接頭，只做拉伸試驗。7、相關技術措施（1）本轉換層縱向受力鋼筋的錨固長度按設計要求統(tǒng)一為35d（d為鋼筋直徑）。（2）由于本轉換層柱為框支柱（KZZ），同時考慮到本轉換層抗震等級為一級，因此，綜合以上因素，節(jié)點按照03G101圖集中相關要求為準開展施工。（3）柱筋的接頭第一排距樓板≥1300，第二排與第一排鋼筋按35d錯開，接頭數(shù)量按同一截面不大于50%開展控制，墻體鋼筋的接頭位置及數(shù)量按設計總說明和《03G101》圖集為準。（4）框支梁在邊柱、墻內錨固，在中柱內的梁鋼筋應盡量貫穿設置，防止柱內梁筋重疊，次梁鋼筋在主梁內錨固。當跨度較大，下部受力主筋需接長時，鋼筋采用氣壓焊接頭。同一截面的鋼筋接頭數(shù)量應≤50%，相鄰鋼筋接頭應錯開不小于35d。梁下部鋼筋在凈跨1/3區(qū)段的中跨內不準設置接頭，應設置在邊跨1/3區(qū)段內；梁上部鋼筋可在跨中1/3區(qū)段設置現(xiàn)場接頭，焊接頭同一截面內接頭數(shù)量應≤50%，在支座處上部鋼筋須貫穿設置。上部鋼筋因接長而設置的對