麥垛山副立井施工組織設計文字

神華寧夏煤業(yè)集團有限責任公司麥垛山煤礦副立井井筒及相關硐室掘砌工程施工組織設計1?前言麥垛山煤礦隸屬神華寧夏煤業(yè)集團有限責任公司，由中煤國際工程集團北京華宇工程公司設計。位于寧夏回族自治區(qū)靈武市馬家灘鎮(zhèn)境內(nèi)，鴛鴦湖礦區(qū)南端，井田南北長約14公里，東西寬約4.5公里，井田面積約75平方公里。該礦區(qū)交通十分便利，在靈武市東南約70km處，距銀川市約82km。井田內(nèi)地形為低緩丘陵，區(qū)內(nèi)地勢較為平坦。為加快工程進度、降低成本、提高工程質(zhì)量，業(yè)主采取公開招標方式選擇礦建施工隊伍，我單位應邀參加并中標。為了積極響應業(yè)主要求，有計劃合理地組織勞力、資金、設備及材料，把副立井井筒建成安全、優(yōu)質(zhì)、快速、高效工程的目標，特編制本施工組織設計。本施工組織設計編制依據(jù)：1）施工合同。2）神華寧夏煤業(yè)集團有限責任公司麥垛山煤礦副立井施工圖紙。3《煤礦安全規(guī)程》（2006年版）。4《礦山井巷工程質(zhì)量檢驗評定標準》（MT5009—94）5《礦山井巷工程施工及驗收規(guī)范》（GBJ213—90）。6《煤礦建設安全規(guī)程》（試行）。2.工^概況工程概況麥垛山煤礦采用主（斜）、副（立）、風（立）井開拓。全井田含煤25-31層，其中可采及局部可采煤層15層，平均總厚26.3米，主要可采煤層6層，總厚為12.44米，主要可采煤層平均厚度為2.16米，全井田資源量為11.2億噸。副立井井筒第二含水層治水采用地面預注漿方法，地面預注漿采用定向〃S〃孔鉆注，與井筒掘砌工作平行作業(yè)。地面預注漿方案祥見《地面預注漿施工組織設計》。井筒掘砌施工采用普通鑿井法施工。副立井井筒的主要技術特征見表2.1。具體參數(shù)詳見施工圖S1589-118-1、S1589-118-2。井筒主要技術特征表表2.1序號項目副立井單位1井口坐標X4189059.000mY36387369.000m2井口標高+1416.000m3凈直徑①9.4m4凈斷面69.36m25提升方位角237°00’00"/6井筒深度613m7井筒壁厚1—1斷面800mm2—2斷面600mm3—3斷面600mm8支護1—1斷面鋼筋砼/

形式2—2斷面形式2—2斷面3—3斷面素砼錨網(wǎng)+鋼筋砼工程地質(zhì)與水文地質(zhì)特征工程地質(zhì)（一）地層特征副立井井筒檢查孔附近未見基巖出露，被廣泛的第四系風積砂、黃土和古近系的淺紅色粘土所覆蓋。據(jù)檢查孔揭露的基巖地層有侏羅系中統(tǒng)延安組、直羅組。井筒施工過程揭露各地層由老至新簡述如下：1）侏羅系中統(tǒng)延安組（J2y）為一套內(nèi)陸湖泊三角洲沉積，是井田的含煤地層。副立井檢查孔揭露厚度247.06m。巖性為灰、灰白色中、粗粒長石石英砂巖、細粒砂巖；深灰、灰黑色粉砂巖、泥巖及煤等組成。）侏羅系中統(tǒng)直羅組（J2z）為一套干旱、半干旱氣候條件下的河流-湖泊相沉積。副立井檢查孔揭露厚度338.40m。其巖性上部主要為灰白、淺灰、灰綠、灰色的細粒砂巖，灰色、褐色粉砂巖，夾粗、中粒砂巖。中下部以厚層狀的灰白、黃褐或淺紅色含礫粗粒石英長石砂巖（七里鎮(zhèn)砂巖）為主，與其下含煤地層假整合接觸。）古近系（E）副立井檢查孔揭露厚度45.40m。其巖性主要由淺紫紅色粉質(zhì)粘土及粘土組成，底部為礫巖層。不整合于下伏各地層之上。4）第四系（Q）為沖、洪積的黃沙土，底部見鈣化結(jié)核。頂部為現(xiàn)代沉積的風成沙丘和黃土層。覆蓋在各地層之上，厚3.00m。（二）工程地質(zhì)特征第四系、古近系地層巖性以粘性土為主，根據(jù)實驗室檢測結(jié)果均為高液限土體，抗風化能力較差，吸水后具有較強膨脹性能，為不良工程土體。侏羅系直羅組、延安組地層巖性以粉砂巖和砂巖為主，檢測結(jié)果巖石飽和抗壓強度遠小于自然狀態(tài)或干燥狀態(tài)下的抗壓強度，軟化系數(shù)普遍小于0.75，為易軟化的巖石，工程地質(zhì)條件較差。在井筒掘進中，要采取可靠措施，防止不良工程巖土體給井筒造成危害。（三）巖土性質(zhì)粘土:比重2.76g/cm3；含水量18.59%~24.79%;液限（WL）41.1%~73.9%，塑限（WP）19.9%~40.0%；塑性指數(shù)（IP）20.6~33.9,液性指數(shù)（IL）<0；天然稠度（Wc）0.81~1.64;含水比0.32~0.59；自由膨脹率42.7%~84.6%。土體堅硬，抗外力和抗變形能力較好，但抗風化能力較差，具有較強的吸水膨脹、失水收縮性能，為不良工程土體，井筒掘進中應采取可靠支護方法。粗粒砂巖:顆粒密度2.50~2.70g/cm3,塊體密度2.13~2.35g/cm3,塊體干密度2.06~2.23g/cm3；含水率1.12~7.69%；孑匕隙率16.17~23.33%；吸水率4.96~13.36%抗壓強度天然狀態(tài)下4.8~22.80MPa,飽和狀態(tài)下2.7~15.50MPa,干燥狀態(tài)下7.79~41.00MPa；軟化系數(shù)0.24~0.67；抗拉強度0.33~2.45MPa；抗剪切強度1.38~4.43MPa;變形模量0.809~8.429x104MPa，彈性模量0.311~5.176x104MPa泊松比0.04~0.48內(nèi)聚力0.31~4.16MPa;內(nèi)摩擦角29°47,~40°45'。巖石孔隙發(fā)育中等，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，為弱穩(wěn)定性巖體，工程地質(zhì)性質(zhì)較差。中粒砂巖:顆粒密度2.62~2.72g/cm3,塊體密度2.14-2.46g/cm3，塊體干密度2.05~2.38g/cm3；含水率2.04~9.73%;孔隙率11.45~22.35%;吸水率4.56~35.81%；抗壓強度天然狀態(tài)下9.93~42.80MPa，飽和狀態(tài)下4.88~34.90MPa，干燥狀態(tài)下24.00~58.50MPa;軟化系數(shù)0.12~0.60;抗拉強度0.64~4.40MPa;抗剪切強度1.57~6.88MPa;變形模量0.695x104~5.585x104MPa，彈性模量0.523x104~6.245x104MPa,泊松比0.10~0.37內(nèi)］聚力1.06~7.97MPa;內(nèi)摩擦角30°50,~39°07'。巖石孔隙中等發(fā)育，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，為弱穩(wěn)定~中等穩(wěn)定巖體，工程地質(zhì)性質(zhì)較差。細粒砂巖:顆粒密度2.61~2.78g/cm3,塊體密度2.25~2.78g/cm3，塊體干密度2.02~2.63g/cm3;含水率0.61~11.48%;孔隙率4.71~24.06%;吸水率4.32~39.03%;抗壓強度天然狀態(tài)下1.45~46.10MPa，飽和狀態(tài)下0.06~33.50MPa，干燥狀態(tài)下3.73~81.00MPa;軟化系數(shù)0.02~0.68;抗拉強度0.14~3.87MPa;抗剪切強度0.42~8.57MPa;變形模量0.147~12.590x104MPa，彈性模量0.127~11.170x104MPa,泊松比0.11~0.39;內(nèi)聚力0.27~7.25MPa;內(nèi)摩擦角30°08,~40°30'。巖石孔隙中等發(fā)育，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，局部具一定抗水浸能力，為弱穩(wěn)定~中等穩(wěn)定巖體，工程地質(zhì)性質(zhì)較差。粉砂巖:顆粒密度2.56~2.76g/cm3,塊體密度2.21~2.56g/cm3,塊體干密度2.04~2.47g/cm3;含水率1.92~10.51%；孔隙率7.14~24.72%吸水率5.15~38.61%抗壓強度天然狀態(tài)下2.77~45.9MPa,飽和狀態(tài)下0.02~34.5MPa,干燥狀態(tài)下5.86~68.10MPa;軟化系數(shù)0.00-0.70;抗拉強度0.18~3.77MPa；抗剪切強度0.57~9.40MPa;變形模量0.339x104~8.918x104MPa，彈性模量0.128x104MPa~6.711x104MPa，泊松比0.04-0.46;內(nèi)聚力0.61~11.11MPa;內(nèi)摩擦角30°04,~41°06'。巖石孔隙中等發(fā)育，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，局部具一定抗水浸能力，為弱穩(wěn)定-中等穩(wěn)定巖體,工程地質(zhì)性質(zhì)較差。泥巖:顆粒密度2.55-2.70g/cm3，塊體密度2.24-2.47g/cm3,塊體干密度1.82-2.27g/cm3含水率8.69-26.30%;孔隙率15.93-32.34%;吸水率34.27-43.73%;抗壓強度天然狀態(tài)下0.95-3.53MPa，飽和狀態(tài)下0.02-0.16MPa，干燥狀態(tài)下2.33-7.69MPa;軟化系數(shù)0.00-0.02;抗拉強度0.06-0.31MPa;抗剪切強度0.19-0.64MPa;變形模量0.025x104-0.237x104MPa，彈性模量0.011x104-0.433x104MPa，泊松比0.04-0.32;內(nèi)聚力0.09-0.59MPa;內(nèi)摩擦角31°41,-39。23'。巖石孔隙中等發(fā)育，抗水浸能力較差，抗外力和抗變形能力較差，為不穩(wěn)定-弱穩(wěn)定巖體。水文地質(zhì)特征（一）含水層特征影響副立井井筒施工的含水層主要為侏羅系中統(tǒng)直羅組裂隙孔隙水含水層（本次劃分為上、下段分別進行抽水試驗12~6煤間砂巖裂隙孔隙含水層及6煤以下砂巖裂隙孔隙含水層，其中對井筒施工影響較為明顯的有侏羅系中統(tǒng)直羅組裂隙孔隙水含水層、2~6煤間砂巖裂隙孔隙含水層。①侏羅系中統(tǒng)直羅組上段裂隙孔隙含水層（組）屬干旱條件下的河流沉積物。本次檢查孔揭露厚度186.70m，其中含水層厚60.55m。含水層巖性以細、中砂巖為主，泥質(zhì)膠結(jié)，顆粒支撐。該含水層與厚度較大，分布較穩(wěn)定的古近系粘土層直接接觸，由于古近系粘土層的隔水作用，使得該段含水層與第四系含水層聯(lián)系較差。簡易水文觀測，消耗量在直羅組上段地層鉆進中變化不大，說明含水層滲透性較差，為弱富水性含水層。根據(jù)回風立井檢查孔直羅組上段含水層抽水試驗結(jié)果，地下水靜水位標高1313.47m，水溫11℃。當水位降深S=42.57m時，涌水量Q=0.569L/s，單位涌水量0.0134L/S?m，滲透系數(shù)K=0.0194m/d。據(jù)水質(zhì)分析資料，地下水礦化度14951mg/L,為鹽水；PH=7.57為弱堿性水；總硬度230.33，為極硬水；地下水化學類型為CL-SO4-Na-Mg型。②侏羅系中統(tǒng)直羅組下段裂隙孔隙含水層（組）影響副立井井筒施工的主要直接充水含水層之一含水層厚122.57m。巖性主要為灰白、、灰褐、淺紅色夾紫斑的細、中、粗粒砂巖，局部夾薄層粉砂巖和泥巖，局部含礫；砂巖的成熟度較低，分選性差，接觸式膠結(jié)為主。底部為一厚層灰白、淺紅色含礫石英長石粗砂巖，俗稱〃七里鎮(zhèn)〃砂巖，砂巖底部含石英小礫石，泥質(zhì)膠結(jié)、顆粒支撐，膠結(jié)程度較差。根據(jù)副立井檢查孔直羅組下段裂隙孔隙含水層抽水試驗結(jié)果，地下水靜水位埋深105.00m，標高1312.38m，水溫12℃。當水位降深S=11.07m時，涌水量Q=2.534L/s，單位涌水量0.2289L/s-m,滲透系數(shù)K=0.1576m/d。據(jù)水質(zhì)分析資料，地下水礦化度12635mg/L,為鹽水；PH=7.89,為弱堿性水；總硬度193.66，為極硬水；地下水化學類型為CL-SO4-Ca-Mg型。③2煤?6煤間砂巖裂隙孔隙承壓含水層（組）本含水層（組）巖性由灰白色不同粒級的砂巖組成，粉砂巖和煤層呈互層狀夾于含水層之中。含水層厚度80.0m，據(jù)回風立井地下水水位水頭標高1310.21m，水溫14℃。含水層富水性屬弱含水層。根據(jù)回風立井檢查孔抽水試驗結(jié)果，當水位降深S=37.14m時，涌水量Q=0.863L/s,單位涌水量0.0232L/S?m,滲透系數(shù)K=0.0183m/d。據(jù)水質(zhì)分析資料，地下水礦化度11921mg/L,為鹽水；PH=7.43,為弱堿性水；總硬度130.92，為極硬水；地下水化學類型為CL-SO4-Ca-Mg型。④6煤以下砂巖裂隙孔隙承壓含水層（組）本含水層（組）由淺湖?三角洲體系的三角洲平原相組成。含水層厚度為22.01m，分選性中等，滲透性較差，富水性弱。由灰色中、細粒砂巖組成，黑色泥巖、炭泥巖、灰色粉砂巖、煤夾于其中，巖性致密、堅硬。據(jù)副立井地下水水頭標高1307.22m，水溫15℃。根據(jù)副立井檢查孔抽水試驗結(jié)果，當水位降深S=64.39m時，涌水量Q=0.502L/s單位涌水量0.008L/S-m滲透系數(shù)K=0.036m/d。據(jù)水質(zhì)分析資料，地下水礦化度12871mg/L,為鹽水；PH=7.44,為弱堿性水；總硬度130.21，為極硬水；地下水化學類型為CL-SO4-Ca-Mg型。（二）隔水層及其特征根據(jù)物探資料、巖性分析及巖石鑒定資料，隔水層以低阻、高密度的粉砂巖、泥巖為主。副立井檢查孔揭露的隔水層有：古近系粘土隔水層、直羅組砂巖粉砂巖、泥巖為主的隔水層；各主要煤層及其頂?shù)装迥鄮r、粉砂巖組成的隔水層?，F(xiàn)將主要隔水層分述如下：①古近系粘土隔水層該隔水層是第四系與直羅組裂隙孔隙含水層之間的隔水介質(zhì)，本孔隔水層層厚33.50m，埋藏深度3.00m。據(jù)巖土物理力學分析資料，結(jié)合巖石鑒定成果認為：從力學屬性來看，井筒區(qū)古近系粘土屬高液限、具中等~強膨脹性的不良工程土體，吸水后膨脹，抗風化能力差，力學強度低。即使發(fā)育裂隙，也往往充填了自身破碎的泥質(zhì)碎屑物和石膏。因此，其導水性與含水性很弱，且阻隔了第四系與基巖含水層之間的水力聯(lián)系，構成井田含水層頂部隔水邊界。②直羅組粉砂巖、泥巖隔水層巖性以粉砂巖、泥巖為主，夾有少量薄層細粒砂巖，層厚135.23m。隔水層的隔水性與泥質(zhì)含量高低成正相關、與沉積環(huán)境、地下水賦存狀態(tài)及構造性質(zhì)、裂隙發(fā)育程度有關；當隔水層為巖性較細且致密的粉砂巖，或泥質(zhì)含量較高的細砂巖，或砂巖與泥巖類呈互層狀，巖性分布較穩(wěn)定時，隔水效果較好。③2煤?6煤之間隔水層2煤?6煤之間隔水層包括煤層本身及頂?shù)装宸凵皫r、泥巖隔水層，層厚78.02m。巖性主要為煤、粉砂巖，局部夾炭泥巖。其中上段2煤、3煤組本身及頂?shù)装宸凵皫r隔水層，隔水層分布穩(wěn)定，原始狀態(tài)下煤層未開采時，上下含水層之間聯(lián)系程度低。④6煤以下隔水層主要為6煤、7煤、8煤本身及頂?shù)装?，隔水層巖性主要為煤、深灰色粉砂巖，層厚66.19m。6煤本身及底板隔水層厚11.20m。隔水層厚度較大，使得該隔水層隔水性能相對較好。（三）井筒充水因素大氣降水多以地表逕流的形式匯入溝谷再流向井田之外，加之古近系巨厚的粘土和粉質(zhì)粘土的隔水層的作用，使大氣降水對井筒充水的影響很小。麥垛山井田內(nèi)無常年性地表水體，分析認為地表水對井筒的充水影響不大。地下水對井筒的影響，指第四系松散層孔隙水、古近系含水層、侏羅系中統(tǒng)直羅組砂巖含水層、延安組砂巖含水層。其中侏羅系中統(tǒng)直羅組砂巖含水層、延安組砂巖含水層對井筒充水影響較大。井筒開拓過程中，井筒充水含水層及充水方式，主要取決于巖層裂隙發(fā)育程10度、上下含水層之間的水力聯(lián)系以及掘進采動所形成的導水裂隙帶能否波及上覆含水層?；仫L立井井筒位于于家梁周家溝背斜東翼（距離軸部約300米XF10逆斷層下盤，基巖裂隙較為發(fā)育，充水、導水性較好，對井筒充水影響較大。據(jù)現(xiàn)場巖芯描述，基巖裂隙多為高角度裂隙，結(jié)合鉆孔抽水試驗，四個含水層（組）水頭標高相差不大，但單位涌水量、水質(zhì)相差較大，說明鉆孔上下含水層之間有一定的水力聯(lián)系，但聯(lián)系較弱。井筒開拓過程中，掘進采動所形成的導水裂隙帶可能使上下含水層之間水力聯(lián)系加強，造成掘進工作面涌水量增大，在掘進中要加以防范。（四）地下水補給、逕流、排泄條件井田地下水補給來源，主要為大氣降水，其次為含水層之間的越流補給。松散層潛水主要接受大氣降水的補給，次為少量沙漠凝結(jié)水補給。潛水面起伏與現(xiàn)代地形起伏基本一致，徑流方向主要受地形控制，由高至低自北而南流動，局部受地形影響流向略有改變。潛水多以滲流形式徑流排泄于溝谷或地形低洼地區(qū)，通過蒸發(fā)作用排泄。部分沿斷層破碎帶補給下伏基巖含水層。通過鴛鴦湖礦區(qū)礦井涌水量調(diào)查，礦井涌水量與大氣降水的數(shù)量、性質(zhì)及延續(xù)時間無關，說明基巖承壓水含水層主要通過含水層之間越流及斷層破碎帶補給，極少量大氣降水補給；直羅組砂巖含水層接受松散層潛水間接補給。侏羅系含煤地層各含水層，由于埋藏深，上覆有較厚的隔水層，同時含水層砂巖與泥巖、粉砂巖等隔水巖層呈互層狀，徑流11方向受褶皺構造的影響，基本沿背斜軸部巖層傾向巖層層面運移。基巖含水層徑流條件較差，地下水有利于儲存不利于排泄，儲水空間相對封閉，承壓水補給微弱，水力坡度小，徑流極為緩慢，各含水層在橫向上具不連續(xù)性，垂向上具分段性。含水層深部由于水的交替能力差，逕流極為緩慢，甚至幾乎不動，加之地層的非均一性，因而含水層地下水礦化度較高，水量小，富水性微弱。（五）井筒涌水量預算勘探區(qū)地貌起伏不大，以丘陵、溝谷為主，大氣降水稀少，蒸發(fā)量大，降水多以地表徑流排走，地下水含水層補給量極少，含水層地下水儲量以靜儲量為主。根據(jù)水文地質(zhì)條件及含水層特征，采用解析計算法計算井筒涌水量。計算參數(shù)的選擇：含水層厚度采用抽水鉆孔的含水層厚度值；滲透系數(shù)采用相應含水層段的平均值。水位降深為計算范圍內(nèi)水文孔相應含水層水柱高度的平均值。涌水量預算主要利用副立井井筒檢查孔資料，假設含水層為近似水平無限含水層。水頭高度采用副立井井筒檢查孔地下水位標高與底板標高之差值。井筒引用半徑為3.85m。視試驗段上、下限為含水層頂?shù)装?，細粒砂巖以上巖性地層均作為含水層累加統(tǒng)計；因此，含水層由于地層的各向異性，采用平均值計算出的涌水量與井筒實際涌水量有一定的差異。涌水量分段預算，直羅組上段裂隙孔隙含水層和2~6煤間砂巖含12水層涌水量采用回風立井井筒檢查孔抽水試驗結(jié)果，直羅組下段裂隙孔隙含水層和6煤以下砂巖含水層涌水量采用副立井井筒檢查孔抽水試驗所求結(jié)果。采用“大井法”對井筒涌水量進行預算。計算中，將副立井視作一大的集水井。礦井涌水量采用承壓轉(zhuǎn)無壓公式，大井水位降深至計算深度，其公式為：Q=1.366K（2h-m）MlgR0Tgro式中：Q——礦井涌水量m3/d）；K——滲透系數(shù)（m/d）;M——含水層厚度（m）;H水頭高度（m）;R——影響半徑（m）,R=10SvkR0——引用影響半徑（m）;r0——大井半徑（m）,采用3.85m；大井法計算礦井涌水量結(jié)果一覽表充水含水層引用參數(shù)直羅組裂隙孔隙含水層2?6煤間砂巖含水層6煤以下砂巖含水層上段下段滲透系數(shù)k（m/d）0.01940.15760.01830.036水柱高度H（m）131.090.15760.01830.036含水層厚度M（m）43.80122.5780.0022.01水位降深S（m）131.09281.80438.23524.1413影響半徑R（m）182.591118.71579.30994.49大井引用半徑r0（m）5.45.45.45.4弓1用影響半徑R0（m）187.991124.11584.70999.89涌水量（m3/d）164.385016.72784.69489.17井筒涌水量m3/d6454.96m3/h268.96經(jīng)計算，直羅組裂隙孔隙含水層上段涌水量164.38ma/d，即6.85m3/h;下段涌水量5016.72ma/d，即209.03ma/h;2?6煤間砂巖含水層涌水量784.69ma/d,即32.70ma/h;6煤以下砂巖含水層涌水量489.17ma/d，即20.38ma/h。采用大井法計算，預計副立井井筒總涌水量為6454.96m3/d，即268.96m3/h。其它地質(zhì)情況（一）地質(zhì)構造可能影響副立井井筒的構造主要有F9逆斷層（走向北北西，斷面東傾,H=0—320米，傾角＜65°—75°,平面上距離副立井檢查孔約380米IF10逆斷層（走向北北西，為斷面西傾的逆斷層，傾角約51?62°,落差0?180m，平面上距離副立井檢查孔約390米）及于家梁周家溝14背斜（走向北北西，平面上背斜軸距離副立井檢查孔約220米、副立井檢查孔施工中，部分層段巖石裂隙發(fā)育，有可能為受斷層或褶皺影響產(chǎn)生的裂隙。這些裂隙富水性、導水性好，有可能造成掘進工作面涌水量增大，在井筒掘進中要采取先探后掘的方法，以確保掘進工作面安全。（二）瓦斯井田內(nèi)各煤層自然瓦斯成分以氮氣（N2）為主，平均為73.76?98.53%，少量二氧化碳（CO2）,平均為1.22?26.16%，甲烷（CH4）含量平均為0.01?0.45%。瓦斯分帶均屬二氧化碳?氮氣帶。各煤層中瓦斯含量很少，屬低沼氣井田。（三）煤塵爆炸性井田內(nèi)煤層的煤塵爆炸指數(shù)在27.67?38.06%,火焰長度大部分大于400mm，抑制煤塵爆炸最低巖粉用量80?90%，均屬有爆炸性危險的煤層。（四）煤的自燃井田內(nèi)的煤以不粘煤為主，變質(zhì)程度低、揮發(fā)分高，特別是惰質(zhì)組分高達50%左右以上，煤易吸氧氧化引起煤的自燃，井田內(nèi)煤屬易自燃煤，自燃發(fā)火期為一個月。.缸方案及工藝麥垛山礦副立井井筒采取普通鑿井法施工,其中直羅組下段含水層組采用地面預注漿法施工，地面預注漿與井筒施工準備及掘砌平行作業(yè)。井筒施工在完成地面臨時設施和鑿井措施工程后，首先開挖井筒上15部25m（含臨時鎖口5.5米），然后安裝三盤，吊掛井內(nèi)管線等，為井筒正式開工做好準備（即完成上部25m井筒段掘砌，裝好三盤，吊掛管線，標志施工準備結(jié)束，井筒轉(zhuǎn)入正式掘砌施工）井筒掘砌作業(yè)方式，使用立井混合作業(yè)施工法。與井筒相關的其它碉室及開口采取與井筒同時施工的方案。井筒施工工藝臨時鎖口施工本井筒采用臨時鎖口施工。臨時鎖口設計上口標高：+1415.500m。凈直徑為①9.4m，施工深度為5.5m。支護形式：下段澆注500mm厚C30素砼，長3.5m，上段為了方便井筒以后臨時改絞安裝穩(wěn)罐搖臺，施工2.0m高的500mm厚磚墻，臨時鎖口施工使用挖掘機一次性挖夠深度，然后組裝整體金屬下移大模板，澆注3.5m段高的素砼，接著再在其上壘砌2.0m高的磚墻，上口預留封口盤梁窩及各管路、風筒等通過口。磚墻井壁外側(cè)要回填夯實。該段澆注砼使用C30的商品砼，經(jīng)活節(jié)管入模。表土層的施工根據(jù)井筒檢查孔資料，副立井揭露表土厚度約50m。其巖性主要由黃沙土、淺紫紅色粉質(zhì)粘土及粘土組成，底部為礫巖層。表土層的施工工藝流程如下：挖土—挖土找平—綁扎鋼筋—穩(wěn)刃腳模板、穩(wěn)直模澆筑16（1）掘進出土表土段采用人工使用風鎬配合小挖掘機挖土裝罐（在井內(nèi)吊掛形成后，使用大抓裝罐），5m3吊桶提升，翻矸臺自動座鉤式翻矸，經(jīng)溜矸槽溜入落地矸石倉，然后由裝載機裝入自卸汽車排到業(yè)主指定排矸地點。（2）砌壁砌筑采用整體金屬下滑鋼模板，模板由地面穩(wěn)車懸吊。該模板加工成兩段，在穩(wěn)定土層中，采用3.6m大段高砌壁，在不穩(wěn)定土層中采用2.5m小段高砌壁，以縮短圍巖暴露時間。本段設計支護形式為雙層鋼筋砼支護，鋼筋布置參數(shù)：豎筋及環(huán)筋均為①25@300mm，連接筋為①10@600mm。豎筋采用〃鋼筋直螺紋接頭〃，接頭連接套采用45#鋼加工。豎筋連接時，用管鉗擰緊接頭，環(huán)筋仍采用16#鐵絲綁扎。立模工藝為：在工作面挖夠一個段高后，先用中線檢查掘進尺寸符合設計要求后，綁扎鋼筋，然后先穩(wěn)刃腳模板，最后落直模找正固定后澆灌砼。攪拌站設在井口附近，在井內(nèi)吊掛系統(tǒng)沒形成前，攪拌好的砼經(jīng)溜槽溜至井口，由人工擢至臨時加工的接灰盤，再經(jīng)活節(jié)管對稱入模。在井內(nèi)吊掛系統(tǒng)形成后，混凝土采用DX-2.0型底卸式吊桶下料，底卸式吊桶接料后通過鋪設的軌道人工推至井口，由絞車提升鉤頭下放至吊盤分灰器內(nèi)，經(jīng)8"鋼絲鎧裝耐磨膠管對稱入模。砼振搗使用插入式風動壬+由口用八口壬4■由震搗器分層震搗。井筒基巖段施工171）施工方法井筒基巖段掘砌作業(yè)采用立井混合作業(yè)施工法。此工法砌壁出矸交叉進行，配以大段高整體金屬模板。在掘進出矸至穩(wěn)模段高后，隨即進行永久支護。簡化了施工工藝、縮短了圍巖暴露時間，利于施工作業(yè)專業(yè)化，利于提高機械化程度和快速施工，且施工安全性好。2—2斷面施工工藝流程如下：鑿巖、爆破口出矸、找平—立模澆筑—出矸、清底3—3斷面施工工藝流程如下：鑿巖、爆破—出■餅—錨網(wǎng)—綁扎鋼筋—立模澆筑一出矸、清底在副立井井筒內(nèi)設置兩層鑿井吊盤，下層吊盤安設二臺中心回轉(zhuǎn)抓巖機出矸，上層吊盤設臥泵及轉(zhuǎn)水水箱用于井筒施工排水。選用FJD-8G型傘鉆，配YGZ-70型鑿巖機鑿巖，壓風管、供水管、排水管、風筒沿井壁固定吊掛，以加大井內(nèi)提升空間。采用MJY3.6型整體金屬下滑模板砌壁，模板由地面穩(wěn)車懸吊。砌壁砼由集中攪拌站配制，再由底卸式吊桶下料到吊盤，經(jīng)吊盤上分灰器入模。主提升布置1臺2JKZ-3.6/15.5絞車，掛5m3吊桶提升；副提升布置1臺JKZ-3.2/18型絞車，掛5m3吊桶提升。排矸采用座鉤式自動翻矸，經(jīng)溜槽落入矸石地倉，然后由裝載機集中裝自卸汽車運出。182）基巖段掘進基巖段掘進采用光面、光底、減震、弱沖、深孔爆破技術。鑿巖采用FJD-8G型傘鉆，配8部YGZ-70型鑿巖機，定人、定機、定位進行鑿巖，掏槽眼深度4.2m，其余炮眼深度4.0m，炮孔直徑①55mm,選用高威力T220水膠炸藥，周邊眼藥卷直徑為①32mm，藥卷長度400mm,其余炮孔藥卷直徑為①45mm,藥卷長度600mm,6m腳線毫秒延期電雷管，380V交流電源起爆。具體爆破參數(shù)詳見基巖段掘進爆破圖表：圖3.1、表3.1、3.2。^筒基巖段預期爆破效果表5.1.2序號爆破指標單位數(shù)量1炮眼利用率%902掘進斷面m288.23每循環(huán)進尺m3.64每循環(huán)爆破實體巖石量m3317.525每循環(huán)炸藥消耗量kg522.66單位原巖炸藥消耗量kg/m31.657每循環(huán)雷管消耗量個1568單位原巖雷管消耗量個/m30.59每循環(huán)炮眼長度m625.6基巖段爆破圖表表5.1.3炮眼炮眼炮眼圈徑眼深眼距傾角裝藥量起爆延期雷管名稱序號數(shù)目(m)(m)(mm)（度）卷/眼kg/圈順序時間段別掏槽眼1-881.84.270590657.6I1輔助眼9-22143.64.080590584n3輔助眼23-42205.44.089090496田519輔助眼43-68267.24.0865904124.8田5輔助眼69-102349.04.0830903122.4IV7周邊眼103-1565410.54.060088137.8V11合計156522.6備注：采用丁220巖石水膠炸藥。周邊眼用①32mm藥卷，長400mm，重0.7k9/卷;其它眼用①45mm約卷，長600mm,^^H1.2kg/卷。毫秒延期電雷管起爆。注：本爆破圖表僅供參考，施工中應根據(jù)實際揭露的巖性進行調(diào)整。3）基巖段排矸井內(nèi)布置兩臺HZ-6型中心回轉(zhuǎn)抓巖機裝巖才是升容器為5m3座鉤式吊桶，矸石吊桶提升到倒矸臺后，采用座鉤式自動翻矸，矸石經(jīng)溜槽直接落地，然后定時用裝載機集中裝入自卸式汽車運出。因井筒斷面較大，為了加快清底速度及降低工人勞動強度，屆時考慮上小型挖掘機輔助清底，井內(nèi)各盤口的設計均滿足挖掘機的上下。4）基巖段支護（1）2—2斷面支護2—2斷面支護形式為600mm的素砼。砌壁使用MJY3.6型整體金屬下滑鋼模板（帶刃腳），砌壁段高為3.6m，與深孔光爆相結(jié)合，實現(xiàn)了一掘一砌正規(guī)循環(huán)作業(yè)。模板由地面穩(wěn)車懸吊，實行集中控制，該模板整體強度大，不易變形，接荏嚴密無錯臺，單縫式液壓脫模機構操作方便。地面攪拌好的砼直接裝入2.0m3底卸式吊桶，經(jīng)鋪設的軌道運至井口后，由提升鉤頭提升下到吊盤上的分灰器內(nèi)，經(jīng)由鋼絲鎧裝膠管對稱入模。風動振搗器分層振搗。(2)3—3斷面支護3—3斷面支護形式為錨網(wǎng)+600mm厚的單層鋼筋砼。錨網(wǎng)支護參數(shù)：金屬網(wǎng)采用56.5mm鋼筋加工而成，網(wǎng)孔規(guī)格150x150mm，錨桿直徑①20mm，錨深1200mm，間排距2.0m。單層鋼筋支護參數(shù)：豎筋及環(huán)筋均為525@300mm。豎筋采用〃鋼筋直螺紋接頭〃，接頭連接套采用45#鋼加工。豎筋連接時，用管鉗擰緊接頭，環(huán)筋仍采用鐵絲綁扎。打錨桿使用YT-28型風動鑿巖機鉆眼，一模(3.6m)分為兩個段高進行錨網(wǎng)作業(yè)，全段高錨網(wǎng)結(jié)束后，開始綁扎鋼筋，最后再穩(wěn)整體金屬下移鋼模板，砌壁段高為3.6m，下灰方式同2—2斷面。與井筒相關碉室的施工馬頭門施工馬頭門暫無施工圖，本設計僅簡單介紹一下施工方案。副立井在井深416m及581m設計有兩層雙側(cè)馬頭門，為保證井筒和馬頭門連接的整體性，與井筒相連的馬頭門兩側(cè)各3m采取和井筒同時施工的方案，井筒施工到馬頭門頂板上方1m時，先砌好上部井筒井壁，繼續(xù)下掘井筒，到馬頭門位置時同時掘出馬頭門，馬頭門及井筒均采取錨網(wǎng)噴臨時支護，馬頭門采用分層施工法。臨時支護參數(shù)：錨桿間排距800x800mm，錨桿規(guī)格為520x2000mm，金屬網(wǎng)采用56.5mm鋼筋加工而成，網(wǎng)孔規(guī)格150x150mm，噴砼強度為C15，厚度為100mm，若馬頭門圍巖不穩(wěn)定可增加錨索臨時支護。掘出井筒及馬頭門兩邊各3米后，井筒與馬頭門同時穩(wěn)模，同時澆注。馬頭門施工結(jié)束后，再轉(zhuǎn)入井筒施工。施工前項目部根據(jù)圍巖實際情況編制詳細可行的施工技術措施。休息碉室及管子道施工副立井在井深210m處設計有休息碉室一個，長2m，管子道開口在井深569m處，施工長度為3m，這兩處開口均采用與井筒同時施工的方案，在井筒施工到此處時一并施工出，且與井筒同時穩(wěn)模澆注砼。井筒過圍巖破碎帶施工井筒在穿過圍巖破碎等巖性較差地層時，我們將縮小掘進段高（利用2.5m段高模板I采用錨網(wǎng)聯(lián)合支護和提高光爆指標等措施。提高光爆指標即減少周邊眼眼距和抵抗距，采用不偶合裝藥，盡量減少爆破對井筒圍巖的破壞，保持圍巖的完整性，充分利用其自身抵抗能力；同時適當縮小掘進段高，采用錨網(wǎng)或錨噴聯(lián)合支護，盡量縮短圍巖的暴露時間，必要時增設鋼井圈增強支護，確保安全順利通過不良地層。井筒通過煤層施工根據(jù)招標文件及井筒檢查孔資料，該礦井屬低瓦斯礦井，煤層具有爆炸性危險。副立井井筒將穿過2?10等煤層，雖然該礦井瓦斯含量很低，但其處于二氧化碳?氮氣帶中，所以本設計將在井筒揭露各煤層前驗證其是否有突出的危險性。探揭煤探揭煤方法如下：首先在施工到距煤層10m時停止掘進，利用QZJ-100B型潛孔鉆機在井筒內(nèi)對稱打四個探煤鉆孔（孔徑575mm）以查明煤層賦存情況及煤層的突出危險性，探煤孔應超前于掘進工作面5m以上距離，且探煤孔不得作為炮孔使用。在探煤孔見煤時，必須一次穿透煤層全厚的鉆孔，測定煤層氣體壓力，預測有無突出危險。若測定煤層氣體壓力在0.74MPa以下，則可以結(jié)合震動放炮揭開煤層。若測定煤層氣體壓力在0.74MPa以上時，須在距煤層不小于5m的位置施工排放鉆孔進行排放，排放鉆孔必須穿過煤層全厚，且進入煤層底板巖層500mm。經(jīng)一定時間排放且檢查無災害危險后，再采用震動放炮揭開煤層。安全注意事項揭露煤層時掘進段高控制在1.5m左右，多打眼，少裝藥，使用的毫秒延期電雷管總延期時間不大于130毫秒。加強通風與瓦檢及降塵工作，保證電氣設備防爆性能，井內(nèi)工器具使用時要確保不產(chǎn)生火花，下井工人按《規(guī)程》著裝和配備自救器，抓巖機的使用要編制專門措施并報批。在煤系地層施工中要堅持〃一炮三檢〃，遇異常情況要停工撤人，處理好后再施工，具體施工時必須參照《防治煤與瓦斯突出細則》和公司通防專項規(guī)定編制詳細技術安全措施，并按規(guī)定報批。井筒基巖段綜合防治水根據(jù)井檢孔水文地質(zhì)資料，該井筒基巖段水文地質(zhì)條件較復雜，通過的主要含水層有直羅組裂隙孔隙含水層上、下段（采取地面預注漿）,2~6煤間砂巖含水層及6煤以下砂巖含水層，埋深是408.1~469.40m，總厚61.1m涌水量32.70ma/h,6煤以下砂巖含水層，其埋深535.75~589.9m，總厚54.15m，涌水量20.38m3/h。另該井筒還將受到F9斷層影響，因此井筒在通過這些地層時要加強〃邊探邊掘〃工作，確保井筒施工安全。井筒綜合防治水措施1）工作面排水在井筒涌水量小于5m3/h時，迎頭利用風泵將水排至矸石吊桶隨矸石排出，當井筒涌水量大于5m3/h時，運行吊盤上安裝的1臺流量50m3的臥泵進行排水，經(jīng)井壁固定的一趟e108x6mm排水管路排至地面。2）堵水對基巖段壁后水采取充填注漿法堵水。該方法是利用風鉆施工①42mm注漿孔，預埋①38mm無縫鋼管作注漿管，無縫鋼管頂端安裝高壓球閥，在吊盤上利用YSB-250/120型注漿泵進行注漿堵水、加固。3）截水當井壁淋水較大時，利用截水槽截住井壁淋水，以防井壁淋水進入模板，影響砼澆注質(zhì)量。4）導水當含水層未探出水而井筒揭露后個別裂隙涌水或非含水層因為構造出現(xiàn)少量涌水時，采用壁后打鉆孔穿過裂隙用高壓軟管將水導出，以防涌水影響砼質(zhì)量。當?shù)醣P通過該位置時，在吊盤上用注漿泵將壁后涌水封堵。5）壁后注漿封水在井筒施工過程中若淋水量較大或當井筒落底后總涌水量大于6m3/h時，進行井筒壁后注漿，使井筒成井后的總涌水量符合規(guī)范要求。工作面預注漿堵水若通過探水測定井筒涌水量大于10m3/h時，根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》要求進行井筒工作面預注漿堵水。1）鉆孔和鉆孔布置鉆孔使用QZJ-100B型潛孔鉆機，孔徑①75m，孔數(shù)取10~12個，注漿段高及深度屆時視探水情況、含水層深度等具體確定。鉆孔按同心圓布置，井內(nèi)布孔圈至井筒的凈徑距離為0.5m，鉆孔帶徑向切向鉆進，角度以終孔位置超過井筒凈徑2.0m為準計算確定。使用兩臺鉆機同時作業(yè)，鉆機固定在鉆架平臺上。2）止?jié){墊設計工作面預注漿優(yōu)先考慮采用巖帽止?jié){法注漿段的止?jié){巖帽取10m（具體厚度應根據(jù)含水層靜水壓力計算的注漿終壓進行調(diào)整）。方法如下：當井筒掘進到離含水層10m位置時停止掘進，對預留巖帽進行鉆孔和耐壓試驗。首先鉆進①130m孔4.0m，埋設①108mm孔口管?？卓诠馨惭b安全閘閥并加設防噴裝置。用清水進行試壓，如達到設計終壓而巖帽無跑水現(xiàn)象，即證明合格；如遇少量跑水，可進行注漿加固；如圍巖破碎及經(jīng)計算預留巖帽過厚，則采取施工砼止?jié){墊，砼止?jié){墊厚度應根據(jù)含水層靜水壓力計算的注漿終壓進行調(diào)整）以確保注漿順利進行。3）鉆孔施工鉆進過程中若遇鉆孔涌水量超過5m3/h,或因巖石破碎塌孔打不下去時，停鉆注漿，否則一直鉆進直至終孔。鉆孔的施工順序：①奇數(shù)孔先于相鄰的偶數(shù)孔施工，并兼做注前水量檢查孔，主要解決較大裂隙的封堵，并有利于合理使用注漿壓力和漿液濃度。②偶數(shù)孔后于相鄰的奇數(shù)孔施工，可兼做注漿質(zhì)量中檢孔和終檢孔，主要解決細小裂隙的封堵，采用間隙孔交替施工，漸進檢查的方法，能及時發(fā)現(xiàn)問題，修正注漿參數(shù)。4）注漿材料及注漿量預計采用32.5R普通硅酸鹽水泥漿液，另摻入水泥重量0.5%的食鹽和0.05%的三乙醇胺作為外加劑，外加劑起速凝早強作用。漿液的注入量按下式進行估算：V=nAHnR2nP/m式中：n——注漿孔數(shù)A——漿液消耗系數(shù)，取1.5H——注漿段高R——漿液有效擴散半徑，取4mP——漿液充填系數(shù)，取0.85m——結(jié)石率，取0.85n——裂隙率，取2%漿液注入量屆時以現(xiàn)場簽證量為準。5）注漿壓力：注漿終壓按靜水壓力的2-2.5倍確定。6）注漿管路利用井筒內(nèi)吊掛的e57x7mm供水管作為輸漿管路。井筒工作面探水預注漿施工屆時另行編制詳細技術安全措施。砌壁砼配合比設計和質(zhì)量控制配合比設計井筒井壁砼強度設計為c40。砼質(zhì)量是井壁質(zhì)量的重要影響因素，考慮到井下影響砼質(zhì)量的因素比較多，砼制作要從源頭上進行控制。（1）原材料的選擇：水泥：選用42.5級普通硅酸鹽散裝水泥質(zhì)量達到JC/T452-1997標準中一等品要求（井筒在第二個含水層及以下使用耐酸水泥）砂子：選用河砂，中砂；其細度模數(shù)在2.5以上，且其顆粒在0.315mm以下的成分所占比例不小于15%，含泥量a3%。石子：選用20?40mm石灰?guī)r碎石，含泥量＜1%，針片狀顆粒＜15%，壓碎指標5%，石材強度＞900Kg/cm2。水：飲用水。外加劑：BR-3型防水劑，摻量為水泥用量的10%。施工前提前取樣送有資質(zhì)的試驗室做砼配合比設計，施工中嚴格按配合比配制砼?；炷林苽滟|(zhì)量控制混凝土的溫度控制，防止或減少溫度裂縫，高強混凝土的配制和施工，防止干縮裂縫和量測監(jiān)控等問題將是保證井壁質(zhì)量的關鍵。砼的質(zhì)量控制要從原材料的質(zhì)量抓起，同時要把握住配料的精度，并采用合理的施工工藝。(1)原材料質(zhì)量的控制原材料將保持穩(wěn)定的貨源和穩(wěn)定的質(zhì)量。進場的水泥必須要有產(chǎn)品合格證和強度試驗報告，儲存期超過三個月的水泥要降級使用，對受潮結(jié)塊的水泥禁止使用。所用砂子為中、粗砂，石子為粒徑2?4cm的石灰?guī)r碎石，進場的砂石要定期定量到實驗室做質(zhì)量檢驗，檢驗合格后方可使用(2)配料斗的控制使用電子自動化計量系統(tǒng)，以保證混凝土各組分稱量的準確性，使用中將定期校正計量系統(tǒng)，保證計量準確。確?；炷粮鹘M分計量誤差達到以下要求：水：小于或等于0.5%。水泥：小于或等于1.5%。砂石：小于或等于2%。(3)施工工藝的控制砼的攪拌要嚴格按實驗室提供的配比配制，砼的攪拌時間普通混凝土不低于1.5分鐘，保證攪拌均勻，要經(jīng)常檢查砼的塌落度，發(fā)現(xiàn)坍落度比預定值有較大偏差時或卸下的拌和料成球狀時，要重新拌制；并要找出原因并及時調(diào)整?；炷寥肽：螅谜饟v器進行震搗，分層厚度為300mm左右，震搗要適度，不要震搗過度更不要漏震，震搗至砼表面震平，出現(xiàn)浮漿即可?；炷撩撃：笠M行灑水養(yǎng)護，確保早期潮濕養(yǎng)護，使混凝土表面始終處于飽水潮濕狀態(tài)不少于7天。(4)組織措施施工中將成立由項目技術負責人負責組成混凝土制備小組，進行不間斷的跟蹤試配試驗，確保混凝土的施工質(zhì)量。.鑿井輔助系統(tǒng)鑿井裝備及設施布置鑿井裝備在該井筒施工中，選用V型井架鑿井，其它鑿井裝備的選擇以滿足井筒快速施工、保證施工質(zhì)量和安全為原則，盡量配備機械化程度高的大型設備，具體情況如下：井筒內(nèi)設置雙層鑿井吊盤下層吊盤安設2臺中心回轉(zhuǎn)抓巖機出矸，上層吊盤設轉(zhuǎn)水水箱和臥泵排水。采用MJY3.6型整體金屬下滑模板砌壁，模板由地面穩(wěn)車懸吊。砌壁砼由集中攪拌站配制，再由底卸式吊桶下料到吊盤，經(jīng)分灰器入模。選用FJD-8G型傘鉆，配YGZ-70型鑿巖機鑿巖，壓風管、供水管、排水管、風筒沿井壁固定吊掛，以加大井內(nèi)提升空間。主提升布置1臺2JKZ-3.6/15.5絞車，掛5m3吊桶提升，副提升布置1臺JKZ-3.2/18型絞車，掛5m3吊桶提升。排矸采用座鉤式翻矸

經(jīng)溜槽入矸石地倉，然后由裝載機集中裝自卸汽車外運。井筒機械化裝備見表4.1。井筒主要施工機械化配備表表4.1項目裝備情況副立井國J-L-L巖FJD-8G型傘鉆，配YGZ70型鑿巖機8臺（濟寧產(chǎn)）裝J-L-L巖HZ-6中心回轉(zhuǎn)抓巖機兩臺井架V型臨時鑿井井架提升絞車2JKZ-3.6/15.5—臺、JKZ-3.2/18—臺容器5m3葉石吊桶翻阡座鉤式自動翻阡排阡裝載機、自卸式汽車排阡排水DC50-808型臥泵通風一趟①1000膠質(zhì)風筒FBDN92x30對旋風機一臺（2x30Kw）測量錘球法砌模板整體下滑單縫液壓式模板，段高3.6m攪計量站PLD-1600二套壁拌-站攪拌機JS-1000二臺30混凝土輸送2m3底卸式吊桶混凝土輸送兩層吊盤直徑①8900一套五段一套安全梯五段一套提升系統(tǒng)鑿井期提升系統(tǒng)選擇充分考慮到傘鉆提升、出矸、材料和上下人員的需要確定的。井架選用V型鑿井鋼井架。該井架二平臺高度滿足FJD-8G傘鉆的提升要求。提升系統(tǒng)布置了兩套單鉤提升。主提升機考慮臨時改絞選用2JKZ-3.6/15.5型絞車，電機型號YR710-10，功率1600Kw;鋼絲繩為18x7-42-1870-特型提升天輪選用①3000mm鑿井提升天輪5m3吊桶提升。副提升機選用JKZ-3.2/18型絞車配套電機型號YR1250-10功率1250Kw，鋼絲繩為18x7-42-1870-特型。提升天輪選用①3000鑿井提升天輪，吊桶選用5m3吊桶，F(xiàn)JD-8G傘鉆打眼，HZ-6中心回轉(zhuǎn)抓巖機裝巖。絞車技術參數(shù)見表4.2。提升系統(tǒng)參數(shù)見表4.3。吊桶提升能力核算見表4.4。提升絞車技術參數(shù)表表4.2

型號滾筒最大靜張力差傳動比選用電動機個數(shù)直徑寬度型號功率轉(zhuǎn)速個mmKgKwRpm2JKZ-3.6/15.523.61.851800015.5YR710-101600594JKZ-3.2/1813.231800018YR1250-101250580提升系統(tǒng)參數(shù)表4.3序號名 稱主提副提1提升機型號2JKZ-3.6/15.5JKZ-3.2/182最大靜張力（kg）20000180003最大靜張力差（kg機型號YR710-10YR1250-105電機功率（kw）160012506最大提升速度（m/s）7.25.47提升繩直徑（mm）42428提升容器5m3吊桶5m3吊桶9天輪規(guī)格（mm）3000300010提升終端荷重（kg）116361163611繩懸垂重量（kg）4396439612提升質(zhì)量（kg）160321603213鋼絲繩破斷力總和（kg）14124814124814提升繩安全系數(shù)8.88.8吊桶提升能力核算表表4.4提升速度m/s吊桶容積m3不同井深時提升能力（m3/h）100m200m300m400m500m611m7.2569.0064.1559.3152.4050.8642.685.4576.866.555.8848.1942.3534.37附計算過程：一、主提升鋼絲繩計算及提升機效驗已知：井筒直徑9.4m，井深611m;提升機2JKZ-3.6/15.5，電機功率1600KW。5m3吊桶（2000kg）,11T鉤頭及保護傘（436kg\1）H0=Hsh+Hi=611+28=639m2）提升終端荷重：①吊桶內(nèi)矸石及水重：0.9x5x1600+5x400=9200kg②提矸：Q0=9200+2000+436=11636kg傘鉆：Q0=7912+436=8348kg提人員：Q0=2000+436+24人x75kg9=4236kg3）鋼絲繩單位長度重量：P= Qd = 11636 =594kg/mS110xq 110義177,“一 b—H -639m0 7.5a4）選擇鋼絲繩：18x7-42-1870多層不旋轉(zhuǎn)鋼絲繩，參數(shù)：PSB=6.88kg/m;破斷拉力總和：1080x1.283x1000-9.81=141248kgf5)鋼絲繩安全系數(shù)校核：提升鋼絲繩在提矸時的安全系數(shù)m=141248/(11636+6.88x(613+28)=8.8>7.5提升鋼絲繩在提人員時的安全系數(shù)m=141248/(4236+6.88x639)=16.36>96)提升機強度驗算提升機承受最大靜張力差：斤Q0+PshH0=11636+6.88x639=16032(Kg)<18000Kg2JKZ-3.6/15.5提升機的最大靜張力差為18000kg，滿足要求。7)提升機電機驗算提升機的最大提升速度V=nx3.6x594/(60x15.5)=7.2m/s提升機的電機功率P=FjxV/(102x0.92)=16032x7.2/93.8=1230.6kw提升機配套的電機型號YR710-10容量1600kw，滿足要求。二、副提升鋼絲繩計算及提升機效驗已知：井筒直徑9.4m，井深611m;提升機JKZ-3.2/18，電機功率1250KW。5m3吊桶(2000kg),11T鉤頭(436kg)o1)提升鋼絲繩選型及校核同主提計算。2)提升機強度驗算提升機承受最大靜張力差：Fj=Q0+PshH0=11636+6.88x639=16032(Kg)<18000KgJKZ-3.2/18提升機的最大靜張力差為18000kg，滿足要求3)提升機電機驗算提升機的最大提升速度V=nx3.2x580/(60x18)=5.4m/s提升機的電機功率P=FjxV/(102x0.92)=16032x5.4/93.8=923kw提升機配套的電機型號YR1250-10，容量1250kw，滿足要求三、提升過卷高度驗算按主提絞車計算，最大繩速為2m/sh4=H-(h1+h2+h3)=26.274-(10.5+1.5+8.12)=6.154m,式中：H—為井架高度即井口水平到天輪平臺的距離，26.274m%一翻阡臺高度，取10.5mh2一吊桶卸阡所需高度，1.5mh3一吊桶、鉤頭、連接裝置和滑架的總高度h3=3.512+1.733+1.75+1.125=8.12mh4—提升過卷高度大于《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的3.77m，滿足施工要求。供電系統(tǒng)根據(jù)甲方資料，業(yè)主提供10KV電源進場，我方在工廣合適位置建臨時變電站(兩井一起考慮)，安裝高壓10KV高壓開閉所一套，S11-5000/10/6變壓器一臺，6KV高壓開閉所一套，供給高壓設備用電。低壓箱變ZXB-6/0.4-1250箱變一套，分別給攪拌站、穩(wěn)車、20m3壓風機、井口等低壓設備供電。礦變型號為KS7-315/6、315KVA,專供井筒的臥泵和井筒動力用電，該變壓器中性點不接地，設檢漏繼電器并堅持使用.變壓器二次側(cè)電壓為660V。供電系統(tǒng)詳見附圖。據(jù)鑿井時用電負荷統(tǒng)計見表4.5。鑿井期用電負荷為：視載功率4794KVA高壓配電變壓器選擇S10>KsbPz/cos①KVA=0.8x4495/0.9=3995KVA選用S9-5000/10/6型變壓器一臺.功率因數(shù)改善由于總功率因數(shù)低于0.9，采取分布補償，采用在6KV母線裝設靜電電容器，以及在0.4KV兩段母線加裝電容補償?shù)姆椒ㄌ岣吖β室驍?shù)。6KV電容器補償選用TBB型高壓電容器柜二組，總?cè)萘繛?00kvar運行容量可隨負荷運行情況人工調(diào)整。0.4KV電容器補償選用GGJ型低壓電容器柜一組，總?cè)萘繛?00kvar運行容量可隨運行情況自動調(diào)整。壓風系統(tǒng)耗風量計算副立井、立風井一起考慮：鑿井時耗風量統(tǒng)計見表4.5。副立井、立風井井筒鑿井期間耗風量表4.5風動工具名稱型號單臺耗風量m3/minl-LJ鑿巖抓巖砌壁數(shù)量耗風量數(shù)量耗風量數(shù)量耗風量臺m3/min臺m3/min臺m3/min傘鉆FJD-8(6)G802160風泵BQF-IV4.529418418抓巖機HZ-617468風鎬G71.088小計1699418高原修正系數(shù)Y=1.1風動工具同時利用率k=0.8風動工具機械磨損系數(shù)B=1.1管路漏風系數(shù)a=1.05壓風風量計算公式Q=aBYWnQk=1.05x1.1x1.1x(169x0.8)=172ma/min經(jīng)計算礦井的最大用風量為172m3/min。壓風機站選型鑿井時分別在井口設有壓風機站，內(nèi)安裝MM200-2S壓風機4臺，SA-125A壓風機1臺，最大供風能力180m3/min，能滿足施工要求。下井壓風干管選擇下井壓風干管選擇①159x5無縫鋼管，下井壓風管路井壁固定。供、排水系統(tǒng)供水系統(tǒng)用①57x3.5無縫鋼管向井口和生活區(qū)供水，日耗水量120m3。水源甲方提供，管路我方安裝。利用潛水電泵、①57x3.5管路將水送到工廣內(nèi)，再分別供給各用水點。井筒供水主要是傘鉆打眼，設計在井筒中各布置一路①57x7無縫鋼管，作為鑿巖供水管路，供水管井壁固定。排水系統(tǒng)井筒施工過程中，在正常施工涌水量不大情況下，用風泵排入吊桶內(nèi)，隨矸石排到地面。井筒涌水量較大時，可以運行吊盤上安裝的一臺臥泵，該泵型號為DC50-80x8，該泵正常排水揚程640m時排水量可達50m3/h,該泵的排水管路采用井壁固定。當涌水量大于10m3以上時，應考慮注漿堵水措施。通風系統(tǒng)根據(jù)井筒斷面和作業(yè)特點，為保證井筒施工時有足夠的新鮮風量，井筒施工時采用壓入式通風。因提供地質(zhì)資料中煤層瓦斯涌出量不詳，暫按爆破后排除炮煙計算風量選擇風機，待探煤瓦斯測定后重新計算風量，如風量不能滿足探揭煤施工要求，屆時可臨時封閉副提增設一趟風筒，以備揭煤施工用。副立井風機選擇FBDN9對旋式扇風機一臺（2x30KW）。風筒選擇①1000膠質(zhì)風筒，風筒井壁固定。風量計算及風機選型如下：已知條件：井筒凈直徑9.4m，深度611m每循環(huán)炸藥522.6kg選用直徑①1000mm膠質(zhì)風筒，10m/節(jié))根據(jù)排除炮煙計算風量25. Q=2^-弋KA(SL)2=2.25x(0.3x522.6x(69.36x611)2)1/3/20=737.4m3/minQ:工作面風量，m3/mint:通風時間，取20minA:每次爆破炸藥量，522.6kgS:井筒排炮眼凈斷面積，69.36m22L:稀釋炮煙長度，取井筒深度611mk:淋水系數(shù)，取0.3p:風筒漏風系數(shù)，取1.3Qm=1.3xQ=1.3x737.4=945.6m3/min2)計算風筒通風阻力①風筒的摩擦風阻由公式Rf=6.5xaL/D5查表風筒摩擦系數(shù)取a=0.00034取611mRf=6.5x0.0003x611/15=1.19NS/m8②入口風阻和彎頭風阻Rx=ZZ/D4=(1.4+0.6)1/14=2NS/m8③計算扇風機所需風壓H=HL+HX039HL=(Rf+Rx)xQxQm=(1.19+2)x737.4x945.6/60x60=617.9paHX0=8pu2/2=1x1.2x(737.4/60x0.79)2/2=145.2paH=617.9+145.2=763.1pa3)求工況點風機的工作風阻：R=H/Qm2=763.1/(945.6/60)2=3.07(NS/m8)繪風阻曲線交風機性能曲線得工況點 M(Qf=945.6m3/min,Rf=3.07N-S2/m8滿足要求選擇山西瑞安風機廠生產(chǎn)的FBDN92x30型對旋式扇風機2臺(一臺備用)經(jīng)過適當增阻能滿足風量及風壓要求。砼攪拌計量系統(tǒng)混凝土由設在井口的攪拌系統(tǒng)供給，攪拌系統(tǒng)由攪拌機和計量系統(tǒng)組成。攪拌機設在井口附近，井口獨立布置各2套。攪拌機型號均為JS-1000，計量系統(tǒng)設在攪拌機外側(cè)，砂石用裝載機裝入儲料倉，經(jīng)儲料倉下的小皮帶機輸入計量斗內(nèi)計量，計量好的干料輸入計量斗下的平皮帶，進入攪拌機上料斗內(nèi)，經(jīng)提升卸入攪拌機內(nèi)。水泥采用罐裝水泥，經(jīng)螺旋輸送機并采用流量計計量，直接進入攪拌機內(nèi)攪拌。攪拌好的熟料用底卸式吊桶(容積2m3)輸送至吊盤上的接料盤內(nèi)，再經(jīng)由鋼絲鎧裝膠管對稱入模?；炷翑嚢栌盟蓴嚢铏C自帶供水裝置供給。信號、通訊、照明系統(tǒng)井上下信號、通訊選用常熟產(chǎn)的通訊信號裝置。該裝置除具備信號功能外，還配有防爆通訊電話。井口、司機操作室吊盤上各安裝了電視攝像頭和監(jiān)控電視，使絞車司機、井口信號室能清楚了解雙方及工作面的工作情況，同時雙方能做到相互監(jiān)督，確保安全生產(chǎn)。井筒內(nèi)還敷設有U-13x16+1x6照明電纜，供電電壓127V。在吊盤上層盤和中、下層盤間各設礦用防水燈，吊盤下方設DKS-250/170型立井投光燈兩盞。翻矸、排矸系統(tǒng)井筒施工用均使用HZ-6型中心回轉(zhuǎn)抓巖機裝巖，使用2個4m3座鉤式矸石吊桶提升，矸石吊桶提至翻矸臺后，采用座鉤式自動翻矸，矸石溜入落地式矸石倉，然后定時用裝載機裝自卸汽車外運。地面排矸設備選用ZL-40A型裝載機2臺和9T自卸車4輛，兩井口集中使用。.鑿井懸吊設備的選型副立井鑿井懸吊設備選型見表4.6。井筒施工期間的測量井筒施工期間的測量，首先按業(yè)主提供的近井點標設井筒十字中心線，給出井筒中心位置和井口標高。正常鑿井按井筒中心線指示掘砌。中心線標示采用懸掛重錘的方法，下線孔牌子板焊在封口盤上：井深50m以內(nèi)用30Kg重錘，井深50m以上用60Kg重錘，中線采用16#彈簧鋼絲懸吊，下放重錘用手動絞車。.工廣及鑿井設施布置工廣布置工業(yè)廣場布置遵循以下原則。⑴各臨時建筑的相互位置要符合施工工藝要求，動力設施要靠近負荷中心，這是首要原則。⑵盡量避免人流、物流的交叉、倒流，避免器材的長距離搬運。⑶盡量避免占用永久建筑位置。根據(jù)上述原則，副立井施工總平面布置如下：生產(chǎn)性臨時建筑圍繞井口布置。所有穩(wěn)絞車均在井口兩側(cè)布置，不搞四面出繩，這樣既簡化了地面布置，也便于集中管理。砂石場地設在井口附近。攪拌站緊靠砂石場地布置在井口附近。生活福利建筑物布置在業(yè)主指定的工廣內(nèi)。各建筑的豎向布置，均依據(jù)地形而建，不設統(tǒng)一的室內(nèi)標高，但室內(nèi)標高均應比室外標高高200mm。鑿井設施布置⑴天輪平臺天輪平臺上布置①3000mm天輪2個，作為主、副提升天輪；中1000mm天輪（單槽）5個，作為吊盤懸吊及導向天輪；①800mm天輪（單槽）7個，作為模板、抓巖機懸吊及導向天輪；①650mm天輪9個作為穩(wěn)繩、動力電纜、安全梯、放炮電纜等懸吊及導向天輪；鋼梁與井架梁采用“U”型卡連接。⑵翻矸平臺根據(jù)鑿井設備布置并參照V型鑿井井架底層結(jié)構設計加工翻矸平臺，設翻矸溜槽兩套。⑶封口盤設在鎖口上部，施工鎖口時將封口盤鋼梁梁窩予留好，設計盤面標高+1415.500m。⑷固定盤固定盤安裝在井筒鎖口段下，盤面距封口盤盤面4.5m，采用鋼絲繩懸吊在封口盤鋼梁上，并用錨桿支座固定。⑸吊盤吊盤共二層，層間距4000mm。吊盤內(nèi)圈徑為59000mm。吊盤與井壁間采用大木楔固定，木楔用鋼絲繩栓在吊盤立柱上，吊盤懸吊穩(wěn)車實行集中控制。⑹井壁吊掛為有效利用井內(nèi)空間，簡化天輪平臺布置，將風水管、排水管及風筒沿井壁固定。施工時應注意以下幾點：①井壁固定管路均從封口盤面以下引出井外。②固定錨桿采用螺旋型樹脂錨桿，錨固長度（孔深）350mm，錨桿孔施工時要限長，防止穿透井壁砼。.勞動組織工程施工項目管理為了快速、優(yōu)質(zhì)、安全、高效地完成施工任務，我們將成立神華寧夏煤業(yè)集團有限責任公司麥垛山煤礦工程項目部，選派優(yōu)秀管理人員、工程技術人員和施工隊伍，進行本工程的施工。實施項目法管理、全面履行工程施工承包合同，項目部將以承包合同為依據(jù)，以創(chuàng)精品工程為目標，實施從工程進點到全部工程竣工移交全過程的經(jīng)營與管理，對工程施工質(zhì)量、工期、成本實行全面控制。項目部對外認真履行施工合同，對內(nèi)實行全面控制，制定和落實承包責任制。項目部下設工程組、經(jīng)營組、綜合組及安監(jiān)站等業(yè)務組室，根據(jù)有關規(guī)章制度和管理辦法實行嚴格的正規(guī)化管理。勞動作業(yè)制度（1）井筒基巖段施工，采用專業(yè)工種“滾班”作業(yè)制，一掘一砌，循環(huán)進尺3.6m。附井筒基巖段掘砌循環(huán)圖表6.1。（2）機電工及其它輔助工種均采用“三八”作業(yè)制。（3）工程技術人員及項目部管理人員，實行24小時值班制度。井筒施工時期的勞動力配備井筒施工各階段的勞動組織見表6.2。副立井（立風井）井筒施工勞動力計劃表（單位：人） 表6.3工種施工階段準備期表土段基巖段相關碉室管理人員5151515后勤人員10202020土建工50///機電工40252525司機2443絞車司機/12（12）12（12）12（12）45

井口把鉤/15(15)15(15)15(15)井口信號/6(6)6(6)6(6)通風工/3(3)3(3)3(3)瓦斯檢查員//33井下/掘進班3x25(掘進班3x20)打眼放炮班18(15)3x20(3x18)出矸找平班20(15)/砌壁班1x25(砌壁班1x25)立模澆筑班25(25)出矸清底班30(20)合計107321257252.缸工期和工期保證措施工程排隊井筒施工準備期安排井筒掘砌施工準備期的主要工程內(nèi)容有：生活大臨設施(土建)，穩(wěn)絞設備基礎與安裝，供電設備的安裝，供風、供水系統(tǒng)的管路安裝，井架安裝、天輪平臺、翻矸平臺安裝，鎖口施工及封口盤安裝等。掘砌準備時期的主要矛盾線為：井架基礎施工及井架安裝-一天輪平臺安裝一T翻矸臺安裝一T攪拌系統(tǒng)安裝、井口硬化等一T鎖口施工一T掛三盤前井筒施工及井內(nèi)吊掛安裝。井筒施工準備期75天。井筒施工工期安排井筒工程施工進度指標是根據(jù)所配備的施工設備情況、地質(zhì)條件和施工人員的素質(zhì)而綜合確定的，結(jié)合本工程的特點和施工裝備情況，工程施工綜合進度安排如下：井筒掘砌綜合進度：85m/月按照上述進度指標，副立井工程施工總工期為324天，其中施工準備期為75天，井筒施工期為242天，壁后注漿7天。井筒地面預注漿施工工期為111天，與井筒施工準備及掘砌施工平行進行，不占用總工期。附表7-1麥垛山礦副立井井筒工程施工排隊表。注：本工期排隊不含工作面探水注漿工期O工期保證措施技術措施⑴要確保合同工期的實現(xiàn)，關鍵在采用先進的技術、可靠的工藝、精良配套的裝備和精心組織，科學管理。為此，我們將嚴格按照本施工組織設計采用“專業(yè)注漿隊伍進行地面預注漿”井筒施工采用“立井混合作業(yè)法”施工，上大型機械化配套作業(yè)線，以此作為進度和工期目標的首要保證。該井配備的機械化作業(yè)線其生產(chǎn)能力可達到120m/月以上，就我們的排隊進度和正規(guī)循環(huán)率而言，尚有很大潛力可挖。⑵狠抓正規(guī)循環(huán)，實現(xiàn)穩(wěn)產(chǎn)、高產(chǎn)。實踐證明：取得立井施工快速優(yōu)質(zhì)的因素很多，但堅持正規(guī)循環(huán)作業(yè)是諸因素中最重要的因素之一。為抓好正規(guī)循環(huán)作業(yè)，我們將首先制定出符合客觀實際的循環(huán)圖表，利用循環(huán)圖表管理施工。同時我們還將重視做好以下幾方面工作：a.Q]口強政治思想教育，使每個作業(yè)人員明確實現(xiàn)正規(guī)循環(huán)的重要意義和作為一項作業(yè)制及勞動指標的嚴肅性，從而使每個作業(yè)人員都能自覺、嚴格地執(zhí)行循環(huán)圖表。bq加強施工管理，認真執(zhí)行日常安檢制度，機電設備維保定檢制度，保證設備完好，杜絕各種事故隱患，使全月工時均能用于正規(guī)循環(huán)。c.保證器材供應，避免停工待料。⑶要依靠科技進步，不斷改進工藝，在有限井筒空間和時間內(nèi)組織多工序平行交叉，減少輔助作業(yè)時間，提高循環(huán)作業(yè)圖表的先進性。⑷推廣應用輕型建筑結(jié)構，縮短施工準備工期，確保開工日期。⑸①程開工前，認真做好技術交底，使參加施工人員心中有數(shù)。⑹酸工程內(nèi)容和要求做好設備、物資準備，對進點的器材一律進行嚴格檢查，確保設備以完好狀態(tài)投入使用。⑺合理安排井筒與相關碉室的施工順序。組織措施⑴健全制度，落實各工種崗位責任制：認真貫徹執(zhí)行我公司在施工安全、計劃、物資、財務和勞動紀律等方面的管理規(guī)章制度，使各項工作有章可循，使管理工作制度化、科學化。⑵電擇綜合施工隊勞動組織形式。正確的勞動組織形式是執(zhí)行正規(guī)循環(huán)作業(yè)的組織保證，我公司多年立井施工實踐證明，綜合施工隊是一種較適宜的勞動組織形式，其有利于統(tǒng)一指揮，統(tǒng)一行動，互相配合，可最大限度地調(diào)動作業(yè)人員積極性。⑶加強調(diào)度工作，統(tǒng)一生產(chǎn)指揮。⑷職極開展多種形式的社會主義勞動競賽，啟發(fā)職工的主人翁意識，充分調(diào)動職工的積極性和主動性。經(jīng)濟措施繼續(xù)深入落實承包制，進一步完善工資獎金的激勵機制，把工作內(nèi)容、數(shù)量和具體要求，層層落實到人，把完成工作的好壞直接與個人的工資獎金掛鉤，充分體現(xiàn)多勞多得的按勞分配原則。.質(zhì)量、環(huán)境、職業(yè)健康安全一體化管理及保證措施質(zhì)量管理及保證措施質(zhì)量方針和質(zhì)量目標井筒及相關碉室掘砌工程質(zhì)量優(yōu)良。質(zhì)量標準⑴《礦山井巷工程施工及驗收》規(guī)范GBJ213-90⑵《煤礦井巷工程質(zhì)量檢驗評定標準》MT5009-94⑶《煤炭建設工程質(zhì)量技術資料管理規(guī)定與評級辦法》煤規(guī)字1999第34號文⑷《混凝土強度檢驗評定標準》GBJ107-87⑸《煤礦安全規(guī)程》（2006年版）⑹《煤礦建設安全規(guī)定》（1997年版）質(zhì)量控制總要求施工過程將實施從接受中標通知書起到質(zhì)量保修期終結(jié)的全過程質(zhì)量控制，堅持質(zhì)量第一、以人為核心、預防為主、一切以數(shù)據(jù)說話的原則。質(zhì)量控制在整修過程中將覆蓋人、機、料、法、環(huán)和測量等各相關因素。各道工序嚴格按規(guī)定要求進行自檢、互檢和交接檢驗。分項工程未經(jīng)檢驗或已經(jīng)檢驗主主為不合格的，嚴禁轉(zhuǎn)入下道工序。項目經(jīng)理部建立項目質(zhì)量責任制和監(jiān)督考核評價體系。項目經(jīng)理是項目質(zhì)量責任制的第一責任人。過程質(zhì)量控制責任嚴格落實到每一道工序和崗位。堅持和完善持續(xù)改進的質(zhì)量管理。施工準備階段的質(zhì)量控制施工合同簽訂后，項目經(jīng)理部必須及時得到施工合同副本、設計圖紙和技術資料。成立組織機構概述中煤五公司于1998年通過了ISO9002:1994國際質(zhì)量保證體系的認證，經(jīng)過多年的運行，取得了良好的效果。2004年底又取得了質(zhì)量、環(huán)境及職業(yè)健康安全管理體系認證，現(xiàn)已在全公司實施并不斷改進，保持其適應性。為了確保工程施工，項目經(jīng)理部通過對要完成的任務作透徹的分析，確定所要求的技術，選擇和培訓合格的人員，使用適宜的設備和程序，創(chuàng)造良好的工作環(huán)境，明確承擔任務者的職責等來達到預期的質(zhì)量目標。當質(zhì)量體系文件不能滿足工程質(zhì)量或業(yè)主要求時，或某些情況發(fā)生變化時，必須上報公司一體化認證中心，按程序要求對質(zhì)量管理文件及時修訂，以適應工程和質(zhì)量的要求。項目部各部門、人員的職責及權限項目部組織機構質(zhì)量職責（一）項目部經(jīng)理貫徹執(zhí)行國家的安全法規(guī)、法令、條例及上級主管部門的各項指令；執(zhí)行公司的質(zhì)量方針，對質(zhì)量政策和目標的保持和實施負責；負責項目部組織機構的建立、健全并保證其有效運轉(zhuǎn)；對現(xiàn)場施工負組織、協(xié)調(diào)、管理責任，對實現(xiàn)施工質(zhì)量要求負具體領導責任；確定并提供充分且適宜的基本資源（包括人力資源和專業(yè)技能、施工機具、測量和監(jiān)視裝置、計算機軟件等）；每月組織一次對質(zhì)量管理部門檢查工作，對質(zhì)量管理體系的狀況和適用性進行審查；負責項目部所簽合同的管理，定期檢查合同落實情況。（二）項目部生產(chǎn)副經(jīng)理負責項目部施工生產(chǎn)、安全管理工作；負責組織實施并完成處下達的年、季、月施工進度計劃；主持生產(chǎn)調(diào)度會，管理、協(xié)調(diào)施工生產(chǎn)活動；負責施工中糾正和預防措施的組織實施。（三）項目部技術負責人在處總工程師領導下，負責本項目施工中的技術管理工作；參加編制本項目單位工程施工組織設計和質(zhì)量計劃，負責組織編制本項目的施工技術安全措施、作業(yè)規(guī)程；組織工程質(zhì)量技術分析會；對重要問題做出技術決策；負責施工中糾正和預防措施的審批；涉及到對施組有關內(nèi)容修改時需報經(jīng)原編制部門復審后方可實施（被授權修改者例外）；負責施工中措施工程、隱蔽工程的管理工作。（四）項目部機電副經(jīng)理對項目部的設備安全運轉(zhuǎn)和安全保護設施的正常使用負具體領導督促責任；對因設備原因造成的傷亡事故負直接領導責任。責組織編制和審查項目部設備大、中修計劃，對其中安全措施不完善的不予審查。負責項目部施工設備的采購、使用、檢查維修等管理工作，確保安全投入使用。證防塵、防毒、防瓦斯等設備和設施與其它設備和設施同等對待，加強管理與維修，確保安全生產(chǎn)。責分管部門的安全生產(chǎn)工作。負責組織機電設備安全大檢查，對檢查結(jié)果存在的隱患和安全問題提出處理意見，并督促整改，確保施工安全。責組織機電事故的追查和處理，配合安監(jiān)部門做好對重大機電質(zhì)量事故的調(diào)查和處理。責組織對項目部特種機械設備或有特殊要求的機械設備操作人員的上崗資格及技術培訓工作。加安全辦公會，研究分析機電設備安全動態(tài)，對落實會議決議負責。（五）項目部安全副經(jīng)理：項目經(jīng)理領導下，認真貫徹國家安全生產(chǎn)方針、政策、法令、規(guī)程。常深入現(xiàn)場調(diào)查研究，掌握安全生產(chǎn)動態(tài)，深入開展安全質(zhì)量標準化活動，對存在的安全問題和重大隱患及時提出處理意見并監(jiān)督整改。責監(jiān)督檢查項目部安全經(jīng)費和安全獎勵基金使用情況、安全技措工程及費用和安全培訓計劃的執(zhí)行情況。促檢查各部門業(yè)務保安責任制執(zhí)行情況，對執(zhí)行不力的提出改進意見，對違章造成事故的人員提出處理意見?？楉椖坎堪踩a(chǎn)大檢查，對查出的問題督促有關單位及時整改。（6）發(fā)生事故，立即察看現(xiàn)場，按照搶險救災預案組織搶救，組織領導事故調(diào)查，分析原因，制訂防范措施，并對執(zhí)行情況進行監(jiān)督檢查。（7）協(xié)助項目經(jīng)理籌備召開安全辦公會、并對辦公會決議的貫徹、落實情況負監(jiān)督檢查責任。（六）工程組⑴參與質(zhì)量計劃的編制和審查，對其運行情況進行檢查；⑵負責不符合項審查處理工作，并對糾正、預防措施的執(zhí)行情況和效果進行跟蹤檢查；⑶定期向項目經(jīng)理報告質(zhì)量趨勢和質(zhì)量活動運行情況；⑷負責工程質(zhì)量的檢查管理工作，編制內(nèi)部質(zhì)量監(jiān)查計劃，實施質(zhì)保監(jiān)查；⑸制定質(zhì)保人員培訓計劃，包括