附件臨時錨固計算書mJL二

金清港大橋（35+60+35m）臨時錨固技術(shù)方案一、工程概述本橋為一聯(lián)35+60+35m變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁橋，雙幅布置。梁底為1.8次拋物線，其中主墩34#墩、35#墩0#塊距離地面約18m。橋梁上部采用雙向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，箱梁為單箱單室截面，頂寬16.05m，底寬8.45m，兩側(cè)翼緣板寬3.8m；主橋中支點處梁高3.8m，跨中梁高2.0m；底板采用變厚度布置，由支點向跨中逐漸減少，根部頂板厚度48cm，底板厚50cm，主梁跨中頂板厚28cm，底板厚55cm；箱梁腹板厚度中支點處105cm，跨中為55cm；翼緣板端部厚度20cm，箱室斷面共有2個腹板；本橋只在主墩支點上布置橫隔墻，主墩支點橫梁寬2m。橋梁采用縱、橫雙向預(yù)應(yīng)力體系，預(yù)應(yīng)力采用抗拉強度標準值為1860MPa的Φs15.2mm高強度低松弛鋼絞線，錨具采用群錨體系?？v向預(yù)應(yīng)力除邊跨部分合攏束采用一端張拉外，其余均采用兩端張拉；橫向預(yù)應(yīng)力采用15-Φs15.2mm鋼絞線，交叉對稱張拉。金清港大橋（35+60+35m）主跨采用掛籃懸臂澆筑施工，1/2中跨30米長度內(nèi)共分6個節(jié)段，其中0#節(jié)段長10米，1-6#節(jié)段長4米，合攏段長2.0米，直線段橋面寬16.05m；掛藍采用菱形掛藍，空掛藍加模板自重約90T，梁體混凝土采用C50高性能混凝土，鋼筋混凝土容重26.0KN/m3。二、臨時錨固施工方案臨時錨固系統(tǒng)采用在主墩兩側(cè)埋設(shè)精軋螺紋鋼受拉，精軋螺紋鋼在墩身預(yù)埋深度2.0m，并在墩身兩側(cè)澆筑C50臨時支撐砼，由于支座墊石外側(cè)墩身較窄，安裝精軋螺紋鋼時，精軋螺紋鋼的位置和墩身鋼筋位置可能沖突，施工時可適當挪動精軋螺紋鋼的位置，精軋螺紋鋼安裝從橫梁穿過時與梁板預(yù)應(yīng)力沖突時，可調(diào)整精軋螺紋鋼位置，精軋螺紋鋼數(shù)量不變化為準，穿過箱梁的精軋螺紋鋼和墩身預(yù)埋的精軋螺紋鋼采用連接器進行連接，便于拆除。臨時支撐砼澆筑前在砼上部和下部可布設(shè)和臨時支撐面積大小的土工布，并且在砼中加入硫磺，便于施工完成時拆除。施工時采用QY25G吊車人工配合安裝。0#塊施工前所在構(gòu)件安裝到位，0#塊施工完成后進行臨時錨固張拉施工。如圖1示圖1臨時錨固結(jié)構(gòu)示意圖(1)、臨時固結(jié)施工工藝流程（2）、臨時錨固計算書（2-1）、工況分析懸臂澆注施工時，產(chǎn)生不平衡彎矩的原因主要有四個方面：=1\*GB3①風(fēng)荷載；=2\*GB3②施工荷載；=2,3,4,5\*Arabic=3\*GB3折③須施工機具（如男掛籃、吊機等擔(dān)）；=4\*GB3夏④傲澆注不同步；鍵⑤存漲（縮）模系汽數(shù)孝在施工中考慮莫兩側(cè)掛籃沒有年同步移動時，勢一側(cè)與另一側(cè)格相差一個節(jié)段紅形成最不利因投素條件下為工拼況一，當對稱忽兩個節(jié)段砼出妄現(xiàn)澆筑不同步糖時，形成最不衛(wèi)利因素為工況全二。即工況一謎：=1\*GB3籍①瞎+=2\*GB3罩②圖+照⑤希+=3\*GB3腔③旅，工況二：=1\*GB3債①悅+=2\*GB3墊②許+全⑤妻+=4\*GB3哨④焰（捷2-總2旺）、各種荷載惹計算①風(fēng)荷載第基本風(fēng)速：采高用溫嶺地區(qū)基病本風(fēng)速誤V遙12豎=33m/s怎由于進行施工醉階段的驗算，勁根據(jù)《公路橋都梁抗風(fēng)設(shè)計指煩南》，施工階磚段的設(shè)計基準盆風(fēng)災(zāi)速垮V秀d房s怠=是η菠×V趟d票式中氣：幟η—攏—倉風(fēng)速重現(xiàn)期系掏數(shù)，一般轟取蔽1乏0承年重現(xiàn)期的設(shè)水計基準風(fēng)速，逃查表考得鉆η德=0.8芒4喬。案V鏡d聾s麗=0.84×駐33=27.朽7m/s胖考慮陣風(fēng)荷載咱時臥，獵V抗g辜=G朽V隨×V右d蒸=27.7×籌1.38=3抬8.3m/廈s忽則豎向風(fēng)荷埋載節(jié)P畜v弦=0.613含V璃g片2超C樓v窯B決式中敞：笛ρ—暗—掙空氣密度，一橡般屈取當ρ贊=1.225百C愿v調(diào)—艘—料阻力系數(shù)辰，床C沖v面=0.4練P撥v飾=0.613詠×38.3渡2沙×0.4×2搬7.7=99溉63.2N/略m踢≈耳1t/m②施工荷載枝按慶0.2t茄/m鮮2簽計，故該節(jié)段秋施工荷載蛋為做0.2×16叉=3.2t眉/m遲③退施工機具（如門掛籃、焊機等妻）成實際掛籃、模懷板重邁約掀90借t慧，小于設(shè)計控獅制重敘量晌100趣t店，施工機具位剃置考慮一個階校段恐差反4.0m岸④肥兩側(cè)塊段混凝響土澆注不同步叼引起的不平衡臺荷載維最大不平衡重混考慮為半個節(jié)帝段欄20.8m墊3膠混凝土獸G=20.8枝×2.5=5中2t翠⑤朝漲（縮）模系蛙數(shù)唯漲（縮）模系程數(shù)考慮已澆梁濟的伐±2.5%采G=394.嚷8×2.5%焰×2.5=2聽4.675t自計算梁體總重圈（斑0-返6摧號梁段恒戀載惑+示動載糾）鴨N展=池（拿2052.9感6+9聽0勸）導(dǎo)×1.2唐+漁（稍12.8+1至2.握8勉）從×1.4=2尊607.4t姓（螞2-圓3美）、不平衡反通力計算告計算以永久支碗座為支點對于工況一：晝對于上述不平描衡荷載，除風(fēng)邪荷載、漲縮模店考慮單側(cè)橋長衛(wèi)外，最大懸臂旗長度舍為控29熄m桃，其余均只考濁慮相差一個節(jié)與段，故反力矩峽為超∑傷M邁1沙＝殘（氧1×29+2跑4.67冶5艷）?！?9/2敗+父（汗3.2×4+烈9撫0酬）醒×4=118現(xiàn)9.49t模.m對于工況二：只砼不對稱澆筑亞最不利位置獎為值6攝號節(jié)塊，故不掀對稱點距支點組距離諸為嘆27浪m健，故最大反力舍矩爆為盡:占∑成M忌2懂＝測（寺1×29+2遠4.67掩5滋）含×29/2+斷3.2×4×除4+52×2咐7=2233聽.488t.份m供（楊2-遣4燭）、臨時錨固模設(shè)計棚永久支座在施掘工過程參與受禾力，因此本支伯撐系統(tǒng)其實質(zhì)廚可考慮為一被餃動受拉體系，遮在懸臂施工過醬程中，當出現(xiàn)刻不對稱荷載時康臨時錨固即產(chǎn)寫生作用?？紤]呼預(yù)應(yīng)力束達到脊控制拉力前有陰一定的伸長量毒，該伸長量將蝶對永久支座豎滲向轉(zhuǎn)動角度造尋成影響，故在俊施份工誘0葡號塊后，即張攏拉支撐體系的梅預(yù)應(yīng)力束，使染其預(yù)先達到控姻制所需的應(yīng)力賤。圖2粗（觀2-博5旺）、抗傾覆計迷算亦依據(jù)工況一、娛工況二知，最銜大反力矩為工僻況二求中扇∑笨M鐵2眠＝敢2233.4棄88t.m棗計算梁體總重蝦（蔑0-智6做號梁段恒鬼載頭+澆動載熱）版N=2607尸.4t攀根據(jù)平衡條件膠錢迎提公薄式挎1短豐尤曉捷能千公蹦式庸2化根宗據(jù)知2丙倍抗傾覆安全眨系數(shù)須，瑞M滾傾購=M×2=2元233.5×拾2=4467碎t.虛m劈，計算梁體總峰重不巴變城N=2607富.4脆t現(xiàn)，代入公式賽得你Ra=-72溝6.75t,稿Rb=333癥4.15t藝,描則精軋螺紋鋼喬受拉怨端像Fa=2.2援0/2.0×析Ra=-79估9.4t創(chuàng),玻臨時支座受壓俗端趙Rb=333粉4.15t臣PSB93膛0方級謠JL3鷹2存精軋螺紋鋼標揭準抗拉強度墳為愚Mp殊a班，單根張拉力院控制色為妨F=568K秤N閥，錨固體系設(shè)情計采醬用備2豎4鴉根數(shù)JL3乳2紀精軋螺紋鋼，宅布置圖如顛圖圖2盜所示，故支撐淡系統(tǒng)允許最大瞇拉力期為肌Fmax=5壤6.8×24玩=1363.映2叢t朋＞躁Fa=799高.4閉t肌，滿足要求。抽（誼2-檢6野）、砼支撐應(yīng)漲力計算堪砼支撐采用摻話加硫磺肉的妻C5辨0材級砼，布置圖毅如送圖港3充所示，砼支撐賄的面積拴為夾2.7m×0兆.30