滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程專題報告

滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響評價專題報告核工業(yè)二七〇研究所2019年9月1前言 12工程概況 22.1鄭橋110KV輸變電工程 32.1.1鄭橋110kV變電站新建工程 32.1.2深秀-全椒π入鄭橋變110kV線路工程 42.2雙城110KV輸變電工程 62.2.1雙城110kV變電站新建工程 62.2.2明都~珠江、明都~水口(珠江)T接雙城變電站110kV線路工程 72.3滁州110KV滁全Ⅰ回587線Π入220KV深秀變線路工程 82.3.1滁州110kV滁全Ⅰ回587線π入220kV深秀變110kV線路工程 82.4華興牽引站—黃栗樹改接入同樂變220KV線路工程 102.4.1同樂500kV變電站華興牽引站間隔擴建工程 102.4.2華興牽引站-黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程 102.5評價因子 132.6評價標準 132.6.1電磁環(huán)境 132.6.2聲環(huán)境 132.7評價工作等級 142.7.1電磁環(huán)境 142.7.2聲環(huán)境 142.8評價范圍 152.8.1電磁環(huán)境影響評價范圍 152.8.2聲環(huán)境影響評價范圍 152.9評價重點 153環(huán)境質量現狀檢測與評價 164環(huán)境影響預測評價 234.1變電站電磁環(huán)境類比預測 234.1.1類比對象選擇 234.1.2類比檢測結果 254.2變電站聲環(huán)境預測 274.2.1變電站聲源分析 274.2.2計算預測 284.3輸電線路電磁環(huán)境預測 314.3.1架空輸電線路理論計算 314.3.2架空輸電線路類比檢測 454.3.3電纜輸電線路類比檢測 485環(huán)境可行性分析 505.1規(guī)劃兼容性分析 505.2變電站選址環(huán)境可行性分析 505.3輸電線路走向環(huán)境可行性分析 506環(huán)境管理與檢測計劃 527專題報告結論 53 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)1根據中華人民共和國第十二屆全國人大代表會常務委員會第八次會議主席令第九號《中華人民共和國環(huán)境保護法(修訂)》、中華人民共和國主席令(第四十八號)《中華人民共和國環(huán)境影響評價法》、國務院第682號令《建設項目環(huán)境保護管理條例》的有關要求，開發(fā)建設項目在可行性研究階段必須進行環(huán)境影響評價。2019年1月，國網安徽省電力有限公司滁州供電公司委托核工業(yè)二七〇研究所進行滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程的環(huán)境影響評價工作。我所接受委托后，收集了工程情況、初步設計、背景資料，對工程周邊的自然和社會環(huán)境質量現狀進行了調查，在現場調查的基礎上向滁州市生態(tài)環(huán)境局、全椒縣環(huán)保局請示了本次環(huán)評工程執(zhí)行的評價標準，并得到了確認。確定環(huán)境敏感保護目標之后，進行了本工程的工頻電場、工頻磁場、噪聲環(huán)境現狀檢測；在進行工程分析和環(huán)境質量現狀評價的基礎上開展了本批工程工頻電場、工頻磁場及噪聲環(huán)境影響預測計算，對本批工程的工頻電場、工頻磁場、噪聲等環(huán)境影響進行了分析評價，提出了本批工程的環(huán)境保護措施。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)2概況本次建設規(guī)模如下：1.鄭橋110kV輸變電工程(1)滁州鄭橋110kV變電站新建工程本期安裝2臺50MVA三相三繞組自冷有載調壓變壓器，終期為3臺50MVA主變。110kV側本期為2回出線(深秀、全椒)；終期4回出線(增加2回備用)。(2)深秀-全椒π入鄭橋變110kV線路工程根據系統(tǒng)方案本工程從深秀-全椒110kV線路(運行線路滁全587線)#38—#42桿之間進行開斷，然后采用同桿架空方式π接入至110kV鄭橋變110kV構架止。根據規(guī)劃要求，沿路段新建線路需利用原10kV線路走廊架設，即新建桿塔采用110kV雙回路鋼管桿(下帶4回10kV橫擔)設計。本次新建段線路路徑全長約1.6km，架空線路導線截面采用300mm2。開斷線路存在安全問題，本次對110kV滁全587線#38-#42段進行升高改造。改造段桿塔采用鋼管桿和角鋼塔，本次改造段線路路徑長度約1.3km。改造段架空線路導線截面采2.雙城110kV輸變電工程(1)滁州雙城110kV變電站新建工程本期工程安裝2臺50MVA三相水平分體式雙繞組自冷有載調壓變壓器，電壓等級110/10kV，終期安裝3臺同容量主變壓器。110kV側本終期2回出線(T接明都~珠江線、T接明都~水口線珠江線)。(2)明都~珠江、明都~水口(珠江)T接雙城變電站110kV線路工程本工程線路自擬建110kV雙城變110kVGIS出線裝置起，至擬建的110kV珠江變東側預留電纜終端桿止，全線采用雙回路電纜+四回路鋼管桿架敷設，線路全長約1.4km，其中：雙回路電纜段長約0.15km，四回路鋼管桿段長約1.25km。架空段導線截面為300mm2，電力電纜截面為630mm2。新建線路長約8.9km，其中四回鋼管桿段長約3.3km，四回路角鋼塔段長3kV592線恢復放線0.4km。4.華興牽引站—黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程(1)同樂500kV變電站華興牽引站間隔擴建工程500kV同樂變電站220kV出線在建8回，終期16回，本期在原220kV配電裝置區(qū)預留場地上擴建220kV華興牽引站出線間隔1個，220kV八波出線間隔1個，其它間隔不變，配電裝置型式和接線形式不變。(2)華興牽引站-黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程本線路起于擬建500kV同樂變220kV出線構架，止于華興牽引站-黃栗樹220kV線路(在運編號：黃興2C62線)開斷點。路徑長度約36.1km，雙回路25.5km，單回路10.6km，導線采用2×630mm2、1×400mm2截面，采用角鋼塔雙、單回路架設。本批工程建設的總投資為17085萬元，其中環(huán)保投資為148萬元，占總投資額的比例為0.87%。本次輸變電工程的地理位置詳見附圖1。本工程的內容包括以下2個部分：(1)滁州鄭橋110kV變電站新建工程(2)深秀-全椒π入鄭橋變110kV線路工程工程總投資為4205萬元。2.1.1鄭橋110kV變電站新建工程(1)地理位置擬選站址位于滁州市全椒縣海螺大道與界首路東南角。交通便利，進出線kV變電站所在區(qū)域規(guī)劃圖見附圖2所示。(2)變電站規(guī)模本期建設2臺50MVA三相三繞組自冷有載調壓變壓器，容量為2×50MVA；110kV線路本期為2回出線(深秀、全椒)；終期建設主變3臺，容MVAkV回。(3)變電站平面布置鄭橋110kV變電站的電氣總平面布置見附圖3所示。110kV配電裝置及主變壓器采用戶外布置，110kV配電裝置布置在東側，4配電裝置室、二次設備室及輔助房布置在西側，主變壓器布置在110kV配電裝置和配電裝置樓之間，進站大門在變電站北側。110kV線路及主變側采用架空進出線，35kV線路均采用電纜出線，10kV線路均采用電纜出線；電容器采用電纜出線；10kV主變進線戶外采用敞開式銅排母線橋，戶內采用封閉母線橋；35kV主變進線戶外采用敞開式銅排母線橋，戶內采用封閉母線橋。出線側較空曠，無環(huán)境敏感點，變電站的設計及布置從工程及環(huán)保角度均是合理的。(4)變電站占地面積站區(qū)圍墻內占地面積3366m2。(5)變電站環(huán)保設施及投資鄭橋110kV變電站本期建設低噪聲主變2臺，距離主變2m處的設備聲源不大于60dB(A)，費用10萬元；變壓器底下建設事故油坑，配套建設一座總事故油池，容量為30m3，費用15萬元；化糞池一座，容積為7.5m3，費用5萬元；站區(qū)生態(tài)恢復費用2萬元。綜上所述，本期鄭橋110kV變電站環(huán)保投資共2.1.2深秀-全椒π入鄭橋變110kV線路工程(1)線路路徑從深秀-全椒110kV線路(運行線路深全587線)#38—#42桿之間進行開斷，然后采用同桿架空方式π接入至110kV鄭橋變110kV構架止。根據規(guī)劃要求，沿路段新建線路需利用原10kV線路走廊架設，即新建桿塔采用110kV雙回路鋼管桿(下帶4回10kV橫擔)設計。本次新建段線路路徑全長約1.6km，架空線路導線截面采用300mm2。開斷線路存在安全問題，本次對110kV深全587線#38-#42段進行升高改造。改造段桿塔采用鋼管桿和角鋼塔，本次改造段線路路徑長度約1.3km。改造段架空線路導線截面采用300mm2。路徑示意圖見附圖4，鄭橋110kV送出線路全線桿塔一覽圖見附圖5，本工程開斷方案示意圖見圖2-1。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)5圖2-1本工程開斷方案示意圖(2)導線及塔型本工程導線采用JL/G1A-300/25鋼芯鋁絞線，共新建雙回路角鋼塔55基。型一覽圖見附圖2-4，所采用的塔型號詳見表2-1。表2-1線路工程采用鐵塔一覽表序號桿塔型式呼高(m)基數備注11GGD2-SZG127雙回路直線鋼管桿(帶四回10kV橫擔)21GGD2-SJG1263雙回路轉角鋼管桿(帶四回10kV橫擔)31GGD2-SJG4263雙回路轉角鋼管桿(帶四回10kV橫擔)41GGD2-SDG2雙回路終端進構架鋼管桿51D2-SDJ212雙回路終端塔(3)環(huán)保投資本工程線路的施工場地生態(tài)恢復措施費用共計3萬元。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)6本工程的內容包括以下2個部分：(1)滁州雙城110kV變電站新建工程(2)明都~珠江、明都~水口(珠江)T接雙城變電站110kV線路工程工程總投資為3754萬元。2.2.1雙城110kV變電站新建工程(1)地理位置擬選站址滁州雙城(洪武)110kV變電站，站址位于滁州市東部蘇滁現代產業(yè)園內，雙城路與湖州路交口西南角，交通條件較好。擬建站址目前為農田。雙城110kV變電站所在區(qū)域規(guī)劃圖見附圖6。(2)變電站規(guī)模本期建設2臺50MVA三相三繞組自冷有載調壓變壓器，容量為2×50MVA；110kV線路本期為2回出線(T接明都~(水口*珠江)線，T接明都~珠江線)；終期建設主變3臺，容量為3×50MVA；終期110kV出線2回。(3)變電站平面布置雙城110kV變電站的電氣總平面布置見附圖7所示。110kV配電裝置及主變壓器采用戶內布置，10kV配電裝置布置在站區(qū)北側，110kVGIS布置在東側，以方便進出線；主變壓器布置在南側。110kV線路采用電纜進線，10kV線路、電容器、接地變均采用電纜出線，10kV主變進線主變室內采用敞開式銅排母線，10kV開關室內采用封閉母線橋。本變電站為一層式建筑，主要有10kV開關室、10kV電容器室、110kV配電裝置室、主變室及二次設備室。出線側較空曠，無環(huán)境敏感點，變電站的設計及布置從工程及環(huán)保角度均是合理的。(4)變電站占地面積站區(qū)圍墻內占地面積3540m2。(5)變電站環(huán)保設施及投資雙城110kV變電站本期建設低噪聲主變2臺，距離主變2m處的設備聲源配套建設一座總事故油池，容量為30m3，費用15萬元；化糞池一座，容積為 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)77.5m3，費用5萬元；站區(qū)生態(tài)恢復費用3萬元。綜上所述，本期雙城110kV變電站環(huán)保投資共計83萬元。2.2.2明都~珠江、明都~水口(珠江)T接雙城變電站110kV線路工程(1)線路路徑本工程線路自擬建的110kV珠江變東側站外預留電纜終端桿起向南走線，先后跨越鴻業(yè)路、珠江路和雙城路后至本工程新建四回路電纜終端桿后，電纜引下右轉接入本工程擬建的110kV雙城變止。線路線路全長約1.4km，其中：雙回路電纜段長約0.15km，四回路鋼管桿段長約1.25km。線路路徑示意圖見附圖8，本工程系統(tǒng)接線方案示意圖見圖2-2。圖2-2本工程系統(tǒng)接線方案示意圖(2)導線及塔型本工程導線采用JL/G1A-300/25鋼芯鋁絞線，共新建雙回路角鋼塔9基。線路塔型一覽圖見附圖9，所采用的塔型號詳見表2-2。表2-2線路工程采用鐵塔一覽表序號塔型數量(基)備注11GGH1-SSZG1275四回路直線鋼管桿21GGH1-SSZG2302四回路直線鋼管桿31GGH2-SSJGDL242四回路耐張鋼管桿合計9(3)環(huán)保投資本工程線路的施工場地生態(tài)恢復措施費用共計7萬元。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)8本工程的內容包括以下1個部分：工程總投資為350萬元。(1)線路路徑線路自京滬大道與桑梓路交口本工程新建四回分支角鋼塔起，沿京滬大道北側距道路中心線30m位置向東走線至220kV深腰2851/2852線西側，左轉平行220kV深腰2851/2852線向北走線至其#5塔，利用深腰2851/2852線#5~#2塔已建110kV線路(原220kV線路下掛雙回110kV設計)，再新建雙回線路向北至220kV深秀變110kV構架。新建線路長約8.9km，其中四回鋼管桿段長沿京滬大道段：原110kV深太589線/110kV深龍591線#8~#29塔段在高kVkV線路多次交叉，本工程將深太589線/110kV深龍591線(#8~#29塔段)遷改與110kV滁全Ⅰ回587線π入220kV深秀變同桿四回架設，根據前期對接結果，本工程線路位于京滬大道北側紅線外6.5m走線。沿滁州大道段：原110kV深太589線/110kV深龍591線#6~#8塔段位于滁州大道西側，為避免滁州大道兩側均建有南北走向高壓線路，本工程將#6~#8塔段改至滁州大道東側平行已建220kV深黃2851/2852線走線，合并高壓走廊，減少高壓走廊占地。線路路徑示意圖見附圖10，本工程系統(tǒng)接線方案示意圖見圖2-3。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)9圖2-3本工程系統(tǒng)接線方案示意圖(2)導線及塔型本工程導線采用JL/G1A-300/25鋼芯鋁絞線，共新建雙回路角鋼塔24基。線路塔型一覽圖見附圖11，所采用的塔型號詳見表2-3。表2-3線路工程采用鐵塔一覽表序號桿塔型號(m)全高(m)基數備注11D2-SZ22132.81雙回路直線塔22435.82雙回路直線塔31D2-SJ12436.22雙回路0~20度轉角塔41D2-SJ32436.21雙回路40~60度轉角塔51D2-SJ42133.21雙回路60~90度轉角塔63345.21雙回路60~90度轉角塔71D2-SDJ2133.65雙回路0~90度終端塔81H1-SSZ1277四回路直線塔91H2-SSJ42447.52全系2447.51等長加工2750.51四回路終端塔小計24 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)(3)環(huán)保投資本工程線路的施工場地生態(tài)恢復措施費用共計7萬元，原有導線拆除及線下跡地恢復3萬元。2.4華興牽引站—黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程本工程的內容包括以下2個部分：(1)同樂500kV變電站華興牽引站間隔擴建工程(2)華興牽引站-黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程工程總投資為8776萬元。2.4.1同樂500kV變電站華興牽引站間隔擴建工程(1)工程內容同樂500kV變電站址位于滁州市全椒縣十字鎮(zhèn)高橋村梅莊，京滬高鐵的南側、滁馬高速的西側。進站道路從站址東南向的村村通道路接入，站區(qū)主入口置于站址南側，新建進站道路長225m。該變電站為在建工程。500kV配電裝置布置在站區(qū)西北側，向東、西、北出線；220kV配電裝置布置在站區(qū)東南側，向東南出線。主變區(qū)布置在站區(qū)中部，位于500kV和220kV配電裝置區(qū)之間，35kV配電裝置區(qū)緊鄰主變區(qū)。本次擴建利用圍墻內原預留場地，不征地。本次擴建工程主要內容：擴建220kV華興牽引站出線間隔1個，220kV黃栗樹3#出線間隔1個。本期擴建部分詳見基礎平面布置圖(附圖12)。(2)變電站環(huán)保設施及投資站區(qū)生態(tài)恢復費用2萬元。2.4.2華興牽引站-黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程(1)線路路徑線路由2部分組成：雙回路段：自500kV同樂變220kV構架(自南向北第3、4間隔)向東南方向出線，后轉向平行京滬大道向西走線(線路中心距京滬大道北側紅線約50米)，跨滁來全快道、黃浦路、儒林路，經蔣莊跨永樂路，經袁郢后跨規(guī)劃腰鋪路、S206省道(豐樂大道)，經許老莊跨規(guī)劃大西環(huán)路后，跨規(guī)劃合寧城際鐵路， 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)在大楊莊東南側轉向南走線，經湯小村、大郢湯后在顧公記附近跨X026縣道、繼續(xù)向南跨X028縣道后轉向西南至小郢潘后平行220kV黃清4776線，經李樓、周碾(此處跨X028縣道)、湖底(此處跨110kV線路)、陳鳳郢、橋頭魏、三劉、邢郢后跨G40滬陜高速公路后，在五里塘坊附近后預留未來接入八波變。線路路徑長度約25.5km，本段按雙回路角鋼塔架設。單回路段：自八波變附近單雙回路分界塔起，向西南跨越跨220kV黃清4776線、黃清4779線、110kV線路，經巫郢、小湯、林塘朱、上王，在X026縣道附近跨110kV線路，繼續(xù)向西南走線跨浦塘水庫，經張羅村、于莊后跨X027縣道，在X027縣道南側開斷220kV黃華2C62線。線路路徑長度約10.6km，按單回路角鋼塔架設。線路距黃栗樹水庫約12km。線路路徑示意圖見附圖13，線路距黃栗樹水庫示意圖見圖2-4。 m圖2-9線路距黃栗樹水庫示意圖(2)導線及塔型本工程導線采用2×JL/G1A-630/45和1×JL/G1A-400/35-48/7鋼芯鋁絞線，共新建雙回路角鋼塔107基。線路塔型一覽圖見附圖14，所采用的塔型號表2-4線路工程采用鐵塔一覽表序號塔型數量(基)備注12F2-SZ124222F2-SZ127232F2-SZ1306 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)42F2-SZ227452F2-SZ23062F2-SZ2332572F2-SZ236382F2-SZ336192F2-SZ33922F2-SZ34232F2-SZK4822F2-SZK5122F2-SJ12712F2-SJ13022F2-SJ13312F2-SJ22712F2-SJ23022F2-SJ23622F2-SJ3273202F2-SJ3301212F2-SJ4301222F2-SJ4332232F2-SJ4362242F2-SDJ272252N2-ZM1241262N2-ZM1271272N2-ZM1302282N2-ZM2271292N2-ZM2305302N2-ZM2337312N2-ZM2361322N2-ZM3421332N2-J2271342N2-J2302352N2-DJ271合計(3)環(huán)保投資本工程線路的施工場地生態(tài)恢復措施費用共計11萬元。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)評價因子本項目環(huán)境影響評價因子見表2-5。表2-5環(huán)境影響評價因子評價階段評價項目現狀評價因子單位預測評價因子單位運行期電磁環(huán)境工頻電場V/m工頻電場V/m工頻磁場μT工頻磁場μT聲環(huán)境噪聲dB(A)噪聲dB(A)評價標準2.6.1電磁環(huán)境工頻電場、工頻磁場執(zhí)行《電磁環(huán)境控制限值》(GB8702-2014)表1中公眾曝露限值，即頻率為50Hz時的工頻電場強度限值：4000V/m；工頻磁感應強度限值：100μT。架空輸電線路線下的耕地、園地、牧草地、畜禽飼養(yǎng)地、養(yǎng)殖水面、道路等場所，其頻率50Hz的電場強度控制限值為10kV/m。2.6.2聲環(huán)境根據《聲環(huán)境質量標準》(GB3096-2008)和《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》(GB12348-2008)的要求，本工程變電站周圍聲環(huán)境質量和廠界環(huán)境噪聲排放執(zhí)行所在區(qū)域的噪聲標準，具體見表2-6所示。表2-6變電站周圍聲環(huán)境及廠界環(huán)境噪聲排放執(zhí)行標準一覽表變電站名稱聲環(huán)境質量標準(GB3096-2008)工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準(GB12348-2008)鄭橋110kV變電站2類(60/50)2類(60/50)雙城110kV變電站3類(65/55)3類(65/55)工程施工場界噪聲執(zhí)行《建筑施工場界環(huán)境噪聲排放標準》(GB12523-2011)。輸電線路經過村莊，執(zhí)行《聲環(huán)境質量標準》(GB3096-2008)1類標準；經過集鎮(zhèn)、工業(yè)活動較多的村莊以及有交通干線經過的村莊(指執(zhí)行4類聲環(huán)境功能區(qū)要求以外的地區(qū))，執(zhí)行《聲環(huán)境質量標準》(GB3096-2008)2類標準；在交通干線兩側(參考GB/T15190第8.3條規(guī)定)的聲環(huán)境敏感建筑物執(zhí)行4a類聲環(huán)境功能區(qū)要求。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)2.7評價工作等級2.7.1電磁環(huán)境(1)電磁環(huán)境影響評價工作等級本批工程變電站為110kV戶外型、戶內型變電站，配套220kV、110kV架空線路邊導線地面投影外兩側15m、10m范圍內內有電磁環(huán)境敏感目標。根據《環(huán)境影響評價技術導則輸變電工程》(HJ24-2014)中表2，本次環(huán)評中110kV戶外變電站、110kV架空線路、220kV架空線路電磁環(huán)境影響評價等級均為二級；110kV戶內變電站電磁環(huán)境影響評價等級均為三級；綜上所述，本次輸變電工程電磁環(huán)境影響評價等級為二級。表2-7電磁環(huán)境影響評價工作等級分類電壓等級工程條件評價工作等級交流變電站戶外式二級架空線路邊導線地面投影外兩側各10m范圍內有電磁環(huán)境敏感目標的架空線二級變電站戶內式三級220kV架空線路邊導線地面投影外兩側各15m范圍內有電磁環(huán)境敏感目標的架空線二級2.7.2聲環(huán)境根據《環(huán)境影響評價技術導則聲環(huán)境》(HJ2.4-2009)，本工程新建變電站擬建址所處地區(qū)位于《聲環(huán)境質量標準》(GB3096-2008)中的2類，項目建設前后的噪聲變化值不大，受影響的人口數量較少，因此，聲環(huán)境影響評價等級為二級。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)評價范圍2.8.1電磁環(huán)境影響評價范圍表2-8電磁環(huán)境影響評價范圍評價對象評價因子評價范圍變電站工頻電場、工頻磁場110kV變電站架空線路工頻電場、工頻磁場110kV架空線路邊導線地面投影外各30m架空線路工頻電場、工頻磁場220kV架空線路邊導線地面投影外各40m電纜線路工頻電場、工頻磁場110kV架空線路電纜管廊兩側邊緣各外延5m2.8.2聲環(huán)境影響評價范圍220kV架空線路：架空輸電線路邊導線地面投影外兩側各40m的帶狀區(qū)域；110kV架空線路：架空輸電線路邊導線地面投影外兩側各30m的帶狀區(qū)域；110kV變電站：站界外200m，重點評價站界外100m范圍內區(qū)域。評價重點本批工程預測評價的重點是工程運行期產生的工頻電場、工頻磁場以及噪聲對周圍環(huán)境的影響。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)3環(huán)境質量現狀檢測與評價本次環(huán)評委托核工業(yè)二七〇研究所對工程所經地區(qū)的電磁環(huán)境現狀和聲環(huán)境現狀進行了檢測。(1)檢測項目工頻電場、工頻磁場：變電站站址四周、環(huán)境保護目標距離變電站及擬建線路最近處離地面1.5m高的工頻電場強度、工頻磁感應強度。噪聲：變電站站址四周、環(huán)境保護目標距離變電站及擬建線路最近處聲環(huán)境質量。(2)檢測方法①電磁環(huán)境工頻電場、工頻磁場檢測方法執(zhí)行《交流輸變電工程電磁環(huán)境監(jiān)測方法(試②聲環(huán)境聲環(huán)境質量檢測方法執(zhí)行《聲環(huán)境質量標準》(GB3096-2008)。(3)檢測儀器表3-1本工程現狀檢測儀器一覽表檢測儀器名稱及編號制造商量程校準單位證書編號工頻場強儀主機型號：PMM8053B，主機編號：262WL20524探頭型號：EHP50C，探頭編號：352WN30318意大利PMM(NardaItaly)公司工頻電場測量范圍：0.01V/m~100kV/m工頻磁場測量范圍：1nT~10mT上海市計量測試技術研究院檢定有效期：2018.9.27~2019.9.26校準證書編號：2018F33-10-1595126003聲級計AWA6228杭州愛華儀器有限公司頻率范圍：10Hz~20.0kHz測量范圍：35dB(A)~130dB(A)上海市計量測試技術研究院檢定有效期：2018.3.30~2019.3.29校準證書編號：2018D51-20-1414184001聲校準器AWA6221A杭州愛華有限公司頻率范圍：10Hz~20.0kHz上海市計量測試技術研究院檢定有效期：2018.9.27~2019.9.28校準證書編號：2018D51-20-1595125001(4)檢測布點檢測點位布置見變電站周圍環(huán)境布置示意圖及線路路徑示意圖。(5)檢測條件監(jiān)測時間：2019年3月7日~9日；天氣情況見表3-2。表3-2天氣情況一覽表檢測時間環(huán)境溫度(℃)相對濕度(％)風速(m/s)天氣情況3月7日9~1256~661~3晴3月8日9~1351~601~2晴3月9日8~1454~681~2云(6)檢測結果表3-3鄭橋110kV輸變電工程工頻電場、工頻磁感應強度現狀檢測結果工程名稱檢測點位工頻電場強工頻磁感應強度(μT)變電站變電站擬建址東側2.10.015變電站擬建址南側0.013變電站擬建址西側0.016變電站擬建址北側2.20.015變電站擬建址中央0.013深秀-全椒π入鄭橋變110kV線路工程全椒縣韓榮園林公司1F平頂民房(何姓人家)門前4.00.061表3-4鄭橋110kV輸變電工程聲環(huán)境質量檢測結果工程名稱檢測點位噪聲(dB(A))晝間夜間鄭橋110kV變電站變電站擬建址東側4341變電站擬建址南側4040變電站擬建址西側4341變電站擬建址北側4342變電站擬建址中央4040深秀-全椒π入鄭橋變110kV線路工程全椒縣韓榮園林公司1F平頂民房(何姓人家)門前4442 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)表3-5雙城110kV輸變電工程工頻電場、工頻磁感應強度現狀檢測結果工程名稱檢測點位工頻電場強度(V/m)工頻磁感應雙城110kV變電站變電站擬建址東側0.80.011變電站擬建址南側0.80.011變電站擬建址西側2.30.026變電站擬建址北側.30.055變電站擬建址中央0.60.010滁州雙城變電站東側1F平頂工棚門前5.70.030明都~珠江、明都~城變電站110kV線路工程滁州市蘇滁現代產業(yè)園鴻業(yè)路與湖州路交叉口110kV珠江變1F尖頂工棚門前0.20.013滁州雙城變電站東側1F平頂工棚門前5.70.030表3-6雙城110kV輸變電工程聲環(huán)境質量檢測結果工程名稱檢測點位噪聲(dB(A))晝間夜間雙城110kV變電站變電站擬建址東側5748變電站擬建址南側5348變電站擬建址西側5448變電站擬建址北側5348變電站擬建址中央5248滁州雙城變電站東側1F平頂工棚門前5248滁州雙城變電站西側1F平頂工棚門前5048明都~珠江、明都~水口(珠江)T接雙城變電站110kV線路工程滁州市蘇滁現代產業(yè)園鴻業(yè)路與湖州路交叉口110kV珠江變1F尖頂工棚門前5144滁州雙城變電站東側1F平頂工棚門前5248頻磁感應強度現狀檢測結果工程名稱檢測點位工頻電場強度(V/m)工頻磁感應安徽滁州深秀220kV變電站110kV間隔擴建工程深秀220kV變電站110kV滁縣擴建間隔圍26.40.233深秀220kV變電站110kV全椒擴建間隔圍15.8滁州110kV滁全滁州市南譙區(qū)烏衣鎮(zhèn)法華村大郭隊1F尖頂王姓民房門前220kV深秀變線路工程滁州市南譙區(qū)烏衣鎮(zhèn)法華村大郭隊1F尖頂豬圈.6.077滁州市全椒縣儒林路于京滬大道交叉口向東160米處1F平頂(無人在家)民房門前20.6滁州市全椒縣京滬大道于在建中央東路交叉口向東10米1F平頂工棚門前0.50.025滁州市全椒縣中天建筑1F尖頂施工項目部門前6.30.031滁州市全椒縣永樂路與京滬大道交口西北角2F尖頂民房(無人在家)門前50.70.354滁州市全椒縣京滬大道與腰鋪路交口北側190米仁杰建材沙場1F平頂工棚門前94.20.220滁州市全椒縣腰鋪鎮(zhèn)大新莊湯姓人家1F尖頂狗舍567.40.022滁州市全椒縣腰鋪鎮(zhèn)光輝水庫西側南天邦世偉養(yǎng)雞場(無人在家)250.40.716滁州市豐樂大道與京滬大道交口西南方向肖莊村1F尖頂(無人在家，約1戶)民房門前494.70.581測結果工程名稱檢測點位噪聲(dB(A))晝間夜間安徽滁州深秀間隔擴建工程深秀220kV變電站110kV滁縣擴建間隔圍4140深秀220kV變電站110kV全椒擴建間隔圍5043深秀變線路工程滁州市南譙區(qū)烏衣鎮(zhèn)法華村大郭隊1F尖頂王姓民房門前3938滁州市南譙區(qū)烏衣鎮(zhèn)法華村大郭隊1F尖頂豬圈3737滁州市全椒縣儒林路于京滬大道交叉口向東160米處1F平頂(無人在家)民房門前3838滁州市全椒縣京滬大道于在建中央東路交叉口向東10米1F平頂工棚門前5044滁州市全椒縣中天建筑1F尖頂施工項目部494420滁州市全椒縣永樂路與京滬大道交口西北角2F尖頂民房(無人在家)門前4943滁州市全椒縣京滬大道與腰鋪路交口北側190米仁杰建材沙場1F平頂工棚門前3838滁州市全椒縣腰鋪鎮(zhèn)大新莊湯姓人家1F尖頂狗舍5143滁州市全椒縣腰鋪鎮(zhèn)光輝水庫西側南天邦世偉養(yǎng)雞場(無人在家)4141表3-9華興牽引站—黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程工頻電場、工頻磁感應強度現狀檢測結果工程名稱檢測點位工頻電場強度(V/m)工頻磁感應同樂500kV變電站華興牽引站間隔擴建工程同樂500kV變電站華興牽引站擴建間隔圍墻外5米1.10.019華興牽引站-黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程滁州市全椒縣六鎮(zhèn)于莊1F尖頂阮姓民房門前0.40.017滁州市全椒縣六鎮(zhèn)白酒村1F尖頂王姓民房門前0.40.011滁州市全椒縣蘆河村向北約180米處1F尖頂(無人在家)民房門前0.40.009滁州市全椒縣中國航油加油站門前3.50.046滁州市全椒縣中國航油西側倉庫門前9.40.029滁州市全椒縣田范張1F平頂(無人在家)民房0.50.009滁州市全椒縣許崗武家農莊1F尖頂(無人在家)前0.20.087滁州市全椒縣十字鎮(zhèn)華龍村1F尖頂李姓民房門前83.50.235滁州市028縣道與022鄉(xiāng)道交口向西北方向700米處1F尖頂(無人在家)民房門前0.30.009滁州市全椒縣十字鎮(zhèn)華林村紅廟隊1F尖頂金姓民房門前0.30.009滁州市全椒縣大郢湯村1F尖頂無名雞舍0.20.011滁州市南譙區(qū)二郎村尹莊1F尖頂齊姓民房門前0.20.011滁州市南譙區(qū)腰鋪鎮(zhèn)二郎村1F尖頂李姓民房門前6.50.01321滁州市全椒縣許老莊1F尖頂(無人在家)民房0.70.014滁州市全椒縣京滬大道與腰鋪路交口北側190米仁杰建材沙場1F平頂工棚門前94.20.220滁州市全椒縣永樂路與京滬大道交口西北角2F尖頂(無人在家)民房門前50.70.354滁州市全椒縣中天建筑1F尖頂施工項目部門前6.30.031滁州市全椒縣京滬大道于在建中央東路交叉口F頂工棚門前0.50.025滁州市全椒縣儒林路于京滬大道交叉口向東160米處1F平頂(無人在家)民房門前20.6表3-10華興牽引站—黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程聲環(huán)境質量檢測結果工程名稱檢測點位噪聲(dB(A))晝間夜間同樂500kV變電站華興牽引站間隔擴建工程同樂500kV變電站華興牽引站擴建間隔圍墻5144華興牽引站-黃栗樹改接入同樂變220kV線路工程滁州市全椒縣六鎮(zhèn)于莊1F尖頂阮姓民房門前4341滁州市全椒縣六鎮(zhèn)白酒村1F尖頂王姓民房門前4141滁州市全椒縣蘆河村向北約180米處1F尖頂(無人在家)民房門前4039滁州市全椒縣中國航油加油站門前5144滁州市全椒縣中國航油西側倉庫門前4942滁州市全椒縣田范張1F平頂(無人在家)民房門前3938滁州市全椒縣許崗武家農莊1F尖頂(無人在家)民房門前4541滁州市全椒縣十字鎮(zhèn)華龍村1F尖頂李姓民房3938滁州市028縣道與022鄉(xiāng)道交口向西北方向700米處1F尖頂(無人在家)民房門前4139滁州市全椒縣十字鎮(zhèn)華林村紅廟隊1F尖頂金姓民房門前4040滁州市全椒縣大郢湯村1F尖頂無名雞舍3636滁州市南譙區(qū)二郎村尹莊1F尖頂齊姓民房門前3837 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)22滁州市南譙區(qū)腰鋪鎮(zhèn)二郎村1F尖頂李姓民房3837滁州市全椒縣許老莊1F尖頂(無人在家)民房門前4039滁州市全椒縣京滬大道與腰鋪路交口北側190米仁杰建材沙場1F平頂工棚門前3838滁州市全椒縣永樂路與京滬大道交口西北角2F尖頂(無人在家)民房門前4943滁州市全椒縣中天建筑1F尖頂施工項目部門前4944滁州市全椒縣京滬大道于在建中央東路交叉F工棚門前5044滁州市全椒縣儒林路于京滬大道交叉口向東160米處1F平頂(無人在家)民房門前3838現狀檢測結果表明：①所有測點測值均滿足《電磁環(huán)境控制限值》(GB8702-2014)中工頻電T②擬建變電站四周聲環(huán)境質量檢測結果滿足《聲環(huán)境質量標準》 (GB3096-2008)中相應標準要求；線路敏感目標處聲環(huán)境質量檢測結果滿足《聲環(huán)境質量標準》(GB3096-2008)中相應標準要求。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)234環(huán)境影響預測評價本次環(huán)評采用類比檢測的方法評價變電站(二級評價)的工頻電場強度、工頻磁感應強度影響；采用類比檢測及理論計算兩種方法對架空輸電線路(二級評價)的工頻電場強度、工頻磁感應強度進行分析評價；采用理論計算的方法對變電站噪聲進行預測；采用類比檢測的方法對輸電線路噪聲進行分析評價。4.1變電站電磁環(huán)境類比預測1.1類比對象選擇(1)類比檢測對象為預測本工程變電站運行后產生的工頻電場、工頻磁場對變電站周圍環(huán)境影響，選取電壓等級相等，主接線形式相同、容量和建設規(guī)模大致相同的月灣110kV變電站和永鋼110kV#6變電站作為類比測試對象。月灣110kV變電站位于馬鞍山市含山縣林頭鎮(zhèn)含山工業(yè)園區(qū)，永鋼110kV#6變電站位于江蘇蘇州地區(qū)。本工程變電站的類比情況見表4-1和表4-2所示。表4-1本次類比戶外110kV變電站的工程參數對照項目名稱110kV月灣變電站(類比站)鄭橋110kV變電站(本工程)主變布置戶外戶外主變容量3×50MVA×50MVA×50MVA110kV配電裝置戶外GIS布置GIS布置110kV出線數及出線(架空出線)本期出線2回(架空出線)圍墻內占地面積4787.5m23366m2運行工況V15.64~17.73A，有功86.34~89.51MW；#3主變：電壓110.45~114.31kV，電流8~15.91A，有功73.84~76.92MW類比數據來源《馬鞍山安星(石跋河)110kV等3項輸變電工程電磁環(huán)境和聲環(huán)境現狀檢測報告》，(2018)蘇核環(huán)監(jiān)(綜)字第(0247)號，江蘇省核眾環(huán)境監(jiān)測技術有限公司 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)24表4-2本次類比戶內110kV變電站工程參數類比變電站本期環(huán)評變電站項目名稱永鋼110kV#6變電站雙城110kV變電站主變布置戶內戶內主變容量3×50MVA×50MVA×50MVA出線數量3回出線(架空2回，電纜1回)2回架空出線配電裝置戶內布置戶內布置2012m23540m2運行工況V87.0~92.5A，有功功率17.5~18.7MW；運行電壓115.9~116.8kV，電流8A，有功功率3.2~3.6MW。類比數據來源《110kV永鋼#6輸變電工程竣工環(huán)境保護蘇核輻科(驗)字第(045)號(2)類比變電站合理性分析1)戶外變電站本期新建鄭橋變電站與類比月灣變電站的電壓等級均為110kV。本期根據電磁環(huán)境影響分析，電壓等級是影響電磁環(huán)境的主要因素。本期新建鄭橋變電站與類比月灣變電站110kV配電裝置均采用戶外GIS布置。根據電磁環(huán)境影響分析，變電站電氣布置方式是影響電磁環(huán)境的主要因素，因此，選用110kV月灣變電站進行類比分析是可行的，能反映本工程變電站的影響程度。本期新建鄭橋變電站采用主變戶外布置，規(guī)劃主變容量為3×50MVA，按規(guī)劃規(guī)模進行評價。本次類比選用馬鞍山市含山縣林頭鎮(zhèn)含山工業(yè)園區(qū)的110kV月灣變電站主變采用戶外布置，目前運行主變壓器3臺，主變容量為3×50MVA，與本期新建鄭橋變電站規(guī)劃的主變總容量一致。類比110kV月灣變電站110kV出線3回，架空出線。鄭橋變電站本期110kV出線2回，架空出線。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)25綜上所述，選用110kV月灣變電站雖然與本工程變電站存在一些差異，但從電壓等級、電氣設備布置方式、主變數量及布置方式、進出線等分析，選用上述變電站的類比監(jiān)測結果來預測分析本工程新建變電站電磁環(huán)境影響是合理的，可以反映出本工程變電站建成后對周圍電磁環(huán)境的影響程度。2)戶內變電站擬建雙城110kV變電站采用戶內型布置，變電站終期規(guī)模為3×50MVA，選用已經正常運行的江蘇蘇州地區(qū)永鋼110kV#6變電站作為類比檢測變電站，永鋼110kV#6變電站目前運行主變容量為3×50MVA，戶內型布置，占地面積與雙城110kV變電站相比略小，占地面積較小會導致站內布置緊湊，對周圍電磁環(huán)境影響相對較大，同時永鋼110kV#6變電站出線為2回架空出線、1回電纜出線，而雙城110kV變電站出線為2回架空出線。綜上所述，選用永鋼110kV#6變電站作為雙城110kV變電站的類比變電站具有類比可行性。(3)監(jiān)測因子工頻電場、工頻磁場(4)監(jiān)測頻次每個測點在穩(wěn)定情況下監(jiān)測5次，每次測量觀測時間≥15s，取5次監(jiān)測的平均值。(5)采用的監(jiān)測方法工頻電場、工頻磁場監(jiān)測方法執(zhí)行《交流輸變電工程電磁環(huán)境監(jiān)測方法(試行)》(HJ681-2013)中規(guī)定的工頻電場和磁場的測量方法。(6)監(jiān)測單位1)月灣110kV變電站江蘇省核眾環(huán)境監(jiān)測技術有限公司。2)永鋼110kV#6變電站江蘇省蘇核輻射科技有限責任公司。1.2類比檢測結果4.1.2.1月灣110kV變電站(戶外型)類比檢測結果 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)26表4-3110kV月灣變電站周圍工頻電場、工頻磁場監(jiān)測結果測點序號測點位置工頻電場強度(V/m)工頻磁感應強度(μT)1變電站東北側圍墻外5m218.30.0332變電站東南側圍墻外5m46.70.0173變電站西南側圍墻外5m12.80.0214變電站西北側圍墻外5m0.040表4-4110kV月灣變電站周圍工頻電場、工頻磁場斷面監(jiān)測結果測點序號測點位置工頻磁感應強度(μT)7變電站西北側圍墻外5m處0.0408變電站西北側圍墻外10m處59.20.0299變電站西北側圍墻外15m處36.40.038變電站西北側圍墻外20m處93.70.029變電站西北側圍墻外25m處82.80.027變電站西北側圍墻外30m處69.50.027變電站西北側圍墻外35m處56.40.026變電站西北側圍墻外40m處32.30.026變電站西北側圍墻外45m處29.80.025變電站西北側圍墻外50m處0.024注：7號測點與表1-2中4號測點相同。從表4-3和表4-4可知，月灣110kV變電站周圍測點處工頻電場強度為12.8V/m~242.1V/m，工頻磁感應強度為0.017μT~0.040μT；變電站監(jiān)測衰減斷面0.024μT~0.040μT。工頻電場強度、工頻磁感應強度分別低于《電磁環(huán)境控制限值》(GB8702-2014)中公眾曝露控制限值4000V/m和100μT。4.1.2.2永鋼110kV#6變電站(戶內型)類比檢測結果表4-5永鋼110kV#6變電站工頻電場、工頻磁場檢測結果測點序號測點位置離地1.5m處測量結果工頻電場強度(V/m)工頻磁感應強度(μT)1變電站東側圍墻外5m2.32 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)272變電站南側圍墻外5m69.30.8993變電站西側圍墻外5m0.7734變電站北側圍墻外5m2.91105變電站南側圍墻外10m39.00.5056變電站南側圍墻外15m2.50.3127變電站南側圍墻外20m5.090.07868變電站南側圍墻外25m3.020.04489變電站南側圍墻外30m0.0293公眾曝露限值要求。由類比監(jiān)測分析可以預計，本期鄭橋110kV變電站、雙城110kV變電站新建工程投運后產生的工頻電場強度、工頻磁感應強度均小于《電磁環(huán)境控制限值》 (GB8702-2014)中“公眾曝露控制限值”規(guī)定的工頻電場強度4000V/m、工頻磁感應強度100μT的控制限值。4.2變電站聲環(huán)境預測本工程根據設計規(guī)范，對變電站運行期的廠界環(huán)境噪聲排放值進行理論計算，并結合聲環(huán)境質量現狀檢測結果，預測工程建成后周圍敏感點處的聲環(huán)境質量。同時，根據預測結果，提出切實可行的降噪措施，從噪聲控制角度論證變電站建設的可行性及站區(qū)布置的合理性。.2.1變電站聲源分析變電站運行噪聲源主要來自于主變壓器等大型聲源設備，本工程采用低噪聲變壓器，距離110kV油浸自冷型變壓器2m處的A聲壓級不大于60dB(A)，設備源見表4-6。表4-6變電站的設備噪聲源設備名稱距離變壓器2m處A聲壓級，dB(A)110kV油浸自冷型變壓器60 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)28(1)鄭橋110kV變電站(戶外型)ambmcm圖，變電站內主變壓器到各側圍墻外1m的距離最近值為18m，大于主變壓器最大尺寸的2倍，因此可近似為點聲源計算。表4-7鄭橋110kV變電站變壓器距廠界距離表設備名稱至變電站四周圍墻外1m距離(m)東側南側西側北側#1主變(本期)202038#2主變(本期)20028#3主變(規(guī)劃)2040注：變電站西側配電裝置室可降噪20dB(A)。(2)雙城110kV變電站(戶內型)表4-8雙城110kV變電站變壓器距廠界距離表設備名稱至變電站四周圍墻外1m距離(m)東側南側西側北側#1主變(本期)306020#2主變(本期)444620#3主變(規(guī)劃)583220注：變電站東側、西側、北側配電裝置室和多面圍墻可降噪20dB(A)，南側隔音降噪門可降噪10dB(A)。計算預測(1)預測模式根據《環(huán)境影響評價技術導則聲環(huán)境》(HJ2.4-2009)，本工程新建變電站擬建址所處地區(qū)位于《聲環(huán)境質量標準》(GB3096-2008)中的2，3類，項目建設前后的噪聲變化值不大，受影響的人口數量較少，因此，本批變電站聲環(huán)境影響評價等級為二級。根據《環(huán)境影響評價技術導則聲環(huán)境》(HJ2.4-2009)，預測步驟為： 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)29Ⅰ)建立坐標系，確定各聲源坐標和預測點坐標，并根據變壓器距變電站廠界的距離是否大于變壓器最大尺寸的2倍，把聲源簡化成點聲源或面聲源。Ⅱ)根據可研設計資料，確定距離110kV油浸自冷型變壓器2m處的A聲壓級不大于60dB(A)，計算出各聲源單獨作用在預測點時產生的A聲級(LAi)，再計算出疊加噪聲貢獻值。Ⅲ)聲源衰減的基本公式噪聲從聲源傳播到受聲點，受傳播距離、空氣吸收、阻擋物的反射與屏蔽等因素的影響，聲級產生衰減。本次環(huán)評采用保守預測，僅考慮幾何衰減和屏障屏蔽作用。Ⅳ)幾何發(fā)散衰減計算1)點聲源：如果已知點聲源聲壓級LA，且聲源處于半自由場，則：LA(r)=LA(r0)-20lg(r/r0)式中：LA(r)——距聲源r處的A聲級，dB；LA(r0)——參考位置r0處的A聲級，dB。2)面聲源：設面聲源的長為b，寬為a(b＞a)。當預測點和面聲源中心距離r處于以下條件時，可按下述方法近似計算：①r<a/π時，幾乎不衰減(Adiv≈0)；②當a/π<r<b/π，類似線聲源衰減特性(Adiv≈10lg(r/r0))；③當r>b/π時，類似點聲源衰減特性(Adiv≈20lg(r/r0))。3)根據已獲得的聲源源強的數據和各聲源到預測點的聲波傳播等條件資料，計算出噪聲從各聲源傳播到預測點的聲衰減量，由此計算各聲源單獨作用在預測點時產生的A聲級(LAi)。4)聲級的計算a)建設項目聲源在預測點產生的等效聲級貢獻值(Leqg)計算公式：Leqg=10lg((Σti100.1LAi)/T)式中：Leqg—建設項目聲源在預測點的等效聲級貢獻值，dB(A)； 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)30LAi—聲源在預測點產生的A聲級，dB(A)；T—預測計算的時間段，s；ti—i聲源在T時段內的運行時間，s。b)預測點的預測等效聲級(Leq)計算公示：Leq=10lg(100.1Leqg+100.1Leqb)式中：Leqg—建設項目聲源在預測點的等效聲級貢獻值，dB(A)；Leqb—預測點的背景值，dB(A)。(2)變電站廠界環(huán)境噪聲排放值計算根據變電站電氣總平面布置圖，結合上述預測模型及計算參數，預測本期規(guī)模和終期規(guī)模投運后廠界外1m處聲級水平，本工程變電站運行后廠界環(huán)境噪聲排放貢獻值、敏感目標預測值結果詳見表4-9~4-10。表4-9鄭橋110kV變電站運行后廠界環(huán)境噪聲本期及遠景排放貢獻值結果項目名稱預測點本期規(guī)模排放貢獻值終期規(guī)模排放貢獻值執(zhí)行標準鄭橋110kV變(1)東側43.044.82類(60/50)(2)南側41.642.32類(60/50)(3)西側23.525.22類(60/50)(4)北側39.02類(60/50)從表4-9中結果可見，鄭橋110kV變電站本期和遠景規(guī)模投運后，變電站四周廠界環(huán)境噪聲排放貢獻值均滿足《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》(GB12348-2008)2類標準要求。表4-10雙城110kV變電站運行后廠界環(huán)境噪聲本期及遠景排放貢獻值結果項目名稱預測點本期規(guī)模排放貢獻值終期規(guī)模排放貢獻值執(zhí)行標準雙城110kV變(1)東側<20<203類(65/55)(2)南側32.434.23類(65/55)(3)西側<20<203類(65/55)(4)北側23.024.83類(65/55)從表4-10中結果可見，雙城110kV變電站本期和遠景規(guī)模投運后，變電站四周廠界環(huán)境噪聲排放貢獻值均滿足《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》(GB12348-2008)3類標準要求。 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)UB=(-33.4+j57.8)kV31||||||||||||||4.3輸電線路電磁環(huán)境預測4.3.1架空輸電線路理論計算4.3.1.1輸電線路工頻電場、磁場計算模式架空輸電線路的工頻電場強度、工頻磁感應強度的預測參照《環(huán)境影響評價技術導則—輸變電工程》(HJ24-2014)附錄中的推薦模式。具體模式如下：高壓輸電線上的等效電荷是線電荷，由于高壓輸電線半徑r遠遠小于架設高度h，所以等效電荷的位置可以認為是在輸電導線的幾何中心。設輸電線路為無限長并且平行于地面，地面可視為良導體，利用鏡像法計算輸電線上的等效電荷。為了計算多導線線路中導線上的等效電荷，可寫出下列矩陣方程：U2：2：||||||式中：U——各導線對地電壓的單列矩陣；Q——各導線上等效電荷的單列矩陣；λ——各導線的電位系數組成的m階方陣(m為導線數目)。[U]矩陣可由輸電線的電壓和相位確定，從環(huán)境保護考慮以額定電壓的1.05倍作為計算電壓。對于對于220三相導線，各相導線對地電壓為：220kV各相導線對地電壓分量為：UA=(133.4+j0)kVUB=(-66.7+j115.5)kVUC=(-66.7-j115.5)kV對于對于110三相導線，各相導線對地電壓為：UAUBUC=1101.05=66.7kV110kV各相導線對地電壓分量為：UA=(66.7+j0)kV 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)32 UC=(-33.4-j57.8)kV圖4-1對地電壓計算圖[λ]矩陣由鏡像原理求得。地面為電位等于零的平面，地面的感應電荷可由表示它們的鏡像，電位系數可寫為：式中：ε0——真空介電常數，c0=10一9F/m；Ri——輸電導線半徑，對于分裂導線可用等效單根導線半徑代入，Ri的計算式為：iiR式中：R——分裂導線半徑，m；n——次導線根數；r——次導線半徑，m。由[U]矩陣和[λ]矩陣，利用式等效電荷矩陣方程即可解出[Q]矩陣。空間任意一點的電場強度可根據疊加原理計算得出，在(x，y)點的電場強度分量Ex和Ey可表示為： 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)33圖4-2電位系數計算圖圖4-3等效半徑計算圖m——導線數目；Li，L'i——分別為導線i及其鏡像至計算點的距離，m。對于三相交流線路，可根據求得的電荷計算空間任一點電場強度的水平和垂直分量為：Ex=EixR+jEixI=ExR+jExIEy=EiyR+jEiyI=EyR+jEyI式中：ExR————由各導線的實部電荷在該點產生場強的水平分量；ExI————由各導線的虛部電荷在該點產生場強的水平分量；EyR————由各導線的實部電荷在該點產生場強的垂直分量；EyI————由各導線的虛部電荷在該點產生場強的垂直分量。該點的合成的電場強度則為：34E=(ExR+jExI)x+(EyR+jEyI)yxy=E+xy式中：(2)工頻磁感應強度預測由于工頻情況下電磁性能具有準靜態(tài)特性，線路的磁場僅由電流產生。應用安培定律，將計算結果按矢量疊加，可得出導線周圍的磁場強度。和電場強度計算不同的是關于鏡像導線的考慮，與導線所處高度相比這些鏡像導線位于地下很深的距離d：d=660(m)f——頻率，Hz。在很多情況下，只考慮處于空間的實際導線，忽略它的鏡像進行計算，其結果已足夠符合實際。如圖4-4，不考慮導線i的鏡像時，可計算在A點其產生的磁場強度：HA/m)式中：I——導線i中的電流值，A；h——導線與預測點的高差，m；L——導線與預測點水平距離，m。對于三相線路，由相位不同形成的磁場強度水平和垂直分量都應分別考慮電流間的相角，按相位矢量來合成。合成的旋轉矢量在空間的軌跡是一個橢圓。35圖4-4磁場向量圖 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)364.3.1.2輸電線路工頻電場、磁場預測計算本工程預測涉及的相關參數詳見表4-11~4-12；本環(huán)評按220kV同塔雙回同相序、逆相序和單回路架設方式分別進行預測，按110kV同塔雙回同相序、逆相序和四回路架設方式分別進行預測。(1)參數選擇表4-11本工程輸電線路導線及參數一覽表工程參數220kV輸電線路導線型號LGJ-400/352×LGJ-630/45線路電壓220kV線路運行800A900A線路架設方式單回架設同塔雙回架設直徑26.82mm33.60mm導線最小對地高度非居民區(qū)6.5m；居民區(qū)9m。5m；居民區(qū)7.5m、14m(同相)、9m(逆相)。導線排列三角型垂直排列相序排列ABCAABBCCACBBCA相間距分裂距離/400mm主要塔型ZM2SZ2 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)37表4-12本工程110kV輸電線路導線及參數一覽表工程參數110kV輸電線路導線型號JL/G1A-300/25線路電壓線路運行400A線路架設方式同塔雙回架設同塔四回架設直徑23.94mm導線最小對地高度導線排列同相序，逆相序垂直排列相序排列AABBACACBBAAABAABAABCABC相間距主要塔型1GGD2-SJG4-261GGH1-SSZG1 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)38(2)計算結果表4-13220kV雙回輸電線路工頻電場強度計算結果距線路走廊中心距離位置(m)地面1.5m高度處的工頻電場強度(kV/m)非居民區(qū)居民區(qū)6.5m7.5m9m同相序逆相序同相序逆相序同相序逆相序04.5934.495163.595.63114.7322.4404.5783.601.78023.2394.8072.7473.61435.6974.2253.4603.6232.59746.3125.4483.6123.02056.7815.9595.6614.6583.5643.34766.9086.3235.6684.9193.4663.52976.5925.4204.8803.3123.54885.8955.6564.9424.5723.41494.9884.8694.3144.0802.8484.0434.0203.6303.5062.5642.8353.2292.9652.9292.2652.4772.4362.5502.3652.399.967.835.996.85040.682.789.363.558.42257.416.491.002.217.07644.2330.7350.9540.8030.9920.962.0140.5490.7520.5930.7910.7760.8300.4340.5980.4400.6310.6150.6770.3780.4800.3410.5050.4780.551200.3640.3900.2910.4060.3630.447250.4290.345300.4320.3800.2100.079350.3930.3610.2480.073400.3450.3240.0890.2490.073450.2980.0840.2840.0760.2340.07345.90.2900.0780.2780.0720.2260.068表4-14220kV雙回輸電線路工頻電場強度計算結果(距邊導線2.5m處不同高度)預測點距離地面高度(m)距離邊導線2.5m處的工頻電場強度(V/m)同相序排列逆相序排列9m4.53833.0--3783.4--7.5-3599.8--3482.5-5--3468.5--39表4-15220kV雙回輸電線路工頻磁感應強度計算結果距線路走廊中心距離位置(m)地面1.5m高度處的工頻磁感應強度(μT)雙回同相序排列(導線對地11m)雙回逆相序排列(導線對地9m)016.02117.300116.04017.369216.09217.561317.837416.219516.24118.370618.477716.07618.405815.865915.57017.70715.20614.79016.51914.34115.85713.87613.40814.55412.94713.94312.50013.36812.06912.831812.330732010.8968259.3169.638308.31457.296406.9836.490455.7605.83845.95.7305.800 滁州鄭橋110kV等4項輸變電工程環(huán)境影響報告表(專題評價部分)40表4-16220kV單回輸電線路(LGJ-400/35)工頻電場強度計算結果距線路走廊中心距離位置(m)地面1.5m高度處的工頻電場強度(V/m)非居民區(qū)居民區(qū)6.5m7.5m9m050014229319615067426532122525743613254355364491330745826460633475599346403348658864535328875456427531618481538982974941283471274934993050250829672666226825302330204221742043990209199279012557359158030382401391352662852744021044.7表4-17220kV單回輸電線路(LGJ-400/35)工頻電場強度計算結果(距邊導線2.5m處不同高度)預測點距離地面高度(m)距離邊導線2.5m處的工頻電場強度(V/m)4.53499--7.5-3194-0.5--300541表4-18220kV單回輸電線路(LGJ-400/35)工頻磁感應強度計算結果距線路走廊中心距離位置(m)地面1.5m高度處的工頻磁感應強度(μT)非居民區(qū)居民區(qū)6.5m7.5m9m014.29013.33912.006113.58412.7428212.944312.345210.6914110.2725510.6499.864610.6779.46679.7109.08089.6629.2688.70798.8468.3498.7488.4468.0058.3318