連續(xù)梁橋邊跨現(xiàn)澆段托架法施工方案

xx項(xiàng)目邊跨現(xiàn)澆段托架法施工方案一、計(jì)算依據(jù)1、《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》周水興等編著2、《橋涵》（上、下冊(cè)）交通部第一公路工程總公司主編3、《實(shí)用土木工程手冊(cè)》（第三版）楊文淵編4、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）5、《材料力學(xué)》（上、下冊(cè)）6、《結(jié)構(gòu)力學(xué)》（上、下冊(cè)）7、《K44+410青坪大橋及涵洞》施工圖二、設(shè)計(jì)參數(shù)混凝土超重系數(shù)取1.05沖擊系數(shù)取1.2鋼筋混凝土容重?。?.6T/m3施工荷載?。?.5KN/m2鋼材彈性模量?。?.1×105MPaE竹=5×103Mpa[σ]竹=59MPa（竹膠板供應(yīng)廠家提供參數(shù)數(shù)據(jù)）應(yīng)力值：A3：軸向應(yīng)力[σ]=140MPa彎曲應(yīng)力[σ]=145MPa，[τ]=85MPa.三、工程概況跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)度為5m，中心高度3.10m,混凝土數(shù)量為44m3,重量為114T。邊跨現(xiàn)澆段采取在蓋梁上安裝托架現(xiàn)澆，一次連續(xù)澆筑完成，臨時(shí)托架進(jìn)行預(yù)壓以確保安全和消除其非彈變形，并按實(shí)測(cè)的彈性變形量和施工控制要求，確定底模標(biāo)高和預(yù)拱度。臨時(shí)托架在6、11#墩蓋梁現(xiàn)澆對(duì)稱段采取張拉鋼絞線平衡重量。四、托架施工方案在澆筑6#11#墩蓋梁時(shí)預(yù)埋通穿40a工鋼預(yù)埋盒子，和斜撐鋼板，以通穿40a工鋼為主縱梁和32a工鋼斜撐為托架主體。托架從上至下依次為1cm竹膠板、10槽鋼、32a橫梁、40a主縱梁和32a工鋼斜撐（從左到右依次為1#、2#、3#、4#）。五、施工中配重方案。托架安裝---托架壓載實(shí)驗(yàn)----模板安裝---鋼筋綁扎---澆筑底板混凝土---第一次張拉鋼絞線---澆筑腹板混凝土---第二次張拉鋼絞線---澆筑頂板混凝土---第三次張拉鋼絞線。1澆筑底板混凝土和第一次張拉鋼絞線澆筑混凝土?xí)r先完成底板的澆筑，（1）槽鋼[10計(jì)算在每側(cè)腹板下間距為20cm槽鋼5根，地板下間距為30cm槽鋼15根，共使用25根槽鋼[10。（a）實(shí)心段位置（腹板下位置）Qmax=（0.661*26*1.05*1.2+2.5）*0.2+0.01*10=4.93KN/mQmin=（0.28*26*1.05*1.2+2.5）*0.2+0.01*10=2.43KN/m蓋梁上支反力：R01=2.4KN，靠近墩身32a工鋼上支反力：R1=6.5KN,遠(yuǎn)離墩身32a工鋼上支反力：R2=3.8KN,（b）空心段位置（及底板下位置）1、底板下位置Qmax=（0.661*26*1.05*1.2+2.5）*0.3+0.01*10=7.35KN/mQmin=（0.28*26*1.05*1.2+2.5）*0.3+0.01*10=3.60KN/m蓋梁上支反力：R02=3.6KN，靠近墩身32a工鋼上支反力：R3=9.6KN,遠(yuǎn)離墩身32a工鋼上支反力：R4=5.6KN,（2）橫梁32a工鋼計(jì)算翼緣板處采用主梁（兩端2.75m處）上安放支架，此時(shí)主梁受線性荷載，澆筑底板板時(shí)只有模板自重（自重相對(duì)較?。┰诖瞬挥?jì)算（1）靠近墩身處的橫梁受計(jì)算q1min=0，q1max=0R1=6.5KNR3=9.6KN1#托架支反力P1=21.86KN，2#托架支反力P2=85.79KN,3#托架支反力P3=85.79KN,4#托架支反力P4=21.86KN（2）遠(yuǎn)離墩身處的橫梁受計(jì)算q1min=0，q1max=0R2=3.8KNR4=5.6KN計(jì)算得：1#托架支反力P5=13.93KN，2#托架支反力P6=50.23KN,3#托架支反力P7=50.23KN,4#托架支反力P8=13.936KN2縱向主梁及斜撐分析1#、4#縱向主梁及斜撐分析在不施加對(duì)稱反力時(shí)結(jié)構(gòu)1#托架支反力P1=21.86KN，1#托架支反力P5=13.93KN，計(jì)算得；滿足要求澆筑完底板混凝土后在設(shè)計(jì)點(diǎn)通過(guò)張拉鋼絞線施加反力T14=35.79KN計(jì)算得；滿足要求2#、3#縱向主梁及斜撐分析在不施加對(duì)稱反力時(shí)結(jié)構(gòu)2#托架支反力P2=85.79KN,2#托架支反力P6=50.23KN,計(jì)算得：滿足要就澆筑完底板混凝土后在設(shè)計(jì)點(diǎn)通過(guò)張拉鋼絞線反力T23=136.02KN計(jì)算得；滿足要求2澆筑腹板混凝土和第二次張拉鋼絞線2槽鋼[10計(jì)算在每側(cè)腹板下間距為20cm槽鋼5根，地板下間距為30cm槽鋼15根，共使用25根槽鋼[10。（1）實(shí)心段位置（腹板下位置）Q=（2.42*26*1.05*1.2+2.5）*0.2+0.01*10=16.46KN/m蓋梁上支反力：R01=8.4KN，靠近墩身32a工鋼支反力：R1=26.1KN,遠(yuǎn)離墩身32a工鋼支反力：R2=22KN,（2）空心段位置（及底板下位置）1、底板下位置Qmax=（0.661*26*1.05*1.2+2.5）*0.3+0.01*10=7.35KN/mQmin=（0.28*26*1.05*1.2+2.5）*0.3+0.01*10=3.60KN/m蓋梁上支反力：R02=3.6KN，靠近墩身32a工鋼上支反力：R3=9.6KN,遠(yuǎn)離墩身32a工鋼上支反力：R4=5.6KN,（2）橫梁32a工鋼計(jì)算翼緣板處采用主梁（兩端2.75m處）上安放支架，此時(shí)主梁受線性荷載，澆筑底板板時(shí)只有模板自重（自重相對(duì)較?。┰诖瞬挥?jì)算（1）靠近墩身處的橫梁受計(jì)算q1min=0，q1max=0R1=26.1KNR3=9.6KN計(jì)算得：1#托架支反力P1=86.52KN，2#托架支反力P2=119.14KN,3#托架支反力P3=119.14KN,4#托架支反力P4=86.52KN（2）遠(yuǎn)離墩身處的橫梁受計(jì)算q1min=0，q1max=0R2=22KNR4=5.6KN1#托架支反力P5=73.97KN，2#托架支反力P6=81.19KN,3#托架支反力P7=81.19KN,4#托架支反力P8=73.97KN4縱向主梁及斜撐分析1#、4#縱向主梁及斜撐分析在不施加第二次對(duì)稱反力時(shí)結(jié)構(gòu)1#托架支反力P1=86.52KN，1#托架支反力P5=73.97KN，第一次張拉鋼絞線T14=35.79KN計(jì)算得；滿足要求澆筑完腹板混凝土后在設(shè)計(jì)點(diǎn)通過(guò)張拉鋼絞線施加反力由T14=35.79KN增加到T14=160.49KN在增加到260KN計(jì)算得；滿足要求2#、3#縱向主梁及斜撐分析在不施加第二次對(duì)稱反力時(shí)結(jié)構(gòu)2#托架支反力P2=119.14KN,2#托架支反力P6=81.19KN,T23=136.02計(jì)算得：滿足要就澆筑完腹板混凝土后在設(shè)計(jì)點(diǎn)通過(guò)張拉鋼絞線反力由T23=136.02KN增加到T23=200.33KN計(jì)算得；滿足要求3澆筑頂板混凝土和第三次張拉鋼絞線2槽鋼[10計(jì)算在每側(cè)腹板下間間距為20cm槽鋼5根，地板板下間距為為30cm槽鋼15根，共使使用25根槽鋼[10。（1）實(shí)心段位置（腹腹板下位置置）q=（3.165*226*1..05*11.2+22.5）*0.22+0.001*100=21..34KNN/m蓋梁上支反力：：R01=10.88KN，靠近墩身32aa工鋼支反反力：R1=33.77KN,遠(yuǎn)離墩身32aa工鋼支反反力：R2=28.44KN,（2）空心段位置（及及底板下位位置）1、底板下位置q=（0.661*22*26**1.055*1.22+2.55）*0.33+0.001*100=13..84KNN/mq=（0.28*2**26*11.05**1.2++2.5）*0.33+0.001*100=6.335KN//m蓋梁上支反力：：R01=6.8KN，靠近墩身32aa工鋼支反反力：R1=17.88KN,遠(yuǎn)離墩身32aa工鋼支反反力：R2=10KN,,3橫梁32a工鋼鋼計(jì)算翼緣板處采用主主梁（兩端端2.755m處）上安安放支架，此此時(shí)主梁受受線性荷載載，若支架受1KKN/m22的均布荷荷載。R1=0.5KKN，R2=11.6KNN,R3==1.3KKN翼緣板壓力Pmax=0.55*26**1.055*1.22+2.55+=188.88KKN/m22Pmin=0.115*266*1.005*1..2+2..5=7..414KKN/m22靠近墩身橫梁qq1maxx=18..88*11.6=330.2008KNN/mq11min==7.4114*1..6=111.8622KN//m遠(yuǎn)離墩身橫梁qq2maxx=18..88*11.3=224.5444KNN/m q2minn=7.4414*11.3=99.6388KN//m（1）靠近墩身處的的橫梁受計(jì)計(jì)算q1min=111.8662，q1mmax=330.2008R1=333.7KKNR3=117.8KKN計(jì)算得：1#托托架支反力力P1=2011.1KN，2#托架支反力P22=1611.9KNN,3#托架支反力P33=1611.9KNN,4#托架支反力P44=2011.1KNN（2）遠(yuǎn)離墩身處的的橫梁受計(jì)計(jì)算q1min=99.6388，q1mmax=224.5444R1=228.4KKNR3=110KN1#托架支反力P55=1688.36KKN，2#托架支反力P66=98..8KN,,3#托架支反力P77=98..8KN,,4#托架支反力P88=1688.36KKN4縱向主梁及斜撐撐分析1#、4#縱向主梁及斜撐撐分析在不施加第三次次對(duì)稱反力力時(shí)結(jié)構(gòu)1#托架支反反力P1=2011.1KN，1#托架支反反力P5=1688.36KKN，第二次張張拉鋼絞線線T14==260KKN計(jì)算得；滿足要求求建議使用用抗彎加勁勁板澆筑完腹板混凝凝土后在設(shè)設(shè)計(jì)點(diǎn)通過(guò)過(guò)張拉鋼絞絞線施加反反力由T14=260KN增加到T14==369..46KNN計(jì)算得；滿足要求求2#、3#縱向主梁及斜撐撐分析在不不施加第三次對(duì)稱反力力時(shí)結(jié)構(gòu)22#托架支反反力P2==161..9KN,,2#托架支反反力P6==98.88KN,T223=2000.333KN計(jì)算得：滿滿足要就澆筑完腹板混凝凝土后在設(shè)設(shè)計(jì)點(diǎn)通過(guò)過(guò)張拉鋼絞絞線反力由由T23=200..3KN增加到T23==260..7KN計(jì)算得；滿足要求求綜上：托架安裝裝---托架壓載載實(shí)驗(yàn)----模板安裝---鋼筋綁扎---澆筑底板板混凝土---第一次張張拉鋼絞線線(1#44#張拉到35.779KN,,2#3##張拉