抗震計算大橋抗震計算書

抗震計算大橋抗震計算書一、工程概況楚雄(連汪壩)至南華縣城一級公路K38+890[右24×20/左25×20m]預(yù)應(yīng)力砼小箱梁橋位于拖木古村北面的龍川江河谷內(nèi)，為跨山間河流凹地的橋梁。中心里程為K38+890，起止點里程為右K38+(左K38+)~K39+，橋面凈寬2×米，最大墩高米，全長米(單幅計列)；上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁橋，下部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)均為柱式輕型橋臺、雙柱式橋墩及樁基礎(chǔ).KKm右偏)和緩和曲線(起始樁號:K39+，終止樁根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306-2001)及《云南省地震動峰值加速度區(qū)劃度值為，地震動反應(yīng)譜特征周期為，地震基本烈度值為Ⅶ度，分組為第二組。本計算書對大橋左幅第三聯(lián)進行計算，橋型布置圖如下圖所示。二、自振特性分析表自振特性一覽表模態(tài)號頻率/Hz周期/s123456第六階振型三、地震輸入中硬Ⅲ類場地，地震動峰值加速度值為，地震動反應(yīng)譜特征周期為，地震基本烈度值為Ⅶ四、抗震性能驗算0dN=φ(fA+fA)ncdsd's'=NfAfA)，軸心受壓滿足要求。0dcdsd's'0=/==mm0=0+/2?=×+=mm′=0+′?/2=×+=mm假定大偏壓,對γ0N0作用點力矩取零,得到x計算的方程為:f×b/2×x^2+f×b×(e-h)×x+f×(b-b)h(e-h+h/2)-fA+fAe'=0cdcd0cdf'f'0f'sdsesd's'0x＜2a'=2×=mm,故應(yīng)驗算γ×N×e'≤fA(h-a)，0dsds0s'N=fA(h-a)/e'=××=nsds0s'γN≤N，偏心受壓滿足驗算要求。0dne=M/N==mm0dde=ηe+h/2-a=×+=mm0se'=ηe+a-h/2=×+=mm0s'd0d0d0d假定大偏壓,對γN作用點力矩取零,得到x計算的方程為:00f×b/2×x^2+f×b×(e-h)×x+f×(b-b)h(e-h+h/2)-fA+fAe'=cdcd0cdf'f'0f'sdsesd's'00x＜2a'=2×=mm,故應(yīng)驗算γ×N×e'≤fA(h-a)。0dsds0s'N=fA(h-a)/e'=××=nsds0s'γN≤N，偏心受壓滿足驗算要求。0dn4)、9號墩底單元M最小時的偏心受壓驗算:ee=M/N==mm0dde=ηe+h/2-a=×+=mm0se'=ηe+a-h/2=×+=mm0s'N=,γN=.d0d0d0d假定大偏壓,對γN作用點力矩取零,得到x計算的方程為:00f×b/2×x^2+f×b×(e-h)×x+f×(b-b)h(e-h+h/2)-fAe+fAe'=0cdcd0cdf'f'0f'sdssd's'此時x>ξh,為小偏壓,應(yīng)重新計算x:b0取對γN作用點力矩為零的條件,得到x計算的方程為:cdcd0cdf'f'0f'cussesd's'cus0s求得x=mm.scus0ξ=x/h=0N=fbx+fA-σAncdsd's'ss=××+×=necd0f'f'0f'sd's'0s'重新計算e=h/2-e-a'=10nγN≤N,偏心受壓滿足驗算要求0dnxmm號rN(kN)e(mm)e'(mm)nddn是是是是是是是是是是是是xminy偏心-M9ymax偏心-Myminxmm號rN(kN)e(mm)e'(mm)nddn是是是是是是是是是是是是xminy偏心-M9ymax偏心-Mymin00軸心-F0xminxminy偏心-Mymax偏心-Mymin000軸心-Fxminxminy偏心-Mymax偏心-Mymin000軸心-F是xminusds0scd02MkNmMkNm，滿足設(shè)計規(guī)范。maxu根據(jù)公路抗震設(shè)計細(xì)則，E1地震作用下橋梁結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài)，計算采用軸力-彎矩-曲率曲線中的首次屈服彎矩進行控制，若E1地震作用下塑性鉸區(qū)的彎矩小于首次屈服彎矩號9墩底彎矩maxMuMyM<MmaxuM<Mmaxq是是否通過驗算是)是是是是ssV=0(0.0023f'A+V)cuces橋墩截面彎矩曲率曲線如下圖所示=4701kN，故滿足設(shè)計規(guī)范。Φ=Φ=L=+=×9500+×400×=≥=yupL=2/3×b=2/3×1500=1000mmp因此L=1000mm=1mp塑性鉸區(qū)域最大容許轉(zhuǎn)角：upuy9=L()upuyu3y2u=1H2+(HLu3y2uduuy2u=1H2+(HLp)uy2u3duu3y2u=1H2+(HLpu3y2udu比較墩頂位移容許位移墩頂位移容許位移dΔ是是是是是是號向duudu是是是是是是是是是9橫橋向橫橋向順橋向橫橋向=0.018=0.018=0.0189墩)9墩)是否通過驗算是是是是是是墩底極限彎矩Mx=14394kN公式(6.8.2-1)有：MxV=00zc=×14394/=c0Hn限彎矩Ms=14394kNMx=14394kN公式(6.8.2-4)有：V=00=×(14394+14394)/=c0HnssV=0(0.0023f'A+V)cucesV＜V所以滿足設(shè)計規(guī)范。c0cu比較墩號方向Vco(kN)cu墩號方向Vco(kN)cucocu是否通過驗算順橋向4701是是9橫橋向4701是是10順橋向17424701是是(固定墩)橫橋向34844701是是順橋向是是橫橋向2331是是根據(jù)配筋計算出橋墩截面橫向抗彎承載能力MhM=fA(h/2a)hskss蓋梁計算公式()得：根據(jù)蓋梁配筋對蓋梁正截面抗彎能力計算：M=fA(ha)+f'A'(ha')+fbx(hx)usks2ssks2sck2200=×21440×2/=7680kNV=×21440×2/=7680kNV=00=1230.45×10?30√(2+0.6)√,V≤+=9887kN滿足設(shè)計要求]=1∑=12+1/2∑=1100kN]=1∑=12+1/2∑=1819kN]=1∑=12+1/2∑=1=××40000+×××40000+1/2×××160578kN基礎(chǔ)承載力比較墩號樁頂軸力N單樁承載力N＜[R]是否通過驗算aa9是)是是V=+00+00=1230.45×10?30√(2+0.6)√,V≤