高層建筑結(jié)構(gòu)概念設(shè)計(jì)

高層建筑結(jié)構(gòu)概念設(shè)計(jì)第一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日第1章概述

1.1引言設(shè)計(jì)體制的問(wèn)題：在建筑設(shè)計(jì)的方案階段，結(jié)構(gòu)工程師一般不投入工作。某些結(jié)構(gòu)工程師知識(shí)結(jié)構(gòu)的問(wèn)題：注重細(xì)節(jié)而忽視總體方案。當(dāng)前結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模式的問(wèn)題：規(guī)范＋一體化計(jì)算機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)程序結(jié)構(gòu)工程師對(duì)結(jié)構(gòu)概念和結(jié)構(gòu)體系不感興趣，工作缺乏創(chuàng)造性限制和約束了業(yè)主所想要的空間形式和功能第二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日1.2幫助建筑師開拓空間形式與功能有一定復(fù)雜性的工程設(shè)計(jì)，在建筑方案設(shè)計(jì)階段，結(jié)構(gòu)工程師的參與是項(xiàng)目設(shè)計(jì)所必要的知識(shí)投入。在此階段，需要結(jié)構(gòu)工程師對(duì)結(jié)構(gòu)體系的總體認(rèn)識(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)受力和變形特性的整體概念，也需要關(guān)于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)和判斷力。第三頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日【例1-1】芝加哥第一國(guó)家銀行大樓業(yè)主向往在大樓整個(gè)底部有4～5層樓高的無(wú)柱大空間。結(jié)構(gòu)工程師和建筑師首次慷慨和充分的滿主了銀行家夢(mèng)寐以求的底部大空間。第四頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日【例1-2】西爾斯大廈110層、442m高，束筒結(jié)構(gòu)（每個(gè)鋼框筒為22.86m×22.86m＝523㎡）結(jié)構(gòu)平面圖見書中圖2-24優(yōu)越性使風(fēng)荷載的分布趨于合理；滿足了想租用整層樓房，而面積又不太大的客戶要求；提供了523㎡范圍內(nèi)無(wú)柱子的大空間；平均用鋼量159.5kg/㎡第五頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日建筑結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)階段與反饋（書中圖1-4）分階段設(shè)計(jì)；視方案設(shè)計(jì)階段的建筑空間形式為總結(jié)構(gòu)體系；重點(diǎn)突出總體系與主要分體系之間的最佳受力特征；在初步設(shè)計(jì)中重視運(yùn)用近似計(jì)算來(lái)確認(rèn)主要分體系和關(guān)鍵構(gòu)件的截面尺寸（本書第4章、第5章講）；在設(shè)計(jì)的主要環(huán)節(jié)和各階段之間注重反饋及優(yōu)化。方案設(shè)計(jì)階段——?jiǎng)?chuàng)造初步設(shè)計(jì)階段——優(yōu)化改進(jìn)施工圖設(shè)計(jì)階段——出成果第六頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日【例1-3】法蘭克福商業(yè)銀行大樓（61層）招標(biāo)書中要求：在三角形的建筑平面內(nèi)，必須有一邊是空中花園，而辦公區(qū)只能在另外兩側(cè)，并且在每層辦公區(qū)的任何位置上，辦公人員抬頭就能看見空中花園。建筑師的最初想法：將三角形建筑的正面從下到上全部設(shè)計(jì)成空中花園，而將兩側(cè)面設(shè)計(jì)成辦公區(qū)，并在大樓的中央設(shè)置核心筒。共同合作（有結(jié)構(gòu)工程師參加）的中標(biāo)方案：在三角形大樓每一側(cè)都由6層辦公樓區(qū)后加插一個(gè)3層樓凈高的空中花園，大樓3個(gè)邊的空中花園按順時(shí)針?lè)较蛲媳P旋錯(cuò)層相接；取消核心筒，在建筑平面的3個(gè)角區(qū)設(shè)置角筒作為豎向交通通道。角筒—錯(cuò)層空腹桁架結(jié)構(gòu)體系。初步設(shè)計(jì)階段的優(yōu)化：8層辦公樓區(qū)加插一個(gè)4層樓凈高的空中花園，以改進(jìn)整體剛度和凈使用面積與總建筑面積的比率。書中圖1-9結(jié)構(gòu)工程師對(duì)設(shè)計(jì)的態(tài)度及其效果第七頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日1.3承載力、剛度、延性為主導(dǎo)的結(jié)構(gòu)概念設(shè)計(jì)

因而，高層建筑結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力問(wèn)題突出水平作用效應(yīng)結(jié)構(gòu)底部?jī)A覆力矩與其高度的平方成正比結(jié)構(gòu)頂部側(cè)移與其高度的4次方成正比第八頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日過(guò)大的側(cè)移對(duì)結(jié)構(gòu)造成危害，影響正常使用過(guò)明顯的擺動(dòng)居住者感覺不舒服抗風(fēng)要求結(jié)構(gòu)具有一定大的剛度第九頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日抗震結(jié)構(gòu)的剛度不宜過(guò)大（剛度大，自振周期小，地震作用大）。理想的抗震、抗風(fēng)結(jié)構(gòu)：

1、應(yīng)具有一定大的剛度和必要的承載力，以抵御風(fēng)荷載和多遇地震；

2、具有多道抗震防線，在結(jié)構(gòu)局部屈服后剛度降低，自振周期增大，地震作用減?。?/p>

3、具有足夠的延性耗能能力和良好的變形能力以抵御罕遇地震。第十頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日【例1-4】尼加拉瓜美洲銀行

由美籍學(xué)者林同炎教授于1963年設(shè)計(jì)，18層、61m高，首開多道防線、剛?cè)峤Y(jié)合的概念設(shè)計(jì)思想于工程實(shí)例之先河。柔性筒H/b≥74個(gè)邊長(zhǎng)為4.6m的L形柔性筒（其H/b=13.3）通過(guò)每層的連梁組成一個(gè)11.6m×11.6的正方形核心筒（其H/b＝5），連梁中部開較大的孔洞。

第十一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日在風(fēng)荷載和多遇地震下，核心筒具有足夠的剛度和承載力；在罕遇地震下，作為第一道防線的連梁屈服出現(xiàn)塑性鉸，4個(gè)L形柔性筒作為獨(dú)立的抗震單元，結(jié)構(gòu)剛度降低，自振周期增大，阻尼增加，地震作用減小，結(jié)構(gòu)仍具有預(yù)期的受力性能。震后情況：連梁剪切破壞，墻體未見裂縫。動(dòng)力分析見書中表1-1。與尼加拉瓜美洲銀行相距不遠(yuǎn)的尼加拉瓜中央銀行（平面布置見書中圖2-7）在此次地震中破壞慘重。第十二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日馬那瓜中央銀行大廈試問(wèn)：那一幢破壞嚴(yán)重呢？馬那瓜美洲銀行大廈第十三頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日尚需重視的一些基本原則

1、變復(fù)雜為簡(jiǎn)單，即使結(jié)構(gòu)的受力與傳力途徑越簡(jiǎn)單、越直接明確越好。

2、重視上部結(jié)構(gòu)與其支承結(jié)構(gòu)（構(gòu)件）整體共同作用。如框支剪力墻的轉(zhuǎn)換梁及鋼砼高層建筑的箱基與伐基。

3、能夠有效增大高層建筑抗側(cè)力能力、而毋需增加更多成本的若干理念。

4、注意豎向構(gòu)件在建筑物自重作用下的壓縮變形問(wèn)題。第十四頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日1.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)沒有唯一解

——全面、完整的理解規(guī)范在英國(guó)規(guī)范前言的最后一行告示：“遵守英國(guó)規(guī)范本身，并不意味給予豁免責(zé)任?！泵绹?guó)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范中也明確指出：“本規(guī)范無(wú)法取代設(shè)計(jì)人員所應(yīng)具有的專業(yè)教育和工程判斷的訓(xùn)練，所以僅在規(guī)范中規(guī)定了為保證公共安全的最低要求?！毙枰妗⑼暾睦斫庖?guī)范的兩個(gè)例子。第十五頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日【例1-5】關(guān)于柱的軸壓比軸壓比的定義：軸壓比限值的實(shí)質(zhì)是柱子截面在大小偏心受壓界限破壞狀態(tài)下的軸壓比?？拐鹨?guī)范中所涉及到的影響軸壓比限值的因素：結(jié)構(gòu)類型、抗震等級(jí)、剪跨比、箍筋形式、柱中是否設(shè)芯柱。第十六頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日影響軸壓比限值的因素還有：柱周邊縱向鋼筋的配筋率（成正比）；縱向鋼筋的強(qiáng)度（成反比）；柱截面形式（我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范針對(duì)矩形截面柱，圓形截面柱的延性好于矩形截面柱）；砼強(qiáng)度等級(jí)（成反比）?？煽紤]適當(dāng)上調(diào)軸壓比限值的情況：

1、考慮的余值適當(dāng)提高軸壓比限值；

2、圓形截面可提高5％～10%;

可以進(jìn)行上調(diào)的理由：

1、實(shí)際情況；

2、軸壓比限值的規(guī)定為抗震規(guī)范中的非強(qiáng)制性條文第十七頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日【例1-6】關(guān)于部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)（帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)、底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)）規(guī)定條文的對(duì)象

由于功能要求，一些高層的轉(zhuǎn)換層設(shè)在6～10層，而“高規(guī)”的相應(yīng)條文針對(duì)的是8度不超過(guò)3層、7度不超過(guò)5層為部分框支剪力墻的情況，當(dāng)有高位轉(zhuǎn)換層而照套規(guī)范條文時(shí)，將導(dǎo)致轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)偏于不安全。本書也有此方面的論述。第十八頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日1.5運(yùn)用正確的判斷力把握設(shè)計(jì)

——對(duì)待結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件的態(tài)度【例1-7】在某31層帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)（轉(zhuǎn)換層位于第6層）的分析計(jì)算中，各軟件的表現(xiàn)。TBSA程序：將上部框支剪力墻假設(shè)為一根薄壁桿件和轉(zhuǎn)換梁構(gòu)成點(diǎn)變形協(xié)調(diào)，與實(shí)際受力情況差別太大，故取跨度為8.7m的轉(zhuǎn)換梁的截面高度為1.6m竟使梁嚴(yán)重超筋。SATWE程序：配筋量偏大且轉(zhuǎn)換梁內(nèi)無(wú)軸向拉力。若按此配筋，將導(dǎo)致配筋量大且轉(zhuǎn)換梁跨中附近有可能開裂。平面有限元程序：較符合實(shí)際受力情況，配筋量總體上少于SATWE的計(jì)算結(jié)構(gòu)。第十九頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日在設(shè)計(jì)顧問(wèn)有限公司，只能用計(jì)算機(jī)進(jìn)行分項(xiàng)荷載的內(nèi)力分析，其結(jié)果經(jīng)上機(jī)工程師自校后交項(xiàng)目工程師校審，工程師再用手算進(jìn)行最不利荷載組合的內(nèi)力計(jì)算和構(gòu)件截面配筋計(jì)算，然后項(xiàng)目工程師終審，再用CAD出圖。我國(guó)目前結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)存在的主要問(wèn)題：1、盲目信賴和依靠一體化計(jì)算機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)程序；2、一次性圖形輸入而無(wú)復(fù)校；3、設(shè)計(jì)軟件自身存在缺陷；4、尤其是在趕任務(wù)時(shí)，設(shè)計(jì)管理與校審制度不嚴(yán)。第二十頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日第2章高層建筑結(jié)構(gòu)體系及工程實(shí)例梁板水平構(gòu)件（樓、屋蓋體系，水平分體系）墻柱斜撐豎向構(gòu)件水平構(gòu)件豎向構(gòu)件豎向分體系抗側(cè)力體系豎向荷載水平構(gòu)件豎向構(gòu)件基礎(chǔ)地基水平荷載抗側(cè)力體系基礎(chǔ)地基第二十一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日抗側(cè)力體系框架剪力墻框架—剪力墻或框架—筒體框架—核心筒框架—核心筒—伸臂筒中筒束筒巨型框架脊骨結(jié)構(gòu)第二十二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.1框架結(jié)構(gòu)地震區(qū)的框架應(yīng)設(shè)計(jì)成延性框架；體型復(fù)雜的框架應(yīng)采用加強(qiáng)措施，并應(yīng)注意在復(fù)雜中尋求規(guī)則（書中圖2-1）；我國(guó)最高的鋼砼框架結(jié)構(gòu)為北京的長(zhǎng)城飯店，18層，82.85m；由于框架結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度較小，結(jié)構(gòu)高度增加將導(dǎo)致柱子截面過(guò)大，按我國(guó)《高規(guī)》、《高鋼規(guī)》給出的最大適用高度較經(jīng)濟(jì)合理。第二十三頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.2剪力墻結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)的整體性較好，抗側(cè)剛度和承載力大，延性剪力墻抗震性能好（剪力墻的延性不及框架）。剪力墻結(jié)構(gòu)體系中，樓、屋蓋一般不設(shè)梁，因而剪力墻的間距不能很大（3～8m），建筑空間受到限制，適用于住宅、旅館建筑。剪力墻結(jié)構(gòu)墻密集，結(jié)構(gòu)剛度大，基本自振周期小，地震作用大，高度很大的剪力墻結(jié)構(gòu)并不經(jīng)濟(jì)。第二十四頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.3框架—剪力墻（筒體）和框架—支撐結(jié)構(gòu)框架—剪力墻結(jié)構(gòu)兼有框架結(jié)構(gòu)布置靈活、延性好和剪力墻結(jié)構(gòu)剛度大、承載力高的優(yōu)點(diǎn)；框架的變形為剪切型，剪力墻的變形為彎曲型，兩者協(xié)同工作，總變形為彎剪型，使層間變形沿高度表現(xiàn)均勻；框架—剪力墻結(jié)構(gòu)為雙重抗側(cè)力體系，剪力墻為第一道抗震防線，框架為第二道抗震防線，結(jié)構(gòu)具有多道抗震防線?？蚣堋袅Y(jié)構(gòu)注意區(qū)別框筒與框—筒框架—剪力墻結(jié)構(gòu)框架—筒體結(jié)構(gòu)第二十五頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日當(dāng)高度增至40～50層時(shí)，多采用框架—筒體結(jié)構(gòu)，此時(shí)建筑多為塔式。在框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中，要注意剪力墻的合理數(shù)量。在本結(jié)構(gòu)中，要特別注意剪力墻布置，以免造成較大的偏心?？蚣堋谓Y(jié)構(gòu)主要用于鋼結(jié)構(gòu)，支撐為桁架，桿件軸向受力，可充分發(fā)揮材料的性能。支撐有中心支撐和偏心支撐，抗震結(jié)構(gòu)多采用偏心支撐，并將水平桿件端部處理成耗能梁段。第二十六頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.4框架—核心筒結(jié)構(gòu)、框架—核心筒—伸

臂結(jié)構(gòu)框架—核心筒結(jié)構(gòu)：框架布置在周邊，筒體布置在中間。其受力與變形特點(diǎn)與框架—剪力墻（筒體）結(jié)構(gòu)相同，但《高規(guī)》將其歸入筒體體系?？蚣苤拈g距可達(dá)9m，外框架與核心筒之間的距離可達(dá)10m以上，故可獲得較大的使用空間。當(dāng)建筑高度較大時(shí)，可在沿高度的適當(dāng)位置設(shè)置伸臂，用于加強(qiáng)核心筒與框架的連接，則成為框架—核心筒—伸臂結(jié)構(gòu)。采用框架—核心筒—伸臂結(jié)構(gòu)的有名建筑頗多，如上海金茂大廈、深圳地王大廈及馬來(lái)西亞雙塔等。第二十七頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.5筒中筒結(jié)構(gòu)外筒的高寬比小，為剪切型變形；內(nèi)筒的高寬比大，為彎曲型變形。故筒中筒結(jié)構(gòu)也為雙重抗側(cè)力體系。值得注意的問(wèn)題：外筒的剪力滯后現(xiàn)象（書中圖2-19）；樓板的厚度（太薄，不能保證足夠的平面內(nèi)剛度；太厚，結(jié)構(gòu)自重過(guò)大）。筒中筒適用于50層以上的建筑，為20世紀(jì)60～80年代高層建筑的主要體系，并影響了當(dāng)時(shí)高層建筑的審美觀念—當(dāng)時(shí)提出“樸素即為美。”筒中筒外筒：框筒或桁架筒內(nèi)筒：實(shí)腹筒第二十八頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.6束筒結(jié)構(gòu)束筒結(jié)構(gòu)：兩個(gè)或兩個(gè)以上的框筒緊靠在一起成“束”狀排列。束筒中，增加了框筒的角柱數(shù)量，可明顯的減少剪力滯后。還可以通過(guò)束筒組成較為復(fù)雜的建筑平面（書中圖2-25）和建筑造型。著名的采用束筒體系的建筑有芝加哥的西爾斯大廈以及被毀于“9.11”事件的紐約世界貿(mào)易中心。我國(guó)目前尚未見束筒結(jié)構(gòu)的高層建筑，相關(guān)規(guī)范對(duì)此也無(wú)明確規(guī)定。第二十九頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.7巨型框架結(jié)構(gòu)巨型框架和束筒均可歸為多筒結(jié)構(gòu)。豎向荷載次結(jié)構(gòu)巨型梁巨型柱基礎(chǔ)體系地基水平作用巨型框架基礎(chǔ)體系地基第三十頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日臺(tái)北101大樓（101層，屋頂高448m，塔桅頂高508m）采用巨型框架—核心筒結(jié)構(gòu)體系。在26層及以下周邊設(shè)置8根大箱形鋼柱和12根小箱形鋼柱，從27層開始只剩8根大箱形鋼柱；內(nèi)筒由16根箱形柱與斜撐形成桁架筒；大致每8層設(shè)置1層樓高的巨型梁。為滿主舒適度要求，在87～92層之間設(shè)置懸掛式重力擺錘；為減小屋頂尖塔的鞭梢效應(yīng)，在498～505m之間設(shè)置兩組阻尼塊。第三十一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.8結(jié)構(gòu)體系的適用范圍書中表2.2列出了各鋼筋砼結(jié)構(gòu)體系的適宜高度范圍。而“抗震規(guī)范”和“混凝土高規(guī)”中適用最大高度是指：規(guī)范或規(guī)程中各項(xiàng)規(guī)定所適用的房屋高度。當(dāng)所用的結(jié)構(gòu)體系的高度超出規(guī)范或規(guī)程中適用最大高度時(shí)，應(yīng)進(jìn)行超限審查并采用相應(yīng)的措施。規(guī)范或規(guī)程中有關(guān)高寬比限制的條文是一個(gè)經(jīng)驗(yàn)性的參考規(guī)定，符合高寬比限制要求的建筑比較容易滿足位移限制條件，如能滿足層間位移限值及其他條件，對(duì)高寬比可適當(dāng)放寬。第三十二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日2.9高層建筑抗側(cè)力結(jié)構(gòu)體系的發(fā)展和應(yīng)用結(jié)構(gòu)體系框架剪力墻框架—剪力墻（筒體）框架—核心筒框架—核心筒—伸臂框筒實(shí)腹筒桁架筒筒中筒束筒多筒巨型結(jié)構(gòu)脊骨結(jié)構(gòu)材料鋼鋼筋砼組合構(gòu)件混合結(jié)構(gòu)第三十三頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日1、單種抗側(cè)力體系發(fā)展到雙（多）重抗側(cè)力體系2、由平面結(jié)構(gòu)向空間結(jié)構(gòu)發(fā)展3、平面桁架與空間桁架的應(yīng)用4、抗側(cè)力結(jié)構(gòu)趨向周邊布置5、創(chuàng)造巨型結(jié)構(gòu)和脊骨結(jié)構(gòu)6、組合構(gòu)件和混合結(jié)構(gòu)的應(yīng)用7、高強(qiáng)、輕質(zhì)材料的應(yīng)用8、消能減震結(jié)構(gòu)的發(fā)展9、主動(dòng)控制結(jié)構(gòu)第三十四頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日第3章抗側(cè)力結(jié)構(gòu)受力、變形特性概念

3.1雙重抗側(cè)力體系的受力和變形性能單種抗側(cè)力體系（靜定或延性差）一道抗震防線單種抗側(cè)力體系（超靜定且延性較好）多道抗震防線雙（多）重抗側(cè)力體系第三十五頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日雙重抗側(cè)力體系的特點(diǎn)由兩種受力和變形性能不同的超靜定抗側(cè)力結(jié)構(gòu)組成，每種抗側(cè)力結(jié)構(gòu)都是具有足夠的剛度和承載力，可以承受一定比例的水平荷載，并通過(guò)樓板連接而協(xié)調(diào)工作。在地震作用下，當(dāng)其中一種抗側(cè)力結(jié)構(gòu)有所損傷時(shí)，另一種抗側(cè)力體系能夠承受較大的地震作用，它能夠與損傷的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)共同或單獨(dú)抵抗后期地震。第三十六頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.1.1框架－剪力墻（筒體）結(jié)構(gòu)在水平作用下，框架呈剪切型變形，剪力墻呈彎曲型變形，二者協(xié)調(diào)工作，整體結(jié)構(gòu)呈彎剪型變形。在上部，框架幫剪力墻；在下部，剪力墻幫框架。需注意，即使是在分布水平荷載作用下，結(jié)構(gòu)頂部框架受正剪力，剪力墻受負(fù)剪力。影響框架－剪力墻結(jié)構(gòu)變形曲線形狀和框架與剪力墻間內(nèi)力分配比例的重要參數(shù)是剛度特征值，反映二者的相對(duì)剛度。當(dāng)＝1～2.4時(shí)，二者的相對(duì)剛度較為適度。當(dāng)然，同樣剛度和數(shù)量的剪力墻的布置也需要符合要求。第三十七頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日4種情況

（1）當(dāng)框架承擔(dān)的剪力不小于基底剪力的20％或框架最大層剪力的1.5倍（取二者中的較小值）時(shí)，可按框架－剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（2）當(dāng)剪力墻承擔(dān)的基本振型傾覆力矩小于總傾覆力矩的50％時(shí)，仍屬框架－剪力墻結(jié)構(gòu)，但框架部分的抗震等級(jí)按純框架結(jié)構(gòu)確定，最大適用高度可比框架結(jié)構(gòu)適當(dāng)增加。（3）當(dāng)框架承擔(dān)的剪力達(dá)不到(1)中的要求時(shí)，不考慮框架的作用，按剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（4）當(dāng)結(jié)構(gòu)中的剪力墻數(shù)量很少時(shí)，應(yīng)按框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，但需要注意剪力墻對(duì)框架上部的不利影響。（1）、（2）為雙重抗側(cè)力體系；（3）、（4）為非雙重抗側(cè)力體系。第三十八頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日筒中筒與框架－核心筒書中表3－1為筒中筒結(jié)構(gòu)與框架核心筒結(jié)構(gòu)（無(wú)樓板大梁）抗側(cè)剛度比較，可見，筒中筒結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度是框架－核心筒抗側(cè)剛度的3倍以上。書表中3－2為筒中筒結(jié)構(gòu)與框架核心筒結(jié)構(gòu)（無(wú)樓板大梁）內(nèi)力分配比較：在筒中筒結(jié)構(gòu)中，實(shí)腹筒分配72.6%的基底剪力，周邊框架分配66.0％的傾覆力矩；而在框架－核心筒中，周邊框架分配的基底剪力和傾覆力矩均較小。筒中筒結(jié)構(gòu)無(wú)疑屬雙重抗側(cè)力體系；而對(duì)于框架－核心筒結(jié)構(gòu)，需將外框架抵抗的剪力調(diào)整增大到0.2與1.5的較小值。增加框架－核心筒結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的有效方法是設(shè)連接外柱與內(nèi)筒的大梁，但將降低房間的凈高。第三十九頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.1.3混合的框架－核心筒結(jié)構(gòu)我國(guó)“高規(guī)”的混合結(jié)構(gòu)：鋼框架－鋼筋砼筒體、鋼骨砼柱－鋼筋砼筒體，此外還有鋼管砼柱－鋼筋砼筒體?！案咭?guī)”對(duì)其提出了外框架承擔(dān)的剪力不能小于0.25與1.8較小值的規(guī)定，以保證其為雙重抗側(cè)力體系。書中圖3-10為鋼框架－鋼筋砼核心筒典型結(jié)構(gòu)剪力分配及調(diào)整分析。如各層剪力均按0.25取值，上部各層增加太多而沒有必要；如層剪力均取1.8，設(shè)計(jì)剪力有可能不到總剪力的10％。因此，書中建議：第四十頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日（1）8度區(qū)，各層框架的層剪力取0.25，為該層的層剪力。（2）6度區(qū)和非地震區(qū)，可以按非雙重抗側(cè)力體系設(shè)計(jì)，內(nèi)筒按承擔(dān)100％的層剪力設(shè)計(jì)，外框架可取0.1～0.15。（3）對(duì)于鋼框架－鋼筋砼核心筒結(jié)構(gòu)，由于：①周邊鋼框架的抗側(cè)、抗扭剛度??；②鋼框架與鋼筋砼內(nèi)筒之間徐變性能的差別，當(dāng)高度很大時(shí)，產(chǎn)生明顯的豎向變形差，故應(yīng)注意建筑高度不能太大。（4）當(dāng)剪力調(diào)整的幅度較大，需增大鋼柱截面而導(dǎo)致不經(jīng)濟(jì)時(shí)，可采用鋼骨砼土或鋼管砼柱框架。（5）當(dāng)建筑較高或抗震設(shè)防烈度較高時(shí)，可采用鋼骨砼核心筒，以改善內(nèi)筒的延性。第四十一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.2框架－核心筒結(jié)構(gòu)與板柱－筒體結(jié)構(gòu)的區(qū)別在受力與變形性能上：框架－核心筒為雙重抗側(cè)力體系；板柱－剪力墻（筒體）中的板柱結(jié)構(gòu)屬弱框架，板柱－剪力墻（筒體）為非雙重抗側(cè)力體系。在形式上：板柱－筒體結(jié)構(gòu)中無(wú)梁樓蓋的面積較大，無(wú)梁柱較多；而框架－核心筒結(jié)構(gòu)中的無(wú)梁柱少（書中圖3－11b中只有4根），也可能沒有無(wú)梁柱（如書中圖3－5b）。第四十二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.3框架－核心筒－伸臂結(jié)構(gòu)受力和變形性能框架－核心筒－伸臂結(jié)構(gòu)：在框架－核心筒結(jié)構(gòu)中的某一層或幾層設(shè)置連接內(nèi)筒與外柱的伸臂，以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度。伸臂使外柱產(chǎn)生更大的內(nèi)力而使內(nèi)筒彎矩減少，增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的剛度（書中圖3－13）。伸臂相當(dāng)于有梁板體系框架－核心筒中的梁集中設(shè)置在結(jié)構(gòu)的一層或幾層，但設(shè)置伸臂梁在其所在層附近引起豎向構(gòu)件的內(nèi)力突變。而在有梁板體系框架－核心筒中，設(shè)置伸臂的作用并不明顯。第四十三頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日設(shè)伸臂的優(yōu)點(diǎn)：增大框架中間柱軸力、增加剛度減少側(cè)移、減少內(nèi)筒彎矩

設(shè)伸臂的缺點(diǎn)：伸臂所在層的上下相鄰層的柱子內(nèi)力突變，柱易出現(xiàn)塑性鉸非地震區(qū)利大于弊；地震區(qū)，須慎重考慮

第四十四頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.4加強(qiáng)層的概念1、伸臂加強(qiáng)構(gòu)件2、環(huán)向構(gòu)件3、腰桁架和帽桁架

加強(qiáng)層：以上三種加強(qiáng)構(gòu)件的一種或一種以上所在的層位。第四十五頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.4.1伸臂設(shè)置的位置和數(shù)量（1）當(dāng)只設(shè)一道伸臂時(shí)，最佳位置在距底部固定端以上（0.60～0.67）H之間。（2）設(shè)兩道伸臂的效果優(yōu)于一道伸臂，如果一道設(shè)置在0.7H以上，則另一道應(yīng)設(shè)置在0.5H處。（3）多道伸臂可沿高度均勻設(shè)置，設(shè)置多道伸臂時(shí)，會(huì)進(jìn)一步減小位移，但位移減小量并不與伸臂數(shù)量成正比；設(shè)置的伸臂多于4道時(shí)，減少側(cè)移的效果基本穩(wěn)定，但可降低內(nèi)力突變。

第四十六頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.4.2設(shè)置伸臂的效果和概念（1）在筒中筒結(jié)構(gòu)中，伸臂的作用與密柱深梁的空間作用重復(fù)，設(shè)置伸臂的作用較小，反而引起柱子內(nèi)力突變，因此一般不設(shè)伸臂。（2）在框架－核心筒結(jié)構(gòu)中，當(dāng)為非地震區(qū)或烈度不高的地震區(qū)，用設(shè)置伸臂減小風(fēng)荷載下的位移是較好的方案選擇；在中等或強(qiáng)烈度區(qū)，如層間位移滿足要求，則不設(shè)伸臂，如不滿足要求，應(yīng)慎重選擇伸臂的剛度和數(shù)量。（3）設(shè)置伸臂的方案：①設(shè)置一道剛度不太大的伸臂；②設(shè)置數(shù)道剛度不大的伸臂；③每層設(shè)置剛度較大的樓板大梁。以上方案應(yīng)根據(jù)具體情況經(jīng)方案比較確定。第四十七頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.4.3伸臂的結(jié)構(gòu)形式和連接伸臂的結(jié)構(gòu)形式：實(shí)腹梁、桁架、空腹桁架，通常一層高?？紤]建筑和施工因素放在設(shè)備層或避難層

布置通道

便于安裝

以鋼桁架為優(yōu)

考慮到施工中外柱與內(nèi)筒的豎向變形差，伸臂應(yīng)一端固接于豎向構(gòu)件；另一端與豎向構(gòu)件臨時(shí)固定或采用橢圓孔連接，整個(gè)結(jié)構(gòu)施工完成后再固定。第四十八頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.4.4環(huán)向構(gòu)件環(huán)向構(gòu)件：沿結(jié)構(gòu)周圍布置一層樓（或兩層樓）高的桁架，一般高層結(jié)構(gòu)布置一道，如果結(jié)構(gòu)很高，也可布置兩道或三道。環(huán)向構(gòu)件常與伸臂或腰桁架集中于加強(qiáng)層，而加強(qiáng)層又與設(shè)備層、避難層結(jié)合在一起，需要對(duì)外開敞，故環(huán)向構(gòu)件多采用桁架。環(huán)向構(gòu)件的基本作用是協(xié)調(diào)沿周圍豎向構(gòu)件的變形，減小豎向變形差。對(duì)于框筒，環(huán)向桁架可減少剪力滯后現(xiàn)象，因此在筒中筒和束筒結(jié)構(gòu)中，通常設(shè)置環(huán)向桁架而不設(shè)伸臂。在框架－核心筒結(jié)構(gòu)中，其減少側(cè)移的作用不如伸臂直接，通常不設(shè)環(huán)向桁架（也有設(shè)置的情況，如書中圖3－19a）。在框架－核心筒－伸臂結(jié)構(gòu)中，環(huán)向桁架常與伸臂結(jié)合以使柱子軸力均勻，且可減少伸臂的剛度。第四十九頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.4.5帽桁架和腰桁架為設(shè)置在內(nèi)筒與外柱之間的剛度很大的桁架，其主要作用是減少內(nèi)筒與外柱之間的豎向變形差。在30～40層的結(jié)構(gòu)中，一般在頂層設(shè)置一道桁架，稱其為帽桁架；當(dāng)結(jié)構(gòu)高度很大時(shí)，也可同時(shí)在中間某層設(shè)置，稱其為腰桁架。帽桁架、腰桁架和伸臂的形式以及布置方式都相同，但主要作用不同，設(shè)計(jì)時(shí)，可考慮將二者相結(jié)合。第五十頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.5筒中筒與框架－核心筒、框架－核心筒－

伸臂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概念的比較

書中表3－6對(duì)筒中筒結(jié)構(gòu)與框架－核心筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要點(diǎn)進(jìn)行了比較。筒中筒結(jié)構(gòu)的抗側(cè)、抗扭剛度很大，但對(duì)其結(jié)構(gòu)布置限制得較嚴(yán)格。而框架－核心筒結(jié)構(gòu)的布置限制得相對(duì)寬松，寬松并不意味著好把握，因此，對(duì)框架－核心筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中應(yīng)注意的一些問(wèn)題予以總結(jié)：第五十一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日（1）框架－核心筒外框架各構(gòu)件的截面不宜過(guò)小，以保證外框架承受剪力的能力，而使框架－核心筒成為雙重抗側(cè)力體系。對(duì)采用混合結(jié)構(gòu)的框架－鋼筋砼核心筒結(jié)構(gòu)，當(dāng)非抗震和6度抗震時(shí)，可采用鋼框架并按單筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；當(dāng)為中等烈度和高烈度時(shí)，外框架采用鋼骨砼或鋼管砼柱較容易達(dá)到雙重抗側(cè)力體系的要求。（2）框架－核心筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)應(yīng)注意提高其抗扭能力（抗扭剛度和抗扭承載力）。（3）為保證框架－核心筒中核心筒的延性，核心筒可以開洞，并按強(qiáng)墻弱梁的原則設(shè)計(jì)墻肢，增加墻肢截面約束邊緣構(gòu)件的設(shè)置范圍。在對(duì)核心筒延性要求較高的情況下，可在核心筒縱橫相交處設(shè)置豎向鋼骨，在樓板標(biāo)高處設(shè)置鋼骨暗梁，在連梁中設(shè)置配筋交叉斜撐或采用鋼連梁、鋼骨連梁。第五十二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日（4）框架－核心筒結(jié)構(gòu)的樓板內(nèi)可以布置大梁，也可不布置大梁，但周邊柱與梁必須剛接成框架。（5）框架－核心筒－伸臂結(jié)構(gòu)中，要求伸臂在平面上對(duì)稱布置，一般情況下兩個(gè)方向同時(shí)布置，但有時(shí)也可只有一個(gè)方向布置伸臂。（6）伸臂必須與同方向的剪力墻對(duì)齊（即布置在兩個(gè)方向剪力墻的交匯處），以便剪力墻承受伸臂傳來(lái)的彎矩和剪力。伸臂宜布置在減小位移有效的樓層，并與設(shè)備層、避難層等結(jié)合。第五十三頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.6框架和框筒結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)接層（柱位的變化）上下柱在同一平面內(nèi)：實(shí)腹梁、桁架、拱

上下柱不在同一平面內(nèi)：實(shí)腹梁、桁架、斜撐

轉(zhuǎn)換第五十四頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.7底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)概念和轉(zhuǎn)

換層底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)

落地剪力墻框支剪力墻

框支柱框支墻

上部墻體轉(zhuǎn)換層（取一層剪力墻高度，內(nèi)力傳遞范圍不局限于這一層)

壓應(yīng)力分布區(qū)（拱）拉桿（托梁）

按承載力：弱層、薄弱層

按剛度：柔層、軟弱層薄弱層

框支剪力墻的框支層為軟弱層，在大地震中破壞嚴(yán)重。第五十五頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.7.2底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)概念（1）加強(qiáng)框支層剛度（詳見“高規(guī)”附錄E）。（2）提高框支層構(gòu)件的承載力，避免出現(xiàn)薄弱層（詳見“高規(guī)”第10.2條）。3.7.3轉(zhuǎn)換構(gòu)件托梁截面高度較小時(shí)采用框支柱上一部分剪力墻（加厚）

截面高度較大時(shí)（重量不宜過(guò)大，墻體破壞機(jī)制）

箱形結(jié)構(gòu)厚板空腹桁架（優(yōu)先考慮）

書中95頁(yè)的實(shí)例值得一看。第五十六頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日關(guān)于剪力墻結(jié)構(gòu)的高位轉(zhuǎn)換屬超限高層結(jié)構(gòu)，應(yīng)進(jìn)行超限審查。

結(jié)構(gòu)布置：加強(qiáng)轉(zhuǎn)換層以下結(jié)構(gòu)剛度；減小轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)的重量和剛度結(jié)構(gòu)分析：屬?gòu)?fù)雜結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用不少于兩個(gè)不同的力學(xué)模型并選用相應(yīng)的計(jì)算軟件進(jìn)行多遇地震作用下的分析，還應(yīng)進(jìn)行罕遇地震下的彈塑性變形分析；不要忽視高振型的影響。注意優(yōu)化調(diào)整

第五十七頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日3.8短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)概念短肢剪力墻：hw/bw=5～8注意區(qū)別下列情況：（1）連梁的跨高比不大的聯(lián)肢墻中的短墻肢不屬于短肢剪力墻；（2）L形截面或T形截面中一個(gè)方向的墻hw/bw<5～8,而另一方向的墻hw/bw>8時(shí)，也不屬于短肢剪力墻。當(dāng)短肢剪力墻較多時(shí)（其承受豎向荷載的面積達(dá)到樓層面積的40％～50％以上），結(jié)構(gòu)潛在危險(xiǎn)有兩方面：①當(dāng)井筒出現(xiàn)問(wèn)題后，短肢剪力墻可能隨之破壞；②當(dāng)短肢剪力墻進(jìn)入彈塑性階段，若其抵抗豎向荷載的能力失效且其承載面積較大時(shí)，有可能引起樓板連續(xù)倒塌。短肢剪力墻的加強(qiáng)措施：書中第100頁(yè)。

第五十八頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日第4章樓蓋體系的方案選擇與整體初步設(shè)計(jì)4-1概述樓蓋體系（水平結(jié)構(gòu)分體系）的基本作用垂直方向：抗彎構(gòu)件（承受樓、屋面荷載）水平方向：隔板作用（連接豎向構(gòu)件）高層建筑結(jié)構(gòu)樓蓋體系設(shè)計(jì)需側(cè)重考慮的問(wèn)題樓、屋面梁的高度樓蓋體系的自重抗傾覆力矩問(wèn)題大跨度時(shí)用鋼桁架而不用實(shí)腹梁

第五十九頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日平板（無(wú)梁樓板）體系梁－板體系主－次梁體系雙向密肋或井字梁體系空間桁架體系水平分體系的分類

第六十頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日4.2平板體系對(duì)于層數(shù)較多的高層建筑，在既可以采用平板體系也可以采用梁－板體系的情況下，應(yīng)優(yōu)先考慮采用平板體系。如一幢40層的高層建筑，在獲得相同樓層凈高的條件下，采用平板體系可較采用梁－板體系的總高度降低12m左右，這可以明顯降低水平作用對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，或可以再增建3～4個(gè)樓層。總之，經(jīng)濟(jì)效益顯著。平板體系的適用跨度和板厚

平板類型鋼筋砼平板預(yù)應(yīng)力砼平板跨度（m）4.5～7.27.2～13.5跨高比30～36≤45需設(shè)平托板的跨度（m）≥6≥10.5第六十一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日【例4－1】預(yù)應(yīng)力砼平板的初步設(shè)計(jì)荷載平衡法：由林同炎教授于1963年提出，其基本思路是用預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的等效荷載部分或全部平衡構(gòu)件或結(jié)構(gòu)所受的豎向荷載。預(yù)應(yīng)力引起的等效荷載第六十二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日本例平衡平板的全部恒荷載，即取則每m寬板帶需3255/9＝362（kN）

每m寬板帶需1860級(jí)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的根數(shù)：第六十三頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的布置形式（a）75％布置在柱上板帶，25％布置在跨中板帶；（b）一向?yàn)閹罴胁贾茫硪幌蚓?；（c）雙向均集中通過(guò)柱子布置；（d）一向按圖（a）布筋，另一向均勻布筋第六十四頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日4.3梁－板體系

單向板－梁樓蓋書中表4－1分析了不同跨度長(zhǎng)寬比的四邊支承板雙向受力狀況，提出當(dāng)跨度長(zhǎng)寬比大于或等于1.5的梁－板結(jié)構(gòu)可按單向板－梁設(shè)計(jì)（與砼規(guī)范有出入）。提出當(dāng)L2/L1≥1.5時(shí)，在豎向構(gòu)件已滿足設(shè)計(jì)要求的情況下可取消短跨梁，有舊金山灣區(qū)坎那雷停車場(chǎng)實(shí)例。對(duì)連續(xù)多跨的等柱間距的框架梁，在豎向均布荷載作用下的最大正彎矩出現(xiàn)在邊跨，最大負(fù)彎矩位于第一內(nèi)柱的梁端，而邊柱內(nèi)側(cè)梁端的負(fù)彎矩最小。從占用結(jié)構(gòu)空間高度小和有較好的延性的角度出發(fā)，可采用寬扁梁。

第六十五頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日雙向板－梁樓蓋初步設(shè)計(jì)時(shí)可假設(shè)每個(gè)方向的梁大約承擔(dān)該方向總彎矩的2/3，而該方向的跨中2/3板帶約承擔(dān)總彎矩的1/3。還應(yīng)該注意梁和板的剛度比對(duì)內(nèi)彎矩的影響：隨著K的減小，跨中板帶的負(fù)彎矩會(huì)隨之減小，而正彎矩則會(huì)隨之增大；同時(shí)，邊緣板帶的正、負(fù)彎矩也都從剛性邊支承情況下的零彎矩值迅速加大。

梁截面寬度

梁截面高度

板的凈跨

板厚

第六十六頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日現(xiàn)澆梁板共同作用的設(shè)計(jì)概念1、彈性受力分析時(shí)框架梁的合理截面形式此問(wèn)題在規(guī)范和設(shè)計(jì)軟件中已有所考慮。2、梁端負(fù)彎矩鋼筋的合理分布在設(shè)計(jì)時(shí)，一般不考慮框架梁翼緣板內(nèi)與梁肋平行的上、下層鋼筋共同參與梁正截面抗彎承載力的作用。這樣不僅多用鋼筋，也容易形成“強(qiáng)梁弱柱”現(xiàn)象。美國(guó)ACI318規(guī)范規(guī)定：應(yīng)將計(jì)算所需的負(fù)彎矩受拉鋼筋的一部分配置在梁的有效翼緣寬度或框架梁跨度的1/10梁側(cè)寬度范圍內(nèi)。第六十七頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日4.4主次梁體系主－次梁體系的優(yōu)點(diǎn)：（1）樓蓋平均折算厚度小，重量輕（與雙向密肋體系相當(dāng)）。（2）開間大：經(jīng)濟(jì)適用跨度（9～12）m×（13.5～18）m；若有一個(gè)方向具有滿足抗彎和抗扭條件的邊梁，與其正交方向的跨度可以做到21～36m。（3）承載力高。（4）采用主－次梁樓蓋體系的框架結(jié)構(gòu)整體剛度大。（5）結(jié)構(gòu)受力清楚。第六十八頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日柱網(wǎng)宜設(shè)計(jì)成矩形，以短跨為主梁，長(zhǎng)跨為次梁，主、次梁跨度比取0.65～0.70，這樣易做到梁底平齊，以保證樓蓋的結(jié)構(gòu)高度為最小。在次梁方向與柱子相連的框架梁采用次梁的截面尺寸即可。4.4.1柱網(wǎng)與主、次梁的合理布局

第六十九頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日4.4.2邊跨的合理設(shè)計(jì)

前已敘及，在豎向荷載作用下，多跨框架的邊框架梁的內(nèi)力最大，若改變這種狀況，可采取如下方法：

1、有意識(shí)的將邊跨的跨度設(shè)計(jì)成比內(nèi)跨的跨度小15％～20％；

2、如果要求必須連續(xù)等跨，可在邊跨兩端增設(shè)一定長(zhǎng)度的懸臂以減小邊跨跨內(nèi)的正彎距，懸臂的理論最優(yōu)長(zhǎng)度為0.4L。第七十頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日4.4.3單向密肋—主－次梁體的一種特殊形式單向密肋樓蓋的應(yīng)用實(shí)例（書中圖4－19）。一個(gè)方向的跨度可以達(dá)21～36m甚至更大。如建筑空間允許，可將單向密肋樓板設(shè)計(jì)成預(yù)制寬緣單T板（書中圖4－20）。要求邊支承梁具有較大抗彎和抗扭剛度，梁寬可采用包柱式。建議在邊支承框架梁的截面核心區(qū)內(nèi)施加不小于0.9N/mm2的有效預(yù)應(yīng)力。第七十一頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日4.5雙向密肋體系本書中的雙向密肋體系：整個(gè)樓蓋體系的梁截面高度相同，整個(gè)樓蓋作為雙向密肋體系。經(jīng)濟(jì)適用跨度：鋼筋砼雙向密肋，9～12m；預(yù)應(yīng)力砼雙向密肋，12～21m。雙向密肋體系的優(yōu)點(diǎn)：

1、其經(jīng)濟(jì)適用跨度在四種樓蓋體系（平板體系、梁－板體系、主－次梁體系與雙向密肋體系）中最大。

2、平均砼折算厚度最小。

3、結(jié)構(gòu)本身美觀性好，可不吊頂。第七十二頁(yè)，共八十三頁(yè)，2022年，8月28日設(shè)計(jì)要點(diǎn)：

1、柱網(wǎng)開間最好接近方形；

2、當(dāng)每跨在單向被分隔成5格或以上時(shí)，雙向密肋樓蓋的整體性能和彎矩分配可接近于平板樓蓋。

3、將位于柱頂?shù)木W(wǎng)格填實(shí)（書中圖4－21、4－22），構(gòu)成與梁同高的實(shí)心板，既可起到與平板相類似的抗沖切作用，也可減小與之