某橋滿堂支架法施工受力計算書

PAGEPAGE10滿堂支架計算書一、支架材料(1)第一層木楞:寬100mm，長100mm抗彎強度：13N/mm^2，抗剪強度：1.3N/mm^2，彈性模量：10000N/mm^2(2)第二層木楞:寬150mm，長150mm抗彎強度：13N/mm^2，抗剪強度：1.3N/mm^2，彈性模量：10000N/mm^2(3)48mm×3.2mm鋼管：慣性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面積A=4.504cm^2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.588cm，鋼管自重:3.54kg/mQ235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值：f=215N/mm^2，彈性模量：E=2.06×10^5N/mm^2。二、計算荷載1、箱梁混凝土容重26KN/m3。2、模板自重:外模重量523.6KN，內(nèi)模重量539.1KN，底模重量267.8KN。3、施工荷載按2KN/㎡計算。4、混凝土振搗荷載按2KN/㎡計算。5、恒載分項系數(shù)1.2，活載分項系數(shù)1.4。三、受力計算（一）跨中截面1、計算假設(shè)支架橫斷面構(gòu)造圖如下所示由于箱梁橫向不均勻分布，根據(jù)箱梁橫斷面的形狀，為了使支架受力比較合理，對稱中線的一半橫向分為中間部分（寬3.6米）、腹板部分（寬1.8米）和翼板部分（寬2.4米），各部分的寬度內(nèi)均按照均勻荷載進行假設(shè)。2、第一層木楞檢算由于箱梁橫向為對稱結(jié)構(gòu)，為簡化計算可取一半進行木楞計算。第一層木楞長度為4m，下部支撐為間距0.6m的第二層木楞，故木楞的受力可以簡化為受均布荷載作用的多跨連續(xù)梁模型計算，計算簡圖如下。圖中荷載計算如下箱梁自重荷載：q1=1.2*1.04*0.3*26/2.4=4.06KN/m；（①部分面積1.04m2）q2=1.2*2.37*0.3*26/1.8=12.32KN/m；（②部分面積2.37m2）q3=1.2*（0.504+0.5688）*0.3*26/1.8=5.4KN/m；（③部分面積0.504m2、0.5688m2）模板自重荷載：側(cè)模：qm1=1.2*523.6/2/32.6/2.4*0.3=1.2KN/m;內(nèi)模+底模：qm2=1.2*（267.8+539.1）/32.6/5.5*0.3=1.62KN/m;活荷載：qh=1.4*（2+2）*0.3=1.68KN/m;由以上計算模型可得，木楞所受最大彎矩為MMax=0.52KN·m，最大剪力為QMax=5KN。彎曲正應(yīng)力：剪力：QMax=5KN剪應(yīng)力撓度撓度允許值，故撓度滿足要求。第一層木楞的支反力R1＝7.9KN，R2＝9.4KN，R3＝9.9KN，R4＝7.6KN，R5＝5.0KN，R6＝6.0KN，R7＝2.1KN(1~7按從左到由的順序排列)。3、第二層木楞檢算第二層木楞承受上層木楞傳遞的支座反力，最不利受力狀態(tài)為在上層木楞R3支座下木楞的受力。第二層木楞長度4m，下部支撐為碗扣支架立桿，立桿間距為0.9m，簡化后計算模型如下圖所示。由以上計算模型可得，木楞所受最大彎矩為MMax=2.54KN·m，最大剪力為QMax=12.7KN。彎矩MMax=2.54(KN·m)彎曲正應(yīng)力：剪力：QMax=12.7KN剪應(yīng)力撓度撓度允許值，故撓度滿足要求。第二層木楞的支反力R1＝7.1KN，R2＝23.5KN，R3＝17.9KN，R4＝17.9KN，R5＝23.5KN。（二）梁端截面（Ⅲ—Ⅲ）1、計算假設(shè)支架橫斷面構(gòu)造及計算假設(shè)同上述計算。2、第一層木楞檢算由于箱梁橫向為對稱結(jié)構(gòu)，為簡化計算可取一半進行木楞計算。第一層木楞長度為4m，下部支撐為間距0.6m的第二次木楞，故木楞的受力可以簡化為受均布荷載作用的多跨連續(xù)梁模型計算，計算簡圖如下。圖中荷載計算如下箱梁自重荷載：q1=1.2*1.04*0.3*26/2.4=4.06KN/m；（①部分面積1.04m2）q2=1.2*3.38*0.3*26/1.8=17.58KN/m；（②部分面積3.38m2）q3=1.2*（0.93+1.03）*0.3*26/1.8=10.3KN/m；（③部分面積0.95m2、1.03m2）模板自重荷載：側(cè)模：qm1=1.2*523.6/2/32.6/2.4*0.3=1.2KN/m;內(nèi)模+底模：qm2=1.2*（267.8+539.1）/32.6/5.5*0.3=1.62KN/m;活荷載：qh=1.4*（2+2）*0.3=1.68KN/m;由以上計算模型可得，木楞所受最大彎矩為MMax=0.67KN·m，最大剪力為QMax=6.6KN。彎曲正應(yīng)力：剪應(yīng)力撓度撓度允許值，故撓度滿足要求。第一層木楞的支反力R1＝9.2KN，R2＝13KN，R3＝13KN，R4＝10.7KN，R5＝7.8KN，R6＝9.4KN，R7＝3.3KN(1~7按從左到由的順序排列)。3、第二層木楞檢算第二層木楞承受上層木楞傳遞的支座反力，最不利受力狀態(tài)為在上層木楞R3支座下木楞的受力。第二層木楞長度4m，下部支撐為碗扣支架立桿，立桿間距為0.6m，簡化后計算模型如下圖所示。由以上計算模型可得，木楞所受最大彎矩為MMax=1.23KN·m，最大剪力為QMax=8.56KN。彎曲正應(yīng)力：剪應(yīng)力撓度撓度允許值，故撓度滿足要求。第二層木楞的支反力R1＝4.4KN，R2＝15.7KN，R3＝12.2KN，R4＝12.4KN，R5＝12.2KN，R6＝16.7KN，R7＝4.4KN。4、碗扣支架立桿受力檢算碗扣支架立桿承受上部第二層木楞的支座反力，故其最不利受力狀態(tài)為承受第二層木楞的支座反力23.5KN時的狀態(tài)。（1）支架底部自由部分立桿長度為0.7m，計算如下：1輸入數(shù)據(jù)1.1基本輸入數(shù)據(jù)構(gòu)件材料特性材料名稱:Q235-A設(shè)計強度:215.00(N/mm2)屈服強度:235.00(N/mm2)截面特性截面名稱:無縫鋼管:d=48(mm)無縫鋼管外直徑[2t≤d]:48(mm)無縫鋼管壁厚[0＜t≤d/2]:3.2(mm)構(gòu)件高度:0.700(m)1.2荷載信息軸向恒載標準值:23.500(kN)1.4端部約束信息X-Z平面內(nèi)頂部約束類型:簡支X-Z平面內(nèi)底部約束類型:固定X-Z平面內(nèi)計算長度系數(shù):0.80Y-Z平面內(nèi)頂部約束類型:簡支Y-Z平面內(nèi)底部約束類型:固定Y-Z平面內(nèi)計算長度系數(shù):0.802分析結(jié)果繞X軸彎曲時的最小整體穩(wěn)定性安全系數(shù):3.83該截面距離構(gòu)件頂端:0.700(m)繞Y軸彎曲時的最小整體穩(wěn)定性安全系數(shù):3.92該截面距離構(gòu)件頂端:0.700(m)最小強強度安全系系數(shù):4..12該截面面距離構(gòu)件件頂端:00.7000(m)構(gòu)件安安全狀態(tài)::穩(wěn)定滿足足要求，強強度滿足要要求。（2）支架中間部分分布距1.2m立桿計算算如下：1輸入數(shù)據(jù)1.1基本輸輸入數(shù)據(jù)構(gòu)件材材料特性材料名名稱:Q2235-AA設(shè)計強強度:2115.000(N/mmm2)屈服強強度:2335.000(N/mmm2)截面特特性截面名名稱:無縫鋼管管:d=448(mmm)無縫鋼鋼管外直徑徑[2t≤d]:448(mmm)無縫鋼鋼管壁厚[[0＜t≤d/2]]:3.22(mmm)構(gòu)件高高度:1..200((m)1.2荷載信信息軸向恒恒載標準值值:23.5500(kkN)1.4端部約約束信息X-ZZ平面內(nèi)頂頂部約束類類型:簡支X-ZZ平面內(nèi)底底部約束類類型:簡支X-ZZ平面內(nèi)計計算長度系系數(shù):1..00Y-ZZ平面內(nèi)頂頂部約束類類型:簡支Y-ZZ平面內(nèi)底底部約束類類型:簡支Y-ZZ平面內(nèi)計計算長度系系數(shù):1..002分析結(jié)果繞X軸軸彎曲時的的最小整體體穩(wěn)定性安安全系數(shù)::3.333該截面面距離構(gòu)件件頂端:11.2000(m)繞