大厚度焊接接頭不同厚度部位焊縫縱向力學(xué)性能差異性試驗(yàn)

-.z本文由yituan*ue奉獻(xiàn)pdf文檔可能在WAP端瀏覽體驗(yàn)不佳。建議您優(yōu)先選擇T*T，或下載源文件到本機(jī)查看。．１２．焊接２００３〔４〕大厚度焊接接頭不同厚度部位焊縫縱向力學(xué)性能差異性試驗(yàn)**鍋爐廠**核電化工設(shè)備公司〔２００２４５〕*茂龍丁必學(xué)懿建明摘要按照壓水堆核電站核島主設(shè)備主環(huán)縫等大厚度焊接接頭的構(gòu)造特征、材料和焊接工藝等條件，制備焊接試件，對(duì)試件接頭不同厚度部位的焊縫金屬進(jìn)展室溫和３５０℃拉伸、Ｏ℃和一２０℃沖擊以及硬度試驗(yàn)，分析并比較縱向力學(xué)性能差異性．試驗(yàn)結(jié)果說明：１６ＭＮＤ５低合金鋼焊接接頭縱向焊縫金屬力學(xué)性能的差異是不明顯的。關(guān)ｔ詞：爆繾金屬力學(xué)性能試驗(yàn)ＥｘＰＥＲｎ棚｝ＮＴｏＮＭＥＣＨ＾ＮｌＣＡＬＰＲＯＰＥＩ訂１ＥＳＤⅡ砸．ＥＲＥＮＣＥＯＦＷＥＬＤ削ｌＥＴＡＬＦＯＲＬＡＲＧＥ瑚風(fēng)ＴＨＩＣＫＮＥＳＳⅥ啦ＬＤ功Ｊｏ塒ＴＡＴＤⅡＦＥＲＥＮＴ咖ＣＫＮＥＳＳＬＯＣＡＴｌｏＮＳｈａｎｇｈａｉＢｏｊｌｅｒＷｏｒｋｓ，Ｌｔｄ．Ｚｈａ嘩ＭａｏｌｏＩｌｇ，Ｄｉ雌Ｂｉｘ啪，Ｆ粕肺刪砌嗚ｔｏＡｂｓ咖ｔＷｄｄｅｄｓａｍｐｌｅｓａ沖ｐｒｅｐａｒｅｄ８ｃｃｏｒｄｉ“ｇａｓｔｈｅ虬Ⅲｃｔｕｒｅ，皿ａ洄ａｌ，似ｄｉ“ｇｐｍｏ甜ｕｆｅａｎｄｏｔｈｅｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ０ｆｌ盯薩ｔｈｉｃｋｎｅｓｓｗｅｌｄｅｄｊｏｉｎｔｓｕｃｈｍ８ｉｎｃｉｒｃｕｌａｒｓ朗ｍｏｆ哪ｉｎ６ｑｕｉｐｒｎｅｎＩ∞ｔｈｅｎｕｃｌｅａｒｉｓｌａｎｄｏｆｐｒｅｓｓ一種ｄｗａｔｅｒｒｅａｃｔｏｒａｒｅｎｕｄｅ盯ｐｏｗｅｒ砒ｍｉｏｎ，ａｎｄｔｅｌｌｓｉｏｎｔ皓ｔｄｘｅｃｕｔｅｄｆｏｒｗｅｌｄＩＩ屺ｔｄｄａｔａｔａｔＨｍｍｔｅｍｐｅｒａｔｕ弛蛐ｄ３５０ｑｃ．ｉｍｐａｃｔｔｅｓｔａｔ０℃跚ｄ一２０℃，ｈａｒｄｎｃｓｓｔｅｓｔｓ舢ｐｌｅｊｏｉｎｔｓ．Ｄｉ８ｊｒｅｎｃｅ０ｆｍｅｃｈａｎｉｃ丑ｌｐｒｏｐｅｎｉｅ８０ｆｗｅｌｄｍｅＩ－ｄ船ｒｅｎ¨ｈｉｃｋｎｅ呂ｓｋ８ｔｊｏｎ詰ａｎａｌｙｚｅｄ．ｎｅｔｅｓｔ瑚ｕｌｔｓ８ｈｏｗｔｈ砒ｔｈｅｄ蕊ｍｎ睇０ｆｍｅｃｈ蛐ｉｃａｌｐ∞ｐｅｎｉｅｓ０ｆｗｅｌｄｍｅｔａｌｄｄｆｅｒｅｎ‘ｔｈｉｃｋｒ地姻１０ｃ８ｔｉｏｎｏｆｔｈｅｏｆ１６ＭＮＤ５ｊｏｉｎｂａｌｄｉｍ煳ｔ出ｉｃｋⅡｅ８９１０ｃａｔｉｏｎ迫１１０ｔｏｂｖｉｏｕｓ．對(duì)于壓水堆核電站核島主設(shè)備如反響堆壓力容器、蒸汽發(fā)生器和穩(wěn)壓器等主環(huán)縫和接收焊縫等大厚度焊接接頭，在焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)和產(chǎn)品焊接接頭見證件技術(shù)要求中，在接頭厚度方向，焊縫金屬力學(xué)性能試樣要求分多層〔分不同部位〕截取。國(guó)際上遵循的核電站設(shè)計(jì)和建造重要規(guī)*之一，法國(guó)?壓水堆核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造規(guī)則〔Ｒｃｃ—Ｍ〕?…，對(duì)于焊縫金屬拉伸和沖擊試驗(yàn)，規(guī)定要求分三層截取試樣。在具體的設(shè)備制造技術(shù)條件中，最多則要求分四層截取試樣，試樣數(shù)量多。本文通過一系列大厚度焊接接頭的試驗(yàn)，確定在不同厚度部位的焊縫力學(xué)性能的差異程度，為大厚度接頭焊縫金屬力學(xué)性能取樣的截取部位和數(shù)量提出合理的建議而提供依據(jù)。１試驗(yàn)材料試件母材采用法國(guó)ｃｕ公司進(jìn)口的１６ＭＮＤ５鍛件，符合法國(guó)Ｒ—ｃｃＭ規(guī)*Ｍ２ｌｏｏ中相關(guān)的規(guī)定。焊接材料采用德國(guó)ＴＨＹＳｓＥＮ公司進(jìn)口的核級(jí)ｕｎｉｏｎｓ３ＮｉＭｏｌ焊絲和ｕＶ４２０ＴＴＲ焊劑，焊絲直徑西４．ｏｍｍ，型號(hào)為Ｆ９Ａ４一ＥｎＮ—Ｆ３Ｎ，符合ＡｓＭＥ第二卷ｃ篇ｓＦＡ５．２３中相關(guān)規(guī)定。鍛件和焊接材料熔敷金屬的典型化學(xué)成分和主要力學(xué)性能分別見表１和表２。表２中，鍛件和焊縫金屬均為經(jīng)過了６２０℃×３５ｈ的模擬焊后熱處理狀態(tài)。裹１材料化學(xué)成分ｆ％Ｊ萬方數(shù)據(jù)焊接２００３〔４〕表２材料的主要力學(xué)性能。１３’試件室溫３５０ｏｃ〔保載５ｍｉｎ〕６〔％〕廿〔％〕一２０℃ｏ℃—！塑單個(gè)平均單個(gè)平均；：７ＭＰａ曠。ＭＰａ占〔％〕砂〔％〕％：／ＭＰａ盯．，ＭＰａ單個(gè)平均ｚ焊接試驗(yàn)條件按照核島主設(shè)備的制造技術(shù)條件的要求，設(shè)定了案裂墨蓑篙謄黧鬟裁囂關(guān)，婁籜囂主霉退火〔消除應(yīng)力和恢復(fù)性能〕熱處理。襄３焊接試件尺寸及熱處理?xiàng)l件預(yù)熱溫度∥℃≥１７５極性ＤｃＥＰ焊接電流∥Ａ電弧電壓ｗＶ焊接位置焊接速度∥〔ｍｍ?ｍｉｎ“〕層間溫度Ⅳ℃５００～５５０３０一３５后熱處理參數(shù)３００一３５０ｑｃ×４ｈ平焊４００～５００≤３００３力學(xué)性能試驗(yàn)續(xù)果和討論主要對(duì)焊縫金屬拉伸性能〔試樣軸線平行于焊接方向〕、沖擊性能和硬度工程在不同的厚度部位截取試樣和進(jìn)展試驗(yàn)，試樣截取部位分表層、１／∞、ｌ／２６、３“６和根部區(qū)域如圖１所示。拉伸試樣采用圓形，試樣直徑ｄｏ＝１０ｍｍ，標(biāo)距ｆｏ＝５０ｎｌｌＩｌ，試樣符合ＧＢ６３９７—８６標(biāo)準(zhǔn)要求，試驗(yàn)按ＧＢ２２８—８７標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施。沖擊試樣采用尺寸為１０實(shí)施。ｍｍ×１０ｍ×５５ｍｍ、缺口深度為２ｍｍ的標(biāo)準(zhǔn)夏比Ｖ形缺口試樣，試驗(yàn)按照ｃＢ／ｒｆ２２９—９４標(biāo)準(zhǔn)圖２至圖４分別為焊縫金屬室溫和３５０℃的抗拉強(qiáng)度、屈服極限和伸長(zhǎng)率在接頭厚度方向不同部位的分布曲線；圖５為焊縫金屬Ｏｏｃ和一２０℃沖擊功在接頭厚度方向不同部位分布曲線；圖６為焊縫金屬ＨＶ。硬度值在接頭厚度方向不同部位分布陸線。從圖２至圖６力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果分布曲線圖上可以發(fā)現(xiàn)，不同的試件厚度、坡口寬度和不同的熱處理規(guī)*，同一試件接頭焊縫金屬在厚度方向上性能的變化趨勢(shì)是不明顯的，雖然不同試件由于熱處理時(shí)間等因素不同而導(dǎo)致*些工程性能有比擬明顯的差異，但同一塊試件的焊縫金屬在厚度方向上無論是拉伸性能還是沖擊性能或硬圖ｌ取樣部位示意圖度，其差異都是不明顯的。，餾≈■■■■●■■●■■■■■■■＿Ⅻ■■ｂｉｋ萬方數(shù)據(jù)．１４．焊接２００３〔４〕—廿試：件Ａ－口一試件Ｂ告試件ｃ—ｏ一試件Ｄ＋試件Ｅ—．＿試件Ｆ芒皇擊ｉ酵艇罨越迥ｊｇ巽塏瑚伽咖㈣ｍ啪咖渤姍㈨渤取樣部位ｆａ〕摩溫取樣部位ｆｂｌ３５０℃圖２焊縫金屬抗拉強(qiáng)度在各取樣部位的分布曲線—睜－試件Ａ口一試件Ｂ—｝試件ｃｏ一試件Ｄ＋試件Ｅ＋試件Ｆ擊萼刨鐾西取樣部位ｆａｌ室溫取樣部倪ｆｂｌ３５０℃圖３焊縫金屬屈服強(qiáng)度在各取樣部位的分布曲線書斌件Ａ姐一試件Ｂ—｝試件ｃｏ一試件ｕ＋試件Ｅ＋試件Ｆ一著璺２９一三２８２６ｌ罷碧取樣部位〔旬室溫堡＿鞋｝輦翌２０取樣部位ｆｂｌ３５０℃圖４焊縫金屬的拉伸伸長(zhǎng)率在各取樣的分布曲線對(duì)多層多道焊接接頭，后一焊道的加熱冷卻過程導(dǎo)致的膨脹和收縮對(duì)前面焊道必然產(chǎn)生一定彈塑性變形和熱疲勞作用，使得在焊縫和近縫區(qū)產(chǎn)生剩余應(yīng)力和塑性變形，如果焊接試件沒有拘束，接頭的變形特別是角變形將會(huì)很大，因此對(duì)于板狀焊接試件，在試件的反面必須裝焊拘束度足夠的防變形肋板，通過外加強(qiáng)制拘束的方法控制變形，如同產(chǎn)品接頭，由于構(gòu)造拘束作用，焊接變形受到了嚴(yán)格限制。這種方式將導(dǎo)致更大的焊接剩余應(yīng)力和焊道局部塑性變形。上述這些因素對(duì)焊縫盒屬的力學(xué)性能的影響是不能無視的，但是，如果接頭焊后經(jīng)過退熾熱處理〔消除應(yīng)力和恢復(fù)性能〕，這種影響就能得到消除，試驗(yàn)結(jié)果已經(jīng)說明了這～點(diǎn)。因此，對(duì)于低合金鋼焊接接頭，如果焊后進(jìn)展足夠溫度和時(shí)間的退火處理，使焊接剩余應(yīng)力得到松弛，性能恢復(fù)，則厚度方向上焊縫金屬力學(xué)性能就能根本到達(dá)一致。從試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，如果試件焊后熱處理萬方數(shù)據(jù)！苧！竺蘭爭(zhēng)試件Ａ，口斌件Ｂ—｝試件ｃ一一———————————————一二』二一。一試件Ｄ—．＿試件Ｅ—．＿試件Ｆ瑚瑚薯‘瑚毛噸瑚雷伯吲啪ｍ舯。餐＿．＝丑㈨量量啪加股樣部位ｈ１取樣部位ｆｂｌ—２０℃０℃圖５焊縫金屬?zèng)_擊功在各取樣部位的分布曲線人力，縮短生產(chǎn)周期、降低生產(chǎn)本錢都是有現(xiàn)實(shí)意義的。４結(jié)越雕２論〔１〕１６ＭＮＤ５低合金鋼鍛件焊接接頭經(jīng)過焊后退熾熱處理后，接頭厚度方向焊縫金屬力學(xué)性能的差異是不大的，沒有明顯的變化趨勢(shì)?！玻病硨?duì)大厚度１６ＭＮＤ５低合金鋼鍛件焊接接頭，焊縫金屬力學(xué)性能試樣分多層截取意義不大。在１／２６取樣部位或１／４６一個(gè)部位截取少量試樣進(jìn)展試驗(yàn)，其結(jié)果應(yīng)具有足夠的代表性。參考文獻(xiàn)ｌ圖６焊縫金屬ＨＶ．。硬度規(guī)*一致，對(duì)不同的試件厚度和接頭形式，焊縫金屬的力學(xué)性能根本是在同一個(gè)水平上。作者認(rèn)為，焊接試件分層取樣的意義不大，試樣數(shù)量也無必要太多，對(duì)拉伸試樣，每個(gè)試驗(yàn)溫度?。熘粒矀€(gè)試樣，對(duì)沖擊，每個(gè)試驗(yàn)溫度?。苯M〔３個(gè)〕試樣。這樣，焊接工藝評(píng)定試件和產(chǎn)品焊接見證件的尺寸可以減小，對(duì)節(jié)約材料、能源、作者筒介：核工業(yè)第二研究**．壓水堆核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造規(guī)則Ｒｃｃ—Ｍ，１９９３．〔收稿日期２００２０９約〕*茂龍，１９６５生，大學(xué)本科，高叛工程師。主要研究核電謾魯、化工壓力容器焊接和熱處理工藝。爭(zhēng)４?！埃础?。４￥１分類廣告ｌ廿１‘—ａｒ‘Ｋ一竹苜—ａｒ寺焊接工藝軟件７００Ｍｂ的容量，１８６種接頭，３１０種鋼號(hào)，１９種焊接方法，簡(jiǎn)單快捷的操作，為你提供數(shù)以百億計(jì)的符合焊接法規(guī)的如下效勞：編制ｗＰｓ，查詢新的焊接參數(shù)，導(dǎo)找新的焊接方案．解決焊接疑難。詳情請(qǐng)到ｗｗｗ．ｚｅｌｉａ．ｔｃ．ｐｎｅＩｃｎ網(wǎng)址查詢，或打１３９１５７７２７９０，或發(fā)到：ｚｃｌｉＢ＠ｖｉｐｓｉｎａ．ｃｏｍ**熱力裝備制造**向您提供ＳＪ型埋弧自動(dòng)焊用燒結(jié)焊劑生產(chǎn)線目前．蠱內(nèi)燒結(jié)焊劑年產(chǎn)■僅為１５０００噸，并且需求■每年以１６％的速度遞增。我公司研糊成功的目前匿內(nèi)最先進(jìn)的嬈結(jié)型焊劑生產(chǎn)線，年產(chǎn)量可達(dá)５電焊條烘干妒節(jié)能、降耗技術(shù)改造工程熱源采用節(jié)能型高效燃煤熱風(fēng)爐。在不改變老式焊條烘干爐原有結(jié)構(gòu)及傳動(dòng)系統(tǒng)的情況下，稍加改造，即可進(jìn)展主產(chǎn)，兩個(gè)月就能收回設(shè)備改造的投資。該工程改造后可大大降低電焊條的生產(chǎn)本錢．節(jié)省不必要的投資。０００噸，每班只需７人操作，能耗低，總裝機(jī)鴦■１００Ⅲ，確ｎ甜保每噸利潤(rùn)１０００元，全套設(shè)備只需２６０萬元。詳細(xì)資料請(qǐng)Ｍｐ：∥Ｗｖ州ｎｚｂ：０２４一Ｂ９８１３２１９地址：**市赫家屯區(qū)楓揚(yáng)路１０９號(hào)萬方數(shù)據(jù)大厚度焊接接頭不同厚度部位焊縫縱向力學(xué)性能差異性試驗(yàn)作者單位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次數(shù)：*茂龍，丁必學(xué)，樊建明**鍋爐廠**核電化工設(shè)備公司,200245焊接WELDING&JOINING2003，"(4)0次參考文獻(xiàn)(1條)1.核工業(yè)第二研究**壓水堆核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造規(guī)則RCC-M1993相似文獻(xiàn)(10條)1.期刊論文魏世同.陸善平.何廣忠.趙旭.李殿中.李依依.WEIShitong.LUShanping.HEGuangzhong.ZHAO*u.LIDianzhong.LIYiyi熱處理工藝對(duì)含Nb焊縫金屬組織與力學(xué)性能的影響-金屬學(xué)報(bào)2009,45(9)采用含Nb及不含Nb兩種焊絲對(duì)高速列車轉(zhuǎn)向架用S355J2G3鋼板進(jìn)展焊接,分析了焊態(tài)下接頭各區(qū)域的性能差異,研究了合金元素Nb和焊后熱處理制度對(duì)焊縫金屬組織和性能的影響.結(jié)果說明:焊縫金屬的韌性是焊接接頭性能的薄弱環(huán)節(jié).焊態(tài)下Nb的參加提高了焊縫金屬的強(qiáng)度,但對(duì)塑性和韌性無明顯影響.經(jīng)去應(yīng)力退火后,不含Nb焊縫金屬的強(qiáng)度降低,延伸率和沖擊功升高,而含Nb焊縫金屬的強(qiáng)度升高,延伸率和沖擊功降低,退火后含Nb焊縫金屬中NbC顆粒析出是影響焊縫金屬組織和性能的主要因素.在焊后正火處理?xiàng)l件下,隨著正火溫度的升高,不含Nb焊縫金屬的組織和性能均無明顯變化,而含Nb焊縫金屬的強(qiáng)度明顯升高,延伸率和沖擊功顯著降低.嚴(yán)格控制正火溫度是含Nb焊縫金屬獲得高強(qiáng)韌性的關(guān)鍵.含Nb焊縫中魏氏組織的含量隨正火溫度的升高而明顯增多.電鏡觀察說明,經(jīng)920℃正火處理后,焊縫中的NbC顆粒尺寸大于退火態(tài)焊縫金屬中的NbC相,而在1200℃正火處理后NbC顆粒溶解消失.2.學(xué)位論文*茂龍核電設(shè)備典型鎳基合金焊接接頭力學(xué)性能評(píng)定及焊縫金屬熱裂紋敏感性分析2003本文以秦山二期核電站600Mw反響堆壓力容器接收一平安端異種金屬鎳基合金接頭焊接為背景。秦山二期核電站600Mw反響堆壓力容器，是我國(guó)制造的首臺(tái)600Mw級(jí)的反響堆壓力容器，其中的鎳基合金部件及有關(guān)的鎳基合金焊接材料均采用了INCONEL690合金系統(tǒng)，INCONEL690合金系統(tǒng)材料應(yīng)用于反應(yīng)堆壓力容器在國(guó)內(nèi)是首次。其接收一平安端異種金屬鎳基合金焊接，即帶有不銹鋼堆焊層的低合金鋼和不銹鋼之間的焊接，一直是反響堆壓力容器焊接中最大難點(diǎn)之一，主要問題依然是微裂紋和力學(xué)性能(塑性)下降。本課題結(jié)合秦山二期核電站反響堆壓力容器的制造，在產(chǎn)品接收——全端異種金屬接頭實(shí)施焊接前，通過試驗(yàn)分析研究以明確INCONEL690焊縫金屬中產(chǎn)生裂紋和塑性下降的原因和影響因素，以優(yōu)化焊接工藝參數(shù)。本文主要進(jìn)展了如下幾方面工作：(1)討論了鎳基合金焊接的幾個(gè)主要問題，即焊接熱裂紋、焊縫中氣孔和焊縫金屬塑性下降等，對(duì)熱裂紋產(chǎn)生的機(jī)理、鎳基合金熱裂敏感性較強(qiáng)、易產(chǎn)生氣孔和塑性下降的原因作了初步的討論。(2)進(jìn)展了焊縫金屬性能試驗(yàn)，就所選用的焊接材料和確定的自動(dòng)脈沖氬弧焊工藝進(jìn)展堆焊、板對(duì)接和管子對(duì)接焊接比照試驗(yàn)，對(duì)焊縫金屬的金相和力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)展分析討論。對(duì)出現(xiàn)的問題：焊縫中的微裂紋、氣孔和焊縫金屬塑性缺乏就其產(chǎn)生的原因進(jìn)展分析，探討焊接材料化學(xué)成分和焊接工藝參數(shù)等條件對(duì)其的影響程度。對(duì)INCONEL690合金焊接熱裂紋敏感性進(jìn)展了分析和評(píng)價(jià)。(3)進(jìn)展了驗(yàn)證試驗(yàn)，完全模擬600Mw反響堆壓力容器接收一平安端異種金屬接頭的構(gòu)造特征和焊接條件，制備和焊接試件。在焊縫金屬性能試驗(yàn)和分析的根底上，為降低熱裂紋、氣孔敏感性，減少焊縫金屬塑性下降量，提出優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)和輔助工藝措施。對(duì)焊接完成后的試件焊接接頭、焊縫金屬的理化和力學(xué)性能按600Mw反響堆壓力容器技術(shù)條件的相應(yīng)要求進(jìn)展全面的評(píng)定。通過試驗(yàn)和分析，本文對(duì)焊接材料化學(xué)成分、工藝參數(shù)和輔助工藝措施等因素對(duì)工NCONEL690合金焊接性的影響程度作了初步的分析研究。對(duì)600MW反響堆壓力容器接收一平安端接頭鎳基合金焊接提出了一套完整的優(yōu)化工藝，有效地解決了INCONEL690焊接熱裂紋、氣孔和焊縫金屬塑性降低等問題，對(duì)600MW反響堆壓力容器的制造提供了技術(shù)保障。3.會(huì)議論文陳大偉.王青峰.蘇航Cu、Nb對(duì)多層焊焊縫金屬顯微組織和力學(xué)性能的影響2006采用實(shí)際堆焊、Gleeble焊接熱模擬、透射電鏡(TEM)及金相顯微構(gòu)造觀察、硬度測(cè)試等方法分析了添加不同含量的Cu和Nb時(shí),對(duì)多層焊顯微組織和強(qiáng)度的影響,探討了Cu和Nb的作用機(jī)制.結(jié)果說明:在普通C-Mn焊縫金屬的根底上添加約3.0wt％的Cu和0.03wt％的Nb時(shí),在模擬多層焊各再熱區(qū)域均可形成均勻的貝氏體組織,且產(chǎn)生大量而均勻的、熱穩(wěn)定性良好的沉淀析出相,使多層焊高強(qiáng)焊縫表現(xiàn)出均勻的力學(xué)性能,其抗拉強(qiáng)度可以到達(dá)800Mpa以上.4.學(xué)位論文周月波10Ni5CrMoV鋼MIG焊接接頭的組織與力學(xué)性能研究2002本文通過實(shí)驗(yàn)研究了10Ni5CrMoV鋼奧氏體化溫度對(duì)奧氏體晶粒尺寸的影響及奧氏體自發(fā)再結(jié)晶的根本規(guī)律，從而確定了鋼的組織遺傳溫度區(qū)間；采用熱模擬的方法研究了三種線能量下的10Ni5CrMoV鋼熱影響過熱區(qū)的組織和性能與線能量的關(guān)系；并研究了在線能量E=21KJ/cm的實(shí)際焊接條件下10Ni5CrMoV鋼MIG焊接接頭的組織與低溫沖擊性能。結(jié)果說明：該鋼奧氏體晶粒的急劇粗化溫度在1200℃，在850℃～900℃之間以形成針狀?yuàn)W氏體為主，而在900℃以上則以形成球形奧氏體為主—即組織遺傳溫度區(qū)為Ac_1～900℃。熱模擬試驗(yàn)結(jié)果說明：E=19KJ/cm時(shí)的組織為馬氏體+上貝氏體+粒狀組織，而E=24KJ/cm、E=30KJ/cm時(shí)的組織為馬氏體+上貝氏體+粒狀貝氏體，在三種線能量中以E=24KJ/cm時(shí)的沖擊韌性最好，-60℃時(shí)的沖擊功為183J。5.期刊論文趙曉兵.何長(zhǎng)紅.彭云.田志凌.*保忠.趙秀柏.ZHAO*iaobing.HEChanghong.PENGYun.TIANZhiling.ZHENGBaozhong.ZHAO*iubai800MPa級(jí)高強(qiáng)鋼焊縫金屬熱處理組織與性能-焊接學(xué)報(bào)2007,28(7)在10Ni5CrMoV高強(qiáng)構(gòu)造鋼焊接中,為了獲得良好的強(qiáng)韌性匹配,焊后需要進(jìn)展熱處理來改善焊縫金屬的組織和性能.試驗(yàn)采用富氬氣體保護(hù)焊焊接10Ni5CrMoV鋼,分析了不同調(diào)質(zhì)熱處理工藝下焊縫組織、性能的變化規(guī)律.結(jié)果說明,焊縫金屬焊態(tài)的組織主要是貝氏體、少量馬氏體和剩余奧氏體組織,調(diào)質(zhì)熱處理后焊縫組織主要為回火馬氏體,隨著回火溫度的升高,焊縫中剩余奧氏體減少,馬氏體中碳化物析出長(zhǎng)大并有球化趨勢(shì).調(diào)質(zhì)態(tài)焊縫金屬的強(qiáng)度隨著回火溫度的升高而逐漸降低,而韌性隨著回火溫度的升高而顯著提高.6.學(xué)位論文陳大偉銅和鈮對(duì)HSLA鋼多層焊焊縫組織和性能的影響2006本文采用在Q345鋼板外表Ⅴ型槽內(nèi)預(yù)置純銅細(xì)絲和鈮鐵粉、普通C-Mn鋼焊絲惰性氣體保護(hù)堆焊的方法，制備了具有不同銅含量(0-3.2wt％)且加鈮(0.03wt％)或不加鈮的焊縫金屬。采用GLEEBLE-3500熱-力模擬試驗(yàn)機(jī)和截取的全焊縫試樣，對(duì)多層焊不同區(qū)域(分別對(duì)應(yīng)于650℃、725℃、850℃、950℃、1200℃和1300℃等不同峰值溫度)及不同線能量(10-75kJ/cm)下的粗晶區(qū)進(jìn)展了模擬，測(cè)試了模擬樣品的硬度，觀察了模擬多層焊縫的金相組織，利用透射電鏡(TEM)分析了焊縫中的第二相粒子，研究了Cu和Nb對(duì)改善低合金高強(qiáng)度鋼多層焊焊縫金屬顯微組織和力學(xué)性能及其均勻性的作用。結(jié)果說明：在單道焊縫中，Cu含量低于1.0wt％時(shí)，對(duì)焊縫金屬?zèng)]有明顯的強(qiáng)化作用；Cu含量到達(dá)3.0wt％時(shí)，對(duì)焊縫的強(qiáng)化效果明顯，焊縫金屬的硬度(HVN)可到達(dá)280，相應(yīng)的抗拉強(qiáng)度為900Mpa；當(dāng)焊縫中的Cu含量一樣時(shí)，在焊縫中參加0.03、wt％的Nb與不加Nb相比，不能顯著提高焊縫金屬的強(qiáng)度。在模擬多層焊縫中，單獨(dú)添加Cu的焊縫金屬的硬度均勻性較差，在0.5-3.0wt％Cu與0.03wt％Nb復(fù)合參加時(shí)，有利于在焊縫中獲得綜合性能良好的針狀鐵素體和下貝氏體組織，且組織和硬度分布均勻；在不同焊接線能量的模擬多層焊縫中，Cu、Nb復(fù)合參加與Cu單獨(dú)參加的焊縫相比，其硬度值隨線能量的增加，下降趨勢(shì)相對(duì)平緩。3.0wt％Cu與0.03wt％Nb同時(shí)參加時(shí)，在模擬多層焊縫中產(chǎn)生了Cu與Nb的復(fù)合析出，使ε-Cu粒子析出的均勻性增強(qiáng)，相應(yīng)焊縫金屬的硬度(HVN)均到達(dá)280以上，獲得了抗拉強(qiáng)度在900Mpa以上且硬度分布均勻的高強(qiáng)度多層焊焊縫金屬。7.期刊論文高松.楊繼龍壓力容器用焊接材料的選擇與采購(gòu)技術(shù)條件-煤炭技術(shù)2005,24(7)討論了壓力容器用焊接材料選擇的原則:焊縫金屬的性能應(yīng)高于或等于母材性能.介紹了焊接材料采購(gòu)技術(shù)條件的編制要求.8.學(xué)位論文孟威400系鐵素體不銹鋼熱軋板材力學(xué)性能及焊接性能的研究2009400系列鐵素體不銹鋼是一種無鎳、低鎳型不銹鋼，而且其成型性、耐蝕性、抗氧化性良好，被稱為“經(jīng)濟(jì)型〞不銹鋼，日益引起各國(guó)開發(fā)和研究的重視。本文針對(duì)400系列的代表鋼種430、410S、409L，結(jié)合其微觀組織，重點(diǎn)研究了其熱軋板材的力學(xué)性能和焊接性能，并與奧氏體不銹鋼304比照分析，為進(jìn)一步提高三種不銹鋼的產(chǎn)品質(zhì)量、改進(jìn)工藝參數(shù)、形成批量生產(chǎn)提供理論依據(jù)，為開發(fā)鐵素體不銹鋼提供實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)并指導(dǎo)生產(chǎn)。首先研究了430、410S和409L熱軋板材在室溫下的拉伸行為和斷裂特征。430和410S的強(qiáng)度高，但塑性較差，409L的塑性好于430和410S。C、Cr含量較低的410S的強(qiáng)度、硬度均較430高，是由于410S空冷軋制過程中產(chǎn)生了多量的馬氏體；三種鋼室溫下都為韌性斷裂；430和410S局部斷口出現(xiàn)了分層和側(cè)向開裂現(xiàn)象，經(jīng)分析拉伸斷口出現(xiàn)分層開裂主要由沿著軋制方向分布的條帶組織所致。通過焊接接頭組織觀察、無損檢測(cè)、力學(xué)性能以及接頭鐵素體含量和顯微硬度測(cè)定，研究了經(jīng)手工鎢極氬弧焊〔TIG焊〕400系列鐵素體不銹鋼熱軋板材的焊接性能，并與奧氏體不銹鋼