教學樓深基坑土釘墻支護結構設計計算書

第2章土釘墻支護計算2.1土釘支護技術2.1.1土釘支護的概念土釘支護亦稱錨噴支護，就是逐層開挖基坑，逐層布置排列較密的土釘（鋼筋），強化邊坡土體，并在坡面鋪設鋼筋網，噴射混凝土。相應的支護體稱為土釘墻，它由被加固的土體、放置在土體中的土釘與噴射混凝土面板三個緊密結合的部分組成。土釘是其最主要的構件，英文名叫SoilNailing，它的設置有打入法，旋入法，以及先鉆孔、后置入、再灌漿三種方法。2.1.2土釘支護的特點與其它支護類型相比，土釘支護具有以下一些特點或優(yōu)點：土釘與土體共同形成了一個復合體，土體是支護結構不可分割的部分。從而合理的利用了土體的自承能力。結構輕柔，有良好的延性和抗震性。施工設備簡單。土釘?shù)闹谱髋c成孔、噴射混凝土面層都不需要復雜的技術和大型機具。施工占用場地少。需要堆放的材料設備少。對周圍環(huán)境的干擾小。沒有打樁或鉆孔機械的轟隆聲，也沒有地下連續(xù)墻施工時污濁的泥漿。土釘支護是邊開挖邊支護，流水作業(yè)，不占獨立工期，施工快捷。工程造價低，經濟效益好，國內外資料表明，土釘支護的工程造價能夠比其它支護低1/2～1/3。容易實現(xiàn)動態(tài)設計和信息化施工。2.1.3土釘支護的適用范圍土釘支護適用于：地下水位以上或經人工降水措施后的雜填土、普通粘土或弱膠結的砂土的基坑支護或邊坡加固。一般可用于標準貫入基數(shù)N值在5以上的砂質土與N值在3以上的粘性土。單獨的土釘墻宜用于深度不大于12m的基坑支護或邊坡維護，當土釘墻與放坡開挖、土層錨桿聯(lián)合使用時，深度可以進一步加大。土釘支護不宜用于含水豐富的粉細砂巖、砂礫卵石層和淤泥質土。不得用于沒有自穩(wěn)能力的淤泥和飽和軟弱土層。2.1.4土釘?shù)淖饔脵C理土釘在復合土體中有個整體以下幾種作用機理：箍束骨架作用：該作用是由于土釘本身的剛度和強度，以及它在土體內分布的空間所決定的。它在復合土體中起骨架作用，使復合土體構成一個整體，從而約束土體的變形和破壞。分擔作用：在復合土體內，土釘與土體共同承擔外荷載和自重應力，土釘起著分擔作用。由于土釘有很高的抗拉、抗剪強度和土體無法相比的抗彎剛度，所以在土體進入塑性狀態(tài)后，應力逐漸向土釘轉移。當土體發(fā)生開裂后，土釘?shù)姆謸饔酶鼮橥怀?，這時土釘內出現(xiàn)了彎剪、拉剪等復合應力，從而導致土釘中的漿體碎裂、鋼筋屈服。土釘墻之所以能夠延遲塑性變形，并表現(xiàn)出漸進性開裂，與土釘?shù)姆謸饔檬敲芮邢嚓P的。應力傳遞與擴散作用：當荷載增加到一定程度，邊坡表面和內部裂縫已發(fā)展到一定寬度，邊坡應力達最大。此時，下部土釘位于滑裂區(qū)域以外土體中的部分仍然能夠提供較大的抗力。土釘通過它的應力傳遞作用可將滑裂區(qū)域內的應力傳遞到后面穩(wěn)定的土體中，分布在較大范圍的土體內，降低應力集中程度。對坡面變形的約束作用：在坡面上設置的與土釘連在一起的鋼筋網噴射混凝土面板使發(fā)揮土釘有效作用的重要組成部分。噴射混凝土面板對坡面變形起到約束作用，面板的約束力取決于土釘表面與土之間的摩阻力，當復合土體開裂面區(qū)域擴大并連成片時，摩阻力主要來自開裂區(qū)域后的穩(wěn)定復合土體。2.1.5土釘支護設計確定土釘墻結構尺寸（1）在初步設計時，應先根據(jù)基坑環(huán)境條件和工程地質資料，確定土釘墻的適用性，然后確定土釘墻的結構尺寸，土釘墻高度由工程開挖深度決定，開挖面坡度可取60°～90°，在條件許可時，盡可能降低坡面坡度。（2）土釘墻均是分層分段施工，每層開挖的最大高度取決于該土體可以自然站立而不破壞的能力。在砂性土中，每層開挖高度一般為0.5～2.0m，在粘性土中可以增大一些。開挖高度一般與土釘豎向間距相同，常用1.0～1.5m；每層單次開挖的縱向長度，取決于土體維持穩(wěn)定的最長時間和施工流程的相互銜接，一般多用10m長。參數(shù)設計土釘參數(shù)設計主要包括土釘長度、間距、布置、孔徑和鋼筋直徑等。土釘長度在實際工程中，土釘長度L常采用坡面垂直高度H的60%～70%。土釘一般下斜，與水平面的夾角宜為5°～20°。研究表明：對鉆孔注漿型土釘，用于粒狀土陡坡加固時，L/H一般為0.5～0.8；對打入型土釘，用于加固粒狀土陡坡時，其長度比一般為0.5～0.6.99規(guī)程要求L/H一般為0.5～1.2。其實，在只有飽和軟土中才會取L/H大于1。土釘直徑及間距土釘直徑D一般由施工方法確定。打入的鋼筋土釘一般為16～32mm，常是25mm，打入鋼管一般是50mm；人工成孔時，孔徑一般為70～120mm，機械成孔時，孔徑一般為100～150mm。土釘間距包括水平間距（列距）和垂直間距（行距），其數(shù)值對土釘墻的整體作用效果有重要影響，大小宜為1～2m。對于鉆孔注漿土釘，可按6～12倍土釘直徑D選定土釘行距和列距，且宜滿足：式中：K—注漿工藝系數(shù)，一次壓力注漿，K=1.5～2.5；D、L—土釘直徑和長度，m；、—土釘水平間距和垂直間距，m。2.2支護方案選擇本工程場區(qū)土層在水平方向的分布比較均勻，成層性好，無軟弱土層存在，建筑場地的地基土為均勻地基?；娱_挖深度位于地下水位以上，不需考慮降水和護坡措施，符合土釘墻支護條件，故選擇土釘墻作為基坑支護方式。2.3北面土釘墻計算2.3.1土壓力計算及土釘布置由設計任務書得基坑開挖深度為7m，建筑物6層，每層荷載取12Kpa,距基坑4m，則總荷載為12×6=72Kpa，建筑物每層3m共18m，根據(jù)規(guī)范取基坑深為地面下1m，按條形基礎擴散，則在基坑深度為5m處有影響，具體如圖所示，b－條形基礎寬取10mPk－總的荷載標準值Z－基底至軟弱下臥層距離P－擴散后荷載－基底自重應力值1.主動土壓力計算q—地面荷載（）；—土的重度（）；c—土層粘聚力（kPa）—主動土壓力系數(shù)，，為土層內摩擦角。Ea(11)=-2×8×0.839=-13.42(kPa)Ea(12)=(18.0×2.1)×0.704-2×8×0.839=13.19(kPa)Ea(21)=(18.0×2.1)×0.49-2×8×0.7=7.32(kPa)Ea(22)=(18.0×2.1+20.81×2.0)×0.49-2×8×0.7=27.72(kPa)Ea(31)=(18.0×2.1+20.81×2.0)×0.438-2×9×0.662=22.87(kPa)荷載影響處Ea；(32)=(21×0.9+18.0×2.1+20.81×2.0)×0.438-2×9×0.662=31.15(kPa)荷載影響處；Ea(32)=(18.0×2.1+20.81×2.0)×0.438-2×9×0.662=64.13(kPa)2.土釘參數(shù)及布置土釘墻水平傾角為，即按1:0.3放坡，土釘與水平面的傾角取，土釘豎直間距取，水平間距取，機械成孔，取孔徑130㎜。具體見圖2.2土釘處主動土壓力計算：第1點最大主動土壓力根據(jù)公式：e1.2=18×1.2×0.704-2×8×0.839=1.78(kPa)e2.4=(18.0×2.1+20.81×0.3)×0.7-2×8×0.49=22.99(kPa)e3.6=(18.0×2.1+20.81×1.5)×0.7-2×8×0.49=40.47(kPa)e4.8=(18.0×2.1+20.81×2.0+21×0.7)×0.438-2×9×0.662=29.3(kPa)e6.0=(27+18.0×2.1+20.81×2.0+21×1.9)×0.438-2×9×0.662=52.17(kPa)2.3.2土釘設計1.折減系數(shù)計算－土釘墻坡面與水平面夾角，為（坡度1:0.3）。2.受拉荷載標準值計算其中：－荷載折減系數(shù)；－第i個土釘位置處的基坑水平荷載標準值，（kPa）；、---土釘與相鄰土釘?shù)钠骄?、垂直間距，（m）；---土釘與水平面的夾角。=1.08×1.78×1.2×1.2/cos150=2.87=0.68×22.99×1.2×1.2/cos150=23.3=0.68×40.47×1.2×1.2/cos150=41.03=0.6×29.3×1.2×1.2/cos150=26.2=0..6×52.17×1.22×1.22/coss150=466.673.土釘受拉承承載力設計計值計算土釘釘受拉承載載力設計值值按以下公公式計算：：其中：---第第i根土釘受受拉荷載標標準值，（kN）；---第i根土土釘受拉承承載力設計計值，（kN）；---基坑側壁壁重要性系系數(shù)，取1.0。4.土釘長度設計土釘長度度按以下公公式計算：：其中：---土土釘受拉抗抗力分項系系數(shù)，取1.3；----第j根土釘錨錨固體直徑徑，（m）；----土釘穿越越第i層土體與與錨固體極極限摩阻力力標準取值值；查表得，，,。----第i根土釘在在直線破裂裂面外穿越越第i穩(wěn)定土體體內的長度度,(m)。5、自由段長度的的計算自由段長度按以以下公式計計算：其中：---第第i排土釘自自由段長度度（m）；---基坑深度度（m）；---土釘墻坡坡面與水平平面的夾角角；---土釘與水水平面的傾傾角取；第1排土釘自由段長長度計算，hi=1.2m=55.8×00.44//0.855=33m第1排土釘長度：第2土釘自由段長度度計算，hhi=2..4m=44.6×00.44//0.85=22.38mm第2土釘長度：第3土釘自由段長度度計算，hhi=3..6m=3.44×0.444/0..85=11.76mm第3土釘長度：第4土釘自由段長度度計算，hhi=4..8m=22.2×00.44//0.855=11.14mm第4土釘長度：第5土釘自由段長度度計算，hhi=6..0m=0.444/0..85=00.23mm第5土釘長度：綜合上述計算結結果及施工工因素，取取第1排和第4排土釘長長度為8m，第2、3、5排土釘取取10m。6、桿體直徑計算算：土釘桿體的鋼筋筋直徑按以以下公式計計算：其中：---鋼鋼筋截面面面積；----普通鋼筋筋抗拉強度度標準值；；----土釘受拉拉承載力設設計值最大大值；----土釘抗拔拔力安全系系數(shù)，取1.3。==1.3××58.33×1003/4000=1899.57mmm2選取HRB4000鋼筋16，縱向受力鋼筋去去16，面層混混凝土厚度度取100㎜，鋼筋筋網采用＠＠200。2.3.3土釘釘墻驗算1、土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼闫渲校?--土土釘?shù)木植坎糠€(wěn)定性安安全系數(shù)，取1.3；----土釘?shù)脑O設計內力（N）；----土釘直徑徑（M）；----界面粘結結強度標準準值（kPa）。查表得：，，（1）、第1排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（2）、第2排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（3）、第3排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（4）、第4排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（5）、第5排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼?，滿足內部抗拔力力要求。2.抗滑穩(wěn)定性驗算算作用在墻后滑移移合力為土土體主動土土壓力作用在墻底斷面面的抗滑合合力其中：---墻墻體自重（kN）；----土釘墻寬寬度（m），本設計。=5×7×188.4=6644KNN=188.4KNN/mm33抗滑安全系數(shù)滿滿足下式：：=〔（118×2..1×0..704）-2×8××0.8339〕+〔（18×2..1+200.81××1.2）0.499-2×8××0.7〕+〔（27+188×2.11+20..81×22+21××2.9）0.4338-2××9×0..662〕〕1.22=1477.28KKN=tan=365..4KN，滿足抗滑穩(wěn)定性性要求3.抗傾覆穩(wěn)定性驗驗算抗傾覆力矩：傾覆力矩：抗傾覆安全系數(shù)數(shù)要滿足以以下公式：：抗傾覆力矩：==23377KN·mm傾覆力矩：=3343.665KN·mm抗傾覆安全系數(shù)數(shù)要滿足以以下公式：：滿足抗傾覆穩(wěn)定定性要求2.3南面教學學樓土釘墻墻計算2.3.1土壓壓力計算及及土釘布置置由設計任務書得得基坑開挖挖深度為7m，建筑物6層，每層層荷載取12Kppa,距基基坑5m，則總荷載載為12×6==72Kppa，建筑物物每層3m共18m，根據(jù)規(guī)規(guī)范取基坑坑深為地面面下1m，按條形形基礎擴散散，則在基基坑深度為為6m處有影響響，具體如如圖所示，b－條形基礎寬取取10mPk－總的荷載標準值值Z－基底至軟弱下下臥層距離離P－擴散后荷載－基底自重應力力值1.主主動土壓力力計算q—地面荷載（）；；—土的重度（）；；c—土層粘聚力（kkPa）—主動土壓力系數(shù)數(shù)，，為土層內內摩擦角。Ea(11))=-2×8×0.8399=-13..42(kPa))Ea(12))=(188.0×22.1)×0.7044-2×8×0.8399=13.19(kPa))Ea(21))=(188.0×22.1)×0.49-2×8×0.7=7.32(kPa))Ea(22))=(188.0×22.1+20.881×2.0)×0.49-2×8×0.7=27.72(kPa))Ea(31))=(188.0×22.1+20.881×2.0)×0.4388-2×9×0.6622=22.87(kPa))荷載影響處Eaa；(32)=((21×1..9+188.0×22.1+20.881×2.0)×0.4388-2×9×0.6622=40.35(kkPa)荷載影響處a；(5018082PEa(32))=(5188.0×22.1+20.881×2.00)×0.4388-2×9×0.6622=63.06(kkPa)2.土釘參數(shù)及及布置土釘墻水平傾角角為，即按1:0..3放坡，土土釘與水平平面的傾角角取，土釘豎豎直間距取取，水平間間距取，機機械成孔，取取孔徑130㎜。具體見見圖2.2土釘處主動土壓壓力計算：：第1點最大主動土壓壓力根據(jù)公式：e1.2=188×1.22×0.7704-22×8×0.8399=1.788(kPa))e2.4=(188.0×22.1+220.811×0.33)×0.7-2×8×0.49=22.99(kPa))e3.6=(188.0×22.1+220.811×1.55)×0.7-2×8×0.49=40.47(kPa))e4.8=(188.0×22.1+20.881×2.0++21×00.7)×0.4388-2×9×0.6622=29.3(kPa))e6.0=(244.55++18.00×2.11+20.881×2.0++21×11.9)×0.4388-2×9×0.6622=51.1(kPa))2.3.2土釘釘設計1.折減系數(shù)計計算－土釘墻坡面與與水平面夾夾角，為（坡坡度1:0..3）。2.受拉荷載標標準值計算算其中：－荷載折折減系數(shù)；；－－第i個土釘位位置處的基基坑水平荷荷載標準值值，（kPa）；、---土釘與相相鄰土釘?shù)牡钠骄狡健⒋怪遍g間距，（m）；----土釘與水水平面的夾夾角。=1.008×1..78×11.2×11.2/ccos1550=2.887=0.668×222.99××1.2××1.2//cos1150=233.3=0.668×400.47××1.2××1.2//cos1150=411.03=0..6×299.3×11.2×11.2/ccos1550=266.2=0..6×511.1×11.2×11.2/ccos1550=455.713.土釘受拉承承載力設計計值計算土釘釘受拉承載載力設計值值按以下公公式計算：：其中：---第第i根土釘受受拉荷載標標準值，（kN）；---第i根土土釘受拉承承載力設計計值，（kN）；---基坑側壁壁重要性系系數(shù)，取1.0。4.土釘長度設計土釘長度度按以下公公式計算：：其中：---土土釘受拉抗抗力分項系系數(shù)，取1.3；----第j根土釘錨錨固體直徑徑，（m）；----土釘穿越越第i層土體與與錨固體極極限摩阻力力標準取值值；查表得，，,。----第i根土釘在在直線破裂裂面外穿越越第i穩(wěn)定土體體內的長度度,(m)。5、自由段長度的的計算自由段長度按以以下公式計計算：其中：---第第i排土釘自自由段長度度（m）；---基坑深度度（m）；---土釘墻坡坡面與水平平面的夾角角；---土釘與水水平面的傾傾角取；第1排土釘自由段長長度計算，hi=1.2m=55.8×00.44//0.855=33m第1排土釘長度：第2土釘自由段長度度計算，hhi=2..4m=44.6×00.44//0.855=22.38mm第2土釘長度：第3土釘自由段長度度計算，hhi=3..6m=33.4×00.44//0.855=11.76mm第3土釘長度：第4土釘自由段長度度計算，hhi=4..8m=22.2×00.44//0.855=11.14mm第4土釘長度：第5土釘自由段長度度計算，hhi=6..0m=0.444/0..85=00.23mm第5土釘長度：綜合上述計算結結果及施工工因素，取取第1排和第4排土釘長長度為8m，第2、3、5排土釘取取10m。6、桿體直徑計算算：土釘桿體的鋼筋筋直徑按以以下公式計計算：其中：---鋼鋼筋截面面面積；----普通鋼筋筋抗拉強度度標準值；；----土釘受拉拉承載力設設計值最大大值；----土釘抗拔拔力安全系系數(shù)，取1.3。==1.3××57.114×1003/4000=1855.71mmm2選取HRB4000鋼筋16，縱向受力鋼筋去去16，面層混混凝土厚度度取100㎜，鋼筋筋網采用＠＠200。2.3.3土釘釘墻驗算1、土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼闫渲校?--土土釘?shù)木植坎糠€(wěn)定性安安全系數(shù)，取1.3；----土釘?shù)脑O設計內力（N）；----土釘直徑徑（M）；----界面粘結結強度標準準值（kPa）。查表得：，，（1）、第1排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（2）、第2排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（3）、第3排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（4）、第4排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（5）、第5排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼?，滿足內部抗拔力力要求。2.抗滑穩(wěn)定性驗算算作用在墻后滑移移合力為土土體主動土土壓力作用在墻底斷面面的抗滑合合力其中：---墻墻體自重（kN）；----土釘墻寬寬度（m），本設計。=5×7×188.4=6644KNN=188.4KNN/mm33抗滑安全系數(shù)滿滿足下式：：=〔（118×2..1×0..704）-2×8××0.8339〕+〔（18×2..1+200.81××1.2）0.499-2×88×0.77〕+〔（22.445+188×2.11+20..81×22+21××2.9）0.4338-2××9×0..662〕〕1.22=1455.74KKN=tan=354..73KNN，滿足抗滑穩(wěn)定性性要求3.抗傾覆穩(wěn)定性驗驗算抗傾覆力矩：傾覆力矩：抗傾覆安全系數(shù)數(shù)要滿足以以下公式：：抗傾覆力矩：==22688.75KKN·m傾覆力矩：=3340.006KN·mm抗傾覆安全系數(shù)數(shù)要滿足以以下公式：：滿足抗傾覆穩(wěn)定定性要求2.3西面土釘釘墻計算2.3.1土壓壓力計算及及土釘布置置由設計任務書得得基坑開挖挖深度為7m，建筑物物7層，每層層荷載取12Kppa,距基基坑4.55m，則總荷載載為12×7=844Kpa，建筑物物每層3m共21m，根據(jù)規(guī)規(guī)范取基坑坑深為地面面下1.4m，按條形形基礎擴散散，則在基基坑深度為為5.9m處有影響響，具體如如圖所示，b－條形基礎寬取取10mPk－總的荷載標準值值Z－基底至軟弱下下臥層距離離P－擴散后荷載－基底自重應力力值1.主主動土壓力力計算q—地面荷載（）；；—土的重度（）；；c—土層粘聚力（kkPa）—主動土壓力系數(shù)數(shù)，，為土層內內摩擦角。Ea(11))=-2×8×0.8399=-13..42(kPa))Ea(12))=(188.0×22.1)×0.7044-2×8×0.8399=13.19(kPa))Ea(21))=(188.0×22.1)×0.49-2×8×0.7=7.32(kPa))Ea(22))=(188.0×22.1+20.881×2.0)×0.49-2×8×0.7=27.72(kPa))Ea(31))=(188.0×22.1+20.881×2.0)×0.4388-2×9×0.6622=22.87(kPa))荷載影響處Eaa；(32)=((21×1..9+188.0×22.1+20.881×2.0)×0.4388-2×9×0.6622=40.35(kkPa)荷載影響處a；(3018082kEa(32))=(318.00×2.11+20.881×2.00)×0.4388-2×9×0.6622=64.01(kkPa)2.土釘參數(shù)及及布置土釘墻水平傾角角為，即按1:0..3放坡，土土釘與水平平面的傾角角取，土釘豎豎直間距取取，水平間間距取，機機械成孔，取取孔徑130㎜。具體見見圖2.2土釘處主動土壓壓力計算：：第1點最大主動土壓壓力根據(jù)公式：e1.2=188×1.22×0.7704-22×8×0.8399=1.788(kPa))e2.4=(188.0×22.1+220.811×0.33)×0.7-2×8×0.49=22.99(kPa))e3.6=(188.0×22.1+220.811×1.55)×0.7-2×8×0.49=40.47(kPa))e4.8=(188.0×22.1+20.881×2.0++21×00.7)×0.4388-2×9×0.6622=29.3(kPa))e6.0=(266.73++18.00×2.11+20.881×2.0++21×11.9)×0.4388-2×9×0.6622=52.05(kPa))2.3.2土釘釘設計1.折減系數(shù)計計算－土釘墻坡面與與水平面夾夾角，為（坡坡度1:0..3）。2.受拉荷載標標準值計算算其中：－荷載折折減系數(shù)；；－－第i個土釘位位置處的基基坑水平荷荷載標準值值，（kPa）；、---土釘與相相鄰土釘?shù)牡钠骄狡健⒋怪遍g間距，（m）；----土釘與水水平面的夾夾角。=1.008×1..78×11.2×11.2/ccos1550=2.887=0.668×222.99××1.2××1.2//cos1150=233.3=0.668×400.47××1.2××1.2//cos1150=411.03=0..6×299.3×11.2×11.2/ccos1550=266.2=0..6×52.005×1..2×1..2/coos1500=466.563.土釘受拉承承載力設計計值計算土釘釘受拉承載載力設計值值按以下公公式計算：：其中：---第第i根土釘受受拉荷載標標準值，（kN）；---第i根土土釘受拉承承載力設計計值，（kN）；---基坑側壁壁重要性系系數(shù)，取1.0。4.土釘長度設計土釘長度度按以下公公式計算：：其中：---土土釘受拉抗抗力分項系系數(shù)，取1.3；----第j根土釘錨錨固體直徑徑，（m）；----土釘穿越越第i層土體與與錨固體極極限摩阻力力標準取值值；查表得，，,。----第i根土釘在在直線破裂裂面外穿越越第i穩(wěn)定土體體內的長度度,(m)。5、自由段長度的的計算自由段長度按以以下公式計計算：其中：---第第i排土釘自自由段長度度（m）；---基坑深度度（m）；---土釘墻坡坡面與水平平面的夾角角；---土釘與水水平面的傾傾角??；第1排土釘自由段長長度計算，hi=1.2m=55.8×00.44//0.855=33m第1排土釘長度：第2土釘自由段長度度計算，hhi=2..4m=44.6×00.44//0.855=22.38mm第2土釘長度：第3土釘自由段長度度計算，hhi=3..6m=33.4×00.44//0.855=11.76mm第3土釘長度：第4土釘自由段長度度計算，hhi=4..8m=22.2×00.44//0.855=11.14mm第4土釘長度：第5土釘自由段長度度計算，hhi=6..0m=0.444/0..85=00.23mm第5土釘長度：綜合上述計算結結果及施工工因素，取取第1排和第4排土釘長長度為8m，第2、3、5排土釘取取10m。6、桿體直徑計算算：土釘桿體的鋼筋筋直徑按以以下公式計計算：其中：---鋼鋼筋截面面面積；----普通鋼筋筋抗拉強度度標準值；；----土釘受拉拉承載力設設計值最大大值；----土釘抗拔拔力安全系系數(shù)，取1.3。==1.3××58.22×103/4000=1899.15mmm2選取HRB4000鋼筋16，縱向受力鋼筋去去16，面層混混凝土厚度度取100㎜，鋼筋筋網采用＠＠200。2.3.3土釘釘墻驗算1、土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼闫渲校?--土土釘?shù)木植坎糠€(wěn)定性安安全系數(shù)，取1.3；----土釘?shù)脑O設計內力（N）；----土釘直徑徑（M）；----界面粘結結強度標準準值（kPa）。查表得：，，（1）、第1排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（2）、第2排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（3）、第3排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（4）、第4排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼銤M足內部抗拔力力要求。（5）、第5排土釘?shù)膬炔靠箍拱瘟︱炈闼?，滿足內部抗拔力力要求。2.抗滑穩(wěn)定性驗算算作用在墻后滑移移合力為土土體主動土土壓力作用在墻底斷面面的抗滑合合力其中：---墻墻體自重（kN）；----土釘墻寬寬度（m），本設計。=5×7×188.4=6644KNN=188.4KNN/mm33抗滑安全系數(shù)滿滿足下式：：=〔（118×2..1×0..704）-2×8××0.8339〕+〔（18×2..1+200.81××1.2）0.499-2×88×0.77〕+〔（26..73+118×2..1+200.81××2+211×2.99）0.4338-2××9×0..