果園港綜合保稅區(qū)配套道路工程-結(jié)構(gòu)工程計算書

果園港綜合保稅區(qū)配套道路工程結(jié)構(gòu)工程計算書編號：目錄24012一、工程概況 419777二、設(shè)計依據(jù)、采用的技術(shù)規(guī)范 415522.1設(shè)計依據(jù) 495452.2采用的技術(shù)規(guī)范 53358三、工程地質(zhì)概況 6240203.1地形地貌 623063.1地形地貌及周邊環(huán)境 6198923.2地層巖土特性 647033.3基巖面及基巖風化帶特征 771163.4地質(zhì)構(gòu)造 826003.5地震及設(shè)計地震分組 9113573.6水文地質(zhì)條件 957083.7不良地質(zhì)作用和地質(zhì)災(zāi)害 11239423.8特殊性巖土 1121685四、設(shè)計標準及計算參數(shù) 12135044.1設(shè)計標準 12325824.2巖土體參數(shù)建議值 1228014五、支擋結(jié)構(gòu)計算 14206685.1重力式擋墻 1463235.1重力式路肩擋墻 1414747①6m高 1416683②3m高 23116695.2重力式路堤擋墻 3222843①4m高 3321767②2m高 42125665.3折背式路肩擋墻 502946①4m高 50229485.4折背式路堤擋墻 617035①6m高 6117393②4m高 77267705.5衡重式路肩擋墻 9310449①8m高 9313085.6衡重式路堤擋墻 10825302①12m高 10821702②10m高 124299045.7扶壁式擋墻 14011663①9m高 1402413②7m高 152126595.8樁板式擋墻 16423729①圓樁D=1.3m（懸臂段≤6.5m） 16411892②圓樁D=1.6m（懸臂段≤9.15m） 17118018六、4號路高邊坡穩(wěn)定性分析 180327436.1道路里程K0+680～K0+740右側(cè)填方邊坡 18052736.2道路里程K0+740～K0+960右側(cè)邊坡 1908166.3道路里程K0+960～K1+240右側(cè)邊坡 19282146.4里程K1+240～K1+420右側(cè)填方邊坡 2158476.5道路里程K1+460～K1+540右側(cè)填方邊坡 2264114七、計算結(jié)論 240第第22頁工程概況綜保區(qū)范圍內(nèi)總共新建道路5條，路線全長6.27km，全線含下穿通道2座，下穿通道總長207m,分別下穿現(xiàn)狀天港路和現(xiàn)狀隆港路；其中1#下穿通道下穿現(xiàn)狀天港路，全長132m，標準路幅寬度22m，雙向四車道，采用雙洞結(jié)構(gòu)形式；2#下穿通道下穿現(xiàn)狀隆港路，全長75m，標準路幅寬度13m，雙向兩車道，采用單洞結(jié)構(gòu)形式。圖1.1-5項目總平面圖（1）主通道2條，分為1號路和2號路，其中1號路全長222.344m，道路等級為城市次干路，標準路幅寬度27m，設(shè)計車速40km/h，雙向4車道；2號路全長1024.266m，城市次干路，設(shè)計車速40km/h，標準路幅寬度22/27m，雙向4車道；（2）物流兼巡邏道2條，分別為3號路和4號路，其中3號路全長2330.157m，城市支路，設(shè)計車速30km/h，標準路幅寬度13/15.5m，雙向2車道；4號路全長2364.127m；道路等級為城市支路，設(shè)計車速30km/h，標準路幅寬度15.5m，雙向2車道；（3）巡邏道1條，為5號路，全長323.415m，道路等級為城市支路，設(shè)計車速20km/h，標準路幅寬度8m，雙向1車道。設(shè)計依據(jù)、采用的技術(shù)規(guī)范2.1設(shè)計依據(jù)1）與業(yè)主簽訂的設(shè)計合同2）《重慶市城鄉(xiāng)總體規(guī)劃（2007-2020年）》3）《重慶兩江新區(qū)魚嘴組團（果園港片區(qū)）控制性詳細規(guī)劃》【重慶市規(guī)劃設(shè)計研究院2011】4）《重裝產(chǎn)業(yè)園范圍內(nèi)道路工程-天港路一期道路工程》施工圖設(shè)計成果【中機中聯(lián)工程有限公司2019.12】5）《重裝產(chǎn)業(yè)園范圍內(nèi)道路工程-隆港路道路工程》施工圖設(shè)計成果【中機中聯(lián)工程有限公司2019.05】6）《重裝產(chǎn)業(yè)園范圍內(nèi)道路工程-港埠路道路工程》施工圖設(shè)計成果【中機中聯(lián)工程有限公司2019.05】7）《重裝產(chǎn)業(yè)園范圍內(nèi)道路工程-魚濱路工程》施工圖設(shè)計成果【中機中聯(lián)工程有限公司2019.05】8）《渝長高速復(fù)線連接道工程（高速收費站-石龍立交）》施工圖設(shè)計成果【重慶市市政設(shè)計研究院、中鐵大橋勘測設(shè)計院集團有限公司2019.09】9）大件碼頭地塊設(shè)計資料10）《市政公用工程設(shè)計文件編制深度規(guī)定（2013版）》11）《兩江投資集團建設(shè)項目投資估算控制指標（2020年版）》【重慶兩江新區(qū)開發(fā)投資集團有限公司中煤科工重慶設(shè)計研究院（集團）有限公司2020.07】12）《市政設(shè)施標準化實施導則》【重慶兩江新區(qū)龍興工業(yè)園建設(shè)投資有限公司2020.02】13）項目范圍1:500地形圖及管線資料14）建設(shè)單位提供的其它相關(guān)設(shè)計資料2.2采用的技術(shù)規(guī)范（1）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）(2015年版)（2）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2013）（3）《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）（4）《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范》（GB/T50476-2008）（5）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）（6）《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》（GB50108-2008）（7）《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）（9）《城市道路工程技術(shù)規(guī)范》（GB51286-2018）（10）《公路路基設(shè)計規(guī)范》（JTGD30-2015）（11）《城市道路路基設(shè)計規(guī)范》（CJJ194-2013）（12）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）（13）《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010）（2016年版）工程地質(zhì)概況3.1地形地貌3.1地形地貌及周邊環(huán)境工程區(qū)位于四川盆地東南部邊緣與川東褶皺山地交接處，為一系列呈帶狀延伸的平行嶺谷分布區(qū)，山脈走向呈NE～SW向展布，具有東高西低，由低山向盆地丘陵過渡的特點。地貌主要受控于地質(zhì)構(gòu)造和巖性，背斜總體上為華鎣山中低山～深丘地貌，高程一般600～1000m，山脊一般由二疊系～三疊系灰?guī)r組成，山勢雄偉，山脈走向與構(gòu)造線方向基本一致。向斜呈寬谷，為紅層地貌特征，丘頂高程200～450m，河谷開闊，河曲發(fā)育。擬建道路區(qū)域原始地貌總體上屬河流階地地貌，經(jīng)過園區(qū)建設(shè)平場，地貌已完全改變。地形坡角一般在1～10°，總體平緩，局部現(xiàn)狀填方邊坡處可達30～40°；場地最高點高程236.25m，位于場地北西側(cè)山頭，最低點高程163.63m，位于場地南西側(cè)朝陽溪，相對高差約73m。3.2地層巖土特性通過本次勘探查明場地地層為：第四系全新統(tǒng)人工素填土（Q4ml），第四系更新統(tǒng)（Q3al）粉質(zhì)粘土，侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂質(zhì)泥巖、砂巖組成?，F(xiàn)由新到老分述如下：1）第四系全新統(tǒng)人工填土層（Q4ml）素填土廣泛分布于整個勘察區(qū)內(nèi)。褐紅色，結(jié)構(gòu)稍密，稍濕，主要由粉質(zhì)粘土和砂泥巖碎塊石組成，碎塊石含量約占60~70%，塊徑2~15cm不等，偶有塊石直徑在50～100cm不等，砂巖碎塊石呈次棱角狀，風化強烈；泥巖塊石風化成角礫和土狀，粉質(zhì)粘土稍光滑，干強度中等，韌性中等，搖震無反應(yīng)，呈硬塑狀，回填時間約5年。堆填方式為機械拋填，主要為園區(qū)建設(shè)平場形成。鉆探揭露厚度0.50m～30.20m。2）第四系更新統(tǒng)洪積層（Q3al）（1）粉質(zhì)粘土：黃色，主要由粘粒組成，另含少量砂粒，手捻有弱砂感，干強度中等，韌性中等，無搖震反應(yīng)，主要呈可塑狀，在場地臨江一側(cè)多含0~10%卵石顆粒，顆粒形狀以圓形、亞圓型為主，塊徑約1~10cm。鉆探揭露厚度1.10m～5.80m。（2）卵石土：雜色，稍密，潮濕至飽和狀，礫石磨圓度中等，次圓狀，主要成分為花崗巖、石英巖、變質(zhì)巖等，粒徑一般2-10cm，含量大于60%，粗礫砂充填，該層在場地呈零星分布，鉆孔揭露較小，厚度一般小于3m，最大約7.30。3）侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）（1）砂質(zhì)泥巖（J2s-Sm）：紫紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中～厚層狀構(gòu)造，主要由粘土礦物組成，另含砂質(zhì)不均。強風化帶巖芯較破碎，呈塊狀，強度較低，手折易折；中風化帶巖芯較完整，呈柱狀及短柱狀，強度較高。該層廣泛分布于場地內(nèi)，為主要巖層，本次勘察鉆孔揭露厚度一般3.0～12.0m。（2）砂巖（J2s-Ss）：灰色，中粒結(jié)構(gòu)，中～厚層狀構(gòu)造，鈣質(zhì)膠結(jié)，主要礦物成份為長石、石英，云母次之。強風化帶巖芯較破碎，呈塊狀，強度較低，錘擊易折，中風化帶巖芯完整，呈柱狀及短柱狀，錘擊聲脆，回彈震手，為中風化。該層分布于場地內(nèi)局部地區(qū)，與泥巖互層，部分以透鏡體形式存在，為次要巖層，本次勘察鉆孔揭露厚度一般3.0～7.0m。3.3基巖面及基巖風化帶特征擬建場地內(nèi)基巖埋深0m～3.00m，基巖面高程212.48m～242.93m，基巖面傾角0°～10°為主，局部較大，約17°，總體與原始地貌一致。根據(jù)本次勘察，場地原始地貌屬構(gòu)造剝蝕丘陵地貌及長江階地地貌，場地內(nèi)回填區(qū)域無大的挖方施工項目，基巖面及風化帶受人類工程活動影響小，仍隨原始地形波狀起伏，坡度一般5～15°，最大約30°，而開挖段基巖多埋深較淺或裸露，基巖面多平緩；風化帶大致與基巖面平行，巖體破碎，巖質(zhì)軟，局部含風化帶裂隙水，厚度一般小于2m，最大約2.50m，其中基巖裸露的挖方段和砂巖段厚度較薄，原始地貌段或泥巖段稍厚。場地內(nèi)基巖中風化帶巖質(zhì)較硬，巖芯局部破碎呈碎塊狀或短柱狀，其余多呈柱狀、長柱狀，巖體較完整～完整，以較完整為主，巖芯節(jié)長0.03m～0.35m。3.4地質(zhì)構(gòu)造3.4.1區(qū)域地質(zhì)本區(qū)大地構(gòu)造單元屬揚子準地臺四川臺坳中的川東褶皺束，西側(cè)為川中臺拱，二者大體以華鎣山斷裂帶為界。勘察區(qū)位于大盛場向斜軸部偏東翼，由于受北東向、南北向基底斷裂的制約，褶皺帶的褶皺形態(tài)表現(xiàn)為向北收斂，向南撒開的“帚狀”型，北端軸向呈北東向，向南逐漸轉(zhuǎn)為南北向，見構(gòu)造綱要圖見圖3.4。區(qū)域內(nèi)主要斷裂有華鎣山斷裂帶，該斷裂帶總體呈北東向延伸，北起萬源以南，經(jīng)合川東南，南至宜賓以遠，全長600余km。斷層走向20°～40°，傾向南東，傾角大于45度，斷距最大可達2000m。區(qū)內(nèi)新構(gòu)造運動特征主要表現(xiàn)為:1）本區(qū)新構(gòu)造運動以大面積間歇性抬升為其總的特征。具體表現(xiàn)是層狀地貌明顯。由于抬升—相對穩(wěn)定—抬升交替，形成多級夷平面、階地；在背斜山區(qū)形成狹長的“V”字型峽谷?；?guī)r區(qū)還發(fā)育有多層層狀發(fā)育的溶洞。2）上升速度具有明顯的不均衡性，總體看是東強西弱，北強南弱。具體表現(xiàn)在西部為丘陵，東部為山嶺。丘陵地段北高南低，由北向南丘頂高程由400～500m降至300～400m。本區(qū)基本構(gòu)造形態(tài)定型于燕山運動末期，進入喜山運動以來，區(qū)內(nèi)處于相對穩(wěn)定狀態(tài)，未發(fā)生造山或強烈的斷塊差異運動，構(gòu)造運動主要表現(xiàn)為整體抬升，斷裂帶的新活動十分微弱。工程區(qū)內(nèi)新構(gòu)造運動以大面積間隙性抬升為主，差異運動不強烈。晚第三系以來的地質(zhì)歷史處于相對穩(wěn)定狀態(tài)，表現(xiàn)為各級夷平面峰線齊一，地表未見明顯變形跡象，區(qū)域構(gòu)造穩(wěn)定性較好。圖3.4構(gòu)造綱要圖3.4.2建設(shè)場地地質(zhì)構(gòu)造場地位于大盛場向斜近軸部偏東翼，無斷層通過，巖層呈單斜產(chǎn)出，巖層產(chǎn)狀變化較小，場地統(tǒng)一取290°∠8°。砂質(zhì)泥巖巖層層面不清晰，呈閉合狀，結(jié)合程度差，為硬性結(jié)構(gòu)面；砂巖巖層層面較清晰，層面微漲，無充填，層面呈起伏狀，層面閉合，膠結(jié)程度較好，結(jié)合程度一般，為硬性結(jié)構(gòu)面，砂質(zhì)泥巖與砂巖交界面一般具泥化現(xiàn)象，結(jié)合程度很差，為軟弱結(jié)構(gòu)面。根據(jù)調(diào)查，場地內(nèi)及周邊無斷層﹑破碎帶通過，巖層中主要發(fā)育兩組裂隙：第①組裂隙：產(chǎn)狀195～205°∠85～88°，張開1～3mm，間距0.5～2m，延深1～3m，裂面較平直，局部有少量泥質(zhì)充填，結(jié)合程度差，為硬性結(jié)構(gòu)面。第②組裂隙：產(chǎn)狀105～115°∠80～85°，裂隙呈閉合狀，間距1.5～5m，延深大于5m，裂面較平直，無充填，結(jié)合程度差，為硬性結(jié)構(gòu)面。3.5地震及設(shè)計地震分組根據(jù)中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖（1/400萬）GB18306－2015之圖A1及中國地震動反應(yīng)譜特征周期區(qū)劃圖（1/400萬）GB18306－2015之圖B1，場地的抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計地震分組為第一組，場地設(shè)計基本地震動峰值加速度0.05g。建筑物抗震設(shè)防類別為標準設(shè)防。3.6水文地質(zhì)條件工程區(qū)屬構(gòu)造剝蝕淺丘及河流階地地貌，長江為區(qū)內(nèi)地表、地下水的最低排泄基準面。地表排水條件良好，場地內(nèi)素填土為透水層，粉質(zhì)粘土為相對隔水層，地下水儲存條件差；下伏基巖具弱—微透水性，為相對隔水層。勘察區(qū)存在的地下水類型可分為松散層孔隙水和基巖裂隙水兩類。3.6.1第四系松散層孔隙水主要賦存于第四系全新統(tǒng)的素填土和粉質(zhì)粘土中，分布于河道附近及地勢低洼的平緩的溝槽邊，埋深一般較淺，與河水互為補給核或在地勢低洼處以浸潤帶或間歇泉的形式排泄于地表。河道附近為孔隙潛水，水量受河水影響，較為豐富；其余段多為局部性上層滯水，水量小，動態(tài)幅度大，水質(zhì)成分由含水介質(zhì)的性質(zhì)決定，主要由大氣降水補給，在巖土界面上從高處往低處排泄和下滲進入基巖裂隙中。該類型地下水水量大小受河流以及地貌和覆蓋層范圍、厚度、透水性制約，受季節(jié)、氣候影響大；受朝陽溪切割較深、水位較低影響，本次勘察期間，場地范圍內(nèi)除3號路臨長江段發(fā)現(xiàn)埋深較大的地下水位以外，其余段均未見穩(wěn)定地下水位。勘察時地下水位標高170.50m～171.67m；主要位于粉質(zhì)粘土和卵石土中，主要受河水補給，向長江排泄。地下水位變化與長江水位升高或降落而變化。雨季、汛期時和三峽水庫蓄水時，地下水位會升高。3.6.2基巖裂隙水包括風化裂隙水和構(gòu)造裂隙水，風化裂隙水分布在淺表基巖強風化帶中，為小區(qū)域潛水，水量小，受季節(jié)性影響大；構(gòu)造裂隙水分布于基巖構(gòu)造裂隙中，以層間裂隙水或脈狀裂隙水形式儲存，砂巖內(nèi)裂隙水動態(tài)稍穩(wěn)定，泥巖相對隔水?；鶐r裂隙水主要賦存地勢低洼的基巖中，局部裂隙貫通段較發(fā)育，而地勢較高區(qū)段基巖因其排泄條件較好，一般不含地下水。本次勘察鉆探工作完成后，抽干孔內(nèi)殘余循環(huán)水，24小時后觀測孔內(nèi)水位變化，多數(shù)為干孔，僅3號路臨江一側(cè)段鉆孔含有地下水，埋設(shè)一般大于20m，水量受大氣降水及江水影響較大。由于場地地下水位主要受江水位控制，與江水位基本一致，而擬建項目設(shè)計路面高程均在200m以上，高于三峽蓄水后該河段的江水位175.30m，且由于擬建場地為多分布素填土，透水性強，不利于地下水的賦存，綜合評定水文地質(zhì)條件復(fù)雜程度為中等。由于本次勘察發(fā)現(xiàn)場地地下水發(fā)育范圍有限，且埋深普遍大于20m，故未進行抽水試驗。參考《工程地質(zhì)手冊》（第五版）和地區(qū)經(jīng)驗，對場地各巖層滲透系數(shù)作以下建議并評價其滲透性等級：表3.6-2各巖、土層滲透系數(shù)建議值地層滲透系數(shù)k(m/d)滲透性等級素填土1.50中等透水粉質(zhì)粘土0.020弱透水強風化砂巖0.05弱透水中風化砂巖0.01弱透水強風化砂質(zhì)泥巖0.005微透水中風化砂質(zhì)泥巖0.001微透水3.7不良地質(zhì)作用和地質(zhì)災(zāi)害通過本次勘察場地范圍未發(fā)現(xiàn)斷層；無危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質(zhì)作用，也未發(fā)現(xiàn)采空區(qū)、地裂縫、地面沉降、有害氣體等地質(zhì)災(zāi)害。在勘探孔范圍亦未發(fā)現(xiàn)埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物。3.8特殊性巖土場地土層主要為人工素填土、強風化基巖及粉質(zhì)粘土：素填土：系場地開挖平場堆填形成，主要由粉質(zhì)粘土組成，局部含有砂、泥巖碎石、卵石等硬質(zhì)物。一般硬質(zhì)物含量40～60%，一般粒徑30～220mm。稍濕，稍密為主，局部松散，承載力低，級配差，未完整自重固結(jié)，易產(chǎn)生不均勻沉降。不宜直接作為基礎(chǔ)持力層。若以素填土作為基礎(chǔ)持力層，應(yīng)先清表（清除填土雜質(zhì)），后進行翻挖壓實，翻挖壓實深度及壓實度應(yīng)符合現(xiàn)行標準、規(guī)范要求；粉質(zhì)粘土：其厚度隨原始地形地貌變化較大，主要分布于原始丘包及低洼地帶，丘包處土層較薄，溝谷處相對較厚。其土體含水量變化較大，避免雨季施工，避免對原狀土體機械振動，若粉質(zhì)粘土體含水量較大、強度較低，建議進行工程改良，其性能達到設(shè)計及規(guī)范要求后方可作為基礎(chǔ)持力層。強風化基巖：巖體破碎，風化裂隙發(fā)育，巖質(zhì)軟，多呈土狀或土夾石狀，巖芯多呈碎塊狀、餅狀，鉆孔揭示厚度一般為0.50～2.50m。對擬建道路而言，強風化巖體可作為路基持力層。設(shè)計標準及計算參數(shù)4.1設(shè)計標準（1）邊坡、基坑安全等級分段確定為一級，二級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)分別為1.1、1.0。（2）臨時性穩(wěn)基坑定安全系數(shù)一級取1.25、二級取1.20；永久性邊坡或基坑穩(wěn)定安全系數(shù)一級取1.35、二級取1.30。（3）懸臂樁樁頂位移按懸臂長度的1/100控制，且不大于100mm，參照《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025-2019)。（4）臨時基坑設(shè)計合理使用年限不超過2年；永久性邊坡或基坑設(shè)計合理使用年限50年。（5）環(huán)境類別；Ⅱa類。（6）設(shè)計荷載：汽車荷載=20kPa、人群荷載=4kPa。（7）墻（坡）頂?shù)孛娉d不得大于20kPa。（8）計算軟件：理正巖土6.5版。（9）根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）附錄A，擬建道路沿線結(jié)構(gòu)，場地設(shè)計地震分組為第一組，抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計基本地震加速度值為0.05g。4.2巖土體參數(shù)建議值綜合本工程巖土物理力學試驗成果及原位測試成果，按上述巖土設(shè)計參數(shù)的取值原則，同時結(jié)合類似巖土工程經(jīng)驗，對本工程涉及的巖土設(shè)計參數(shù)建議及邊坡放坡坡率建議如下表（表5.2-1和表5.2-2）：表5.2-1巖土設(shè)計參數(shù)建議值巖土名稱參數(shù)指標卵石土強風化基巖中等風化砂質(zhì)泥巖中等風化砂巖結(jié)構(gòu)面裂隙面層面巖土界面重度(kN/m3)天然20.0*19.522.0*/25.124.5飽和21.0*19.922.5*/25.524.9天然抗壓強度(MPa)10.6626.1飽和抗壓強度(MPa)6.5018.3巖質(zhì)地基極限承載力標準值12.820.1壓實后現(xiàn)場測定140*320*300*3884.16642.9變形模量(MPa)779.82219彈性模量(MPa)1089.22653泊松比0.380.14抗拉強度(kPa)144444粘聚力(kPa)天然5.0*28.7512.0*558153050*35*16.0飽和3.0*17.9110.0*內(nèi)摩擦角(°)天然25.0*12.5730.0*30.437.618*15*9.0飽和22.0*9.9025.0*擋墻基底摩擦系數(shù)0.3*(壓實)0.25*0.45*0.3*0.5*0.55*(kPa)100*(壓實)45*160*230*5801080(MN/m4)10*14*120*35*120360(kPa)55*160*(kPa)5≤L＜10m350*2000*0.15*注：帶“*”者為重慶地區(qū)經(jīng)驗值或根據(jù)相關(guān)規(guī)范，相鄰區(qū)域勘察資料查取；錨固體設(shè)計確定適用于M30。巖土界面抗剪強度參數(shù)值根據(jù)重慶地方經(jīng)驗，取粉質(zhì)粘土飽和抗剪強度值按9折進行。新老填土界面抗剪強度取值，飽和狀態(tài)下C=3kPa、φ=25o；填土與粘土界面抗剪強度取值，飽和狀態(tài)下C=16kPa、φ=9o；土巖界面抗剪強度取值，飽和狀態(tài)下C=16kPa、φ=9o。增設(shè)土工格柵壓實填土抗剪強度參數(shù)，天然條件下粘聚力取30kPa（經(jīng)驗值），內(nèi)摩擦角取5°（經(jīng)驗值），飽和條件下粘聚力取26kPa（經(jīng)驗值），內(nèi)摩擦角取3°（經(jīng)驗值）。支擋結(jié)構(gòu)計算根據(jù)道路、地通道、管網(wǎng)等專業(yè)設(shè)計資料，結(jié)合地勘剖面，選擇典型橫斷面分別計算如下：5.1重力式擋墻5.1重力式路肩擋墻本項目設(shè)計最高路肩重力式擋墻最大高度為6m，本次計算以最大高度驗算重力式路堤擋墻穩(wěn)定性。=1\*GB3①6m高重力式擋土墻驗算[執(zhí)行標準：公路]計算項目：重力式擋土墻1計算時間：2021-05-3012:31:53星期日原始條件:墻身尺寸:墻身高:6.000(m)墻頂寬:1.700(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.500采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.500(m)墻趾臺階h1:0.800(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.100:1物理參數(shù):圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.400墻身砌體容許壓應(yīng)力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:110.000(kPa)材料抗壓極限強度:1.600(MPa)材料抗力分項系數(shù):2.310系數(shù)醩:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:180.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.300地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土土層數(shù):1土層號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調(diào)整系數(shù)13.00020.00030.0000.0001.000土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:15.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.200√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.300√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.300√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.300√=============================================[土壓力計算]計算高度為6.547(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.724(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=6.151(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置寬度B0=6.151(m)分布長度L0=21.980(m)荷載值SG=1400.000(kN)換算土柱高度h0=0.518(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角：23.724(度)Ea=277.153(kN)Ex=207.366(kN)Ey=183.883(kN)作用點高度Zy=2.331(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=21.023(m2)重量=483.533(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.300采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=481.133(kN)En=203.604(kN)Wt=48.113(kN)Et=188.040(kN)滑移力=139.927(kN)抗滑力=205.421(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.468>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=46.884(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=207.366(kN)抗滑力=278.951(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.345>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=2.271(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=4.308(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.784(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=369.964(kN-m)抗傾覆力矩=1890.026(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=5.109>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=1427.146(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=684.737(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1520.062(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.501(m)偏心距e=0.531(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=2.220(m)基底壓應(yīng)力:趾部=196.509踵部=52.441(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=196.509/52.441=3.747作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.531<=0.200*5.501=1.100(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=196.509<=216.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=52.441<=234.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=124.475<=180.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強度驗算(五)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=19.600(m2)重量=450.800(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.177(m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=4.308(m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.784(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=634.683(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1403.603(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=2.212(m)截面寬度B=5.200(m)偏心距e1=0.388(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.388<=0.250*5.200=1.300(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=176.767背坡=67.342(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=176.767<=2100.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-8.944<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=644.767(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)醟=0.940 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=5.200(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)鉬=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=644.767<=3386.046(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=644.767<=3386.046(kN)(六)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為5.200(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.724(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=4.885(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.0000.000布置寬度B0=4.885(m)分布長度L0=21.202(m)荷載值SG=1050.000(kN)換算土柱高度h0=0.507(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角：23.724(度)Ea=180.374(kN)Ex=134.957(kN)Ey=119.673(kN)作用點高度Zy=1.875(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=15.600(m2)重量=358.800(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.594(m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=3.363(m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.875(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=478.473(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=721.298(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.507(m)截面寬度B=4.300(m)偏心距e1=0.643(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.643<=0.250*4.300=1.075(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=211.030背坡=11.515(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=211.030<=2100.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-13.124<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=478.495(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)醟=0.775 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=4.300(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)鉬=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=478.495<=2308.677(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=478.495<=2308.677(kN)=================================================各組合最不利結(jié)果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=205.421(kN),滑移力=139.927(kN)?；乞炈銤M足:Kc=1.468>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=46.884(kN)>0.0安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=278.951(kN),滑移力=207.366(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.345>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=1890.026(kN-M),傾覆力矩=369.964(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=5.109>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=1427.146(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.531<=0.200*5.501=1.100(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=196.509<=216.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=52.441<=234.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=124.475<=180.000(kPa)(四)基礎(chǔ)驗算不做強度計算。(五)墻底截面強度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.388<=0.250*5.200=1.300(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=176.767<=2100.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-8.944<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=644.767<=3386.046(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=644.767<=3386.046(kN)(六)臺頂截面強度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.643<=0.250*4.300=1.075(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=211.030<=2100.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-13.124<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強度驗算最不利為：組合1(組合1)強度驗算滿足:計算值=478.495<=2308.677(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=478.495<=2308.677(kN)=2\*GB3②3m高重力式擋土墻驗算[執(zhí)行標準：公路]計算項目：重力式擋土墻1計算時間：2021-05-3013:16:09星期日原始條件:墻身尺寸:墻身高:3.000(m)墻頂寬:1.100(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.500采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.300(m)墻趾臺階h1:0.500(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.100:1物理參數(shù):圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.400墻身砌體容許壓應(yīng)力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:110.000(kPa)材料抗壓極限強度:1.600(MPa)材料抗力分項系數(shù):2.310系數(shù)醩:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:180.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.300地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土土層數(shù):1土層號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調(diào)整系數(shù)13.00020.00030.0000.0001.000土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:15.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.200√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.300√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.300√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.300√=============================================[土壓力計算]計算高度為3.305(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.724(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=3.105(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000布置寬度B0=3.105(m)分布長度L0=20.108(m)荷載值SG=700.000(kN)換算土柱高度h0=0.561(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角：23.724(度)Ea=81.671(kN)Ex=61.107(kN)Ey=54.186(kN)作用點高度Zy=1.241(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=6.143(m2)重量=141.281(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.300采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=140.579(kN)En=59.998(kN)Wt=14.058(kN)Et=55.412(kN)滑移力=41.354(kN)抗滑力=60.173(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.455>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=13.285(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=61.107(kN)抗滑力=81.914(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.341>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.299(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=2.432(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=0.936(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=57.197(kN-m)抗傾覆力矩=315.339(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=5.513>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=243.806(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=200.577(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=258.142(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.068(m)偏心距e=0.247(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.287(m)基底壓應(yīng)力:趾部=96.955踵部=33.805(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=96.955/33.805=2.868作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.247<=0.200*3.068=0.614(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=96.955<=216.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=33.805<=234.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=65.380<=180.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強度驗算(五)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=5.700(m2)重量=131.100(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.246(m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=2.432(m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=0.936(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=185.286(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=237.942(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.284(m)截面寬度B=2.900(m)偏心距e1=0.166(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.166<=0.250*2.900=0.725(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=85.811背坡=41.973(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=85.811<=2100.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-4.485<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=188.432(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)醟=0.967 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=2.900(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)鉬=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=188.432<=1941.912(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=188.432<=1941.912(kN)(六)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為2.500(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.724(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=2.349(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0008.841030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00029.012050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00029.012070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.00041.445090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00033.156布置寬度B0=2.349(m)分布長度L0=19.643(m)荷載值SG=491.466(kN)換算土柱高度h0=0.533(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角：23.724(度)Ea=49.757(kN)Ex=37.228(kN)Ey=33.012(kN)作用點高度Zy=0.958(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=4.313(m2)重量=99.188(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.900(m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=1.871(m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=0.958(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=132.199(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=115.403(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.873(m)截面寬度B=2.350(m)偏心距e1=0.302(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.302<=0.250*2.350=0.587(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=99.639背坡=12.871(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=99.639<=2100.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-6.660<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=132.184(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)醟=0.827 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=2.350(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)鉬=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=132.184<=1346.122(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=132.184<=1346.122(kN)=================================================各組合最不利結(jié)果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=60