哈鍋超超臨界鍋爐設(shè)計運(yùn)行介紹

哈鍋超超臨界鍋爐設(shè)計運(yùn)行介紹第1頁/共87頁哈鍋的1000MW超超臨界鍋爐業(yè)績表

電廠鍋爐型號目前狀態(tài)投運(yùn)日期浙江玉環(huán)電廠#1HG-2953/27.46-YM12006.11.28#22006.12.30#3水壓完成#4正在安裝江蘇泰州電廠#1HG-2980/26.15-YM2正在安裝#2正在安裝 廣東潮州電廠#1設(shè)計中 #2設(shè)計中安徽蕪湖電廠#1設(shè)計中

#2設(shè)計中第2頁/共87頁哈鍋的600MW等級超超臨界鍋爐業(yè)績表電廠鍋爐型號目前狀態(tài)江蘇闞山電廠#1HG-1792/26.15-YM1正在安裝#2正在安裝遼寧營口電廠#1HG-1795/26.15-YM1正在安裝

#2 正在安裝廣東河源電廠#1HG-1795/26.15-YM1正在安裝 #2正在安裝遼寧鐵嶺電廠#1HG-1793/26.15-YM1正在安裝#2正在安裝安徽蕪湖電廠#1HG-2060/26.15-YM2正在安裝

#2正在安裝江蘇呂四電廠#1設(shè)計中#2設(shè)計中

#3設(shè)計中#4設(shè)計中第3頁/共87頁哈鍋超超臨界鍋爐的技術(shù)特點采用內(nèi)螺紋管改進(jìn)型垂直水冷壁，加裝了中間混合集箱及兩級分配器，進(jìn)一步減少了水冷壁偏差，并將節(jié)流管圈裝于水冷壁下聯(lián)箱外面的水冷壁管上以便于調(diào)試、簡化結(jié)構(gòu)。采用低NOx的改進(jìn)型PM主燃燒器和MACT燃燒技術(shù)。1000MW超超臨界鍋爐采用反向雙切圓燃燒方式以獲得均勻的爐內(nèi)空氣動力場和熱負(fù)荷分配，降低爐膛出口煙氣溫度場和水冷壁出口工質(zhì)溫度的偏差。第4頁/共87頁哈鍋超超臨界鍋爐的技術(shù)特點（續(xù)）采用較大的爐膛截面和容積，較低的爐膛斷面熱負(fù)荷、容積熱負(fù)荷和爐膛出口煙溫；因采用雙切圓使燃燒器數(shù)目成倍增加，降低了單只燃燒器熱功率，這些均對防止結(jié)焦有利。過熱汽溫調(diào)溫方式為煤水比加三級噴水，再熱汽為煙氣擋板調(diào)溫、燃燒器擺動并裝有事故緊急噴水。第5頁/共87頁哈鍋超超臨界鍋爐的技術(shù)特點（續(xù)）過熱器采用四級布置，再熱器為二級布置。為了降低超超臨界鍋爐因主汽/再熱汽溫提高到605℃/603℃所導(dǎo)致的高溫級管子的煙側(cè)高溫腐蝕和內(nèi)壁蒸汽氧化問題，采用了經(jīng)過長期運(yùn)行考驗的25Cr20Ni奧氏體鋼。采用帶有再循環(huán)泵的啟動低負(fù)荷系統(tǒng)，能回收啟動階段的工質(zhì)和熱量并增加了運(yùn)行的靈活性。第6頁/共87頁第7頁/共87頁鍋爐總體布置圖第8頁/共87頁哈鍋1000MW超超臨界鍋爐結(jié)構(gòu)參數(shù)爐膛寬×深 34.220m×15.67m鍋爐高度（從水冷壁下集箱到頂棚管） 66.6m后豎井深度 12.177m總深度（從前水冷壁到后包墻） 33.847m水冷壁下集箱標(biāo)高 6.3m過熱器頂棚標(biāo)高 73.9m大板梁下沿標(biāo)高 81m最外排柱中心線間縱向跨距 53.8m最外排柱中心線間橫向跨距 69.6m上層燃燒器中心線到屏底高度 22.364m下層燃燒器中心線到冷灰斗拐點高度 6.941m第9頁/共87頁600/660MW超超臨界鍋爐汽水參數(shù)第10頁/共87頁超臨界變壓鍋爐水冷壁設(shè)計（垂直與螺旋管圈水冷壁比較）

SV：超臨界垂直水冷壁

SS：超臨界螺旋管圈水冷壁第11頁/共87頁超臨界滑壓運(yùn)行鍋爐爐膛的發(fā)展過程首臺螺旋管圈水冷壁鍋爐MHI供貨業(yè)績（日本≥600MW鍋爐）垂直型水冷壁（SV）11臺（首臺為1989年）螺旋管水冷壁10臺（首臺為1981年）特點1、結(jié)構(gòu)簡單2、對負(fù)荷變化、啟動與停爐的高耐久性（熱應(yīng)力較?。?、易于制造與安裝4、易于維修現(xiàn)代先進(jìn)大容量鍋爐標(biāo)準(zhǔn)型式垂直管圈水冷壁首臺垂直管圈水冷壁鍋爐The1stUnitofSpiralWWBoiler第12頁/共87頁垂直管圈與螺旋管圈水冷壁比較垂直水冷壁（內(nèi)螺紋管）螺旋管水冷壁（光管）第13頁/共87頁與光管相比，內(nèi)螺紋管優(yōu)良的傳熱特性

質(zhì)量流速1500kg/m2s內(nèi)螺紋管核態(tài)沸騰偏離核態(tài)沸騰膜態(tài)沸騰核態(tài)沸騰

質(zhì)量流速1500kg/m2s光管第14頁/共87頁爐膛冷灰斗

燃燒器區(qū)

上爐膛區(qū)

蒸汽干度核態(tài)沸騰干涸

設(shè)計內(nèi)螺紋管管子壁溫℃

設(shè)計質(zhì)量流速

光管偏離核態(tài)沸騰膜態(tài)沸騰由于采用內(nèi)螺紋管水冷壁的管壁溫度較低第15頁/共87頁第16頁/共87頁SV：垂直水冷壁(內(nèi)螺紋管)SS：螺旋管圈水冷壁(光管)管內(nèi)質(zhì)量流速低高流體水動力流動特性正向流動負(fù)向流動溫度偏差小（優(yōu)點）大（缺點）與螺旋管圈水冷壁(SS)相比垂直水冷壁具有良好的流動穩(wěn)定性流量增加流量降低摩擦靜壓摩擦靜壓增加減少增加減少第17頁/共87頁中間混合集箱及一級分配器第18頁/共87頁二級分配器第19頁/共87頁裝在管內(nèi)的水冷壁入口節(jié)流孔圈型式定位銷式（需維修）先進(jìn)的管內(nèi)式（不需維修）業(yè)績松浦#1爐（1989年投運(yùn)）新地#2爐川越#1~2(1989年投運(yùn))碧南#1、原町#1三隅#1、神戶鋼廠#1調(diào)整時間3天3天螺栓螺母螺栓與螺母節(jié)流孔圈節(jié)流孔板第20頁/共87頁垂直水冷壁爐膛出口工質(zhì)溫度分布

（1000MWSV出口）

第21頁/共87頁垂直管圈與螺旋管圈水冷壁相比的優(yōu)點

—對高可靠性所作的貢獻(xiàn)—(1)結(jié)構(gòu)簡單

—易于制造和安裝

—安裝周期較短

—熱應(yīng)力較小(2)水冷壁阻力較低

—優(yōu)良的流動穩(wěn)定性，導(dǎo)致較小的溫度偏差

—降低了廠用電(3)結(jié)渣較少

—易于用吹灰器清除結(jié)渣

—不會產(chǎn)生局部堆渣第22頁/共87頁水冷壁結(jié)構(gòu)簡單垂直型水冷壁螺旋管圈水冷壁SV（垂直水冷壁）SS（螺旋管圈水冷壁）工地安裝容易復(fù)雜對接焊口數(shù)目1/2.5基數(shù)焊縫長度1/2.5基數(shù)管屏數(shù)目1/2基數(shù)焊接件數(shù)目1/3基數(shù)第23頁/共87頁安裝時垂直水冷壁（SV）和螺旋管圈水冷壁可靠性比較焊口對接只需單向調(diào)整焊口對接需雙向調(diào)整較復(fù)雜高可靠性（有時可靠性較低）第24頁/共87頁水冷壁結(jié)渣比較容易掉落粘附在膜式鰭片上第25頁/共87頁

垂直水冷壁能消除由于結(jié)渣導(dǎo)致的一些問題

由于爐膛水冷壁嚴(yán)重結(jié)焦導(dǎo)致的問題如下：1.頻繁投入水冷壁吹灰器而導(dǎo)致管子的磨損2.爐膛冷灰斗水冷壁由于大塊渣掉落而受損3.在鍋爐大修期內(nèi)，爐膛除渣費(fèi)用增加第26頁/共87頁螺旋管圈(SS)與垂直管圈(SV)水冷壁比較（一）SSSV注成本設(shè)備費(fèi)△○垂直水冷壁易于制造安裝費(fèi)△○垂直水冷壁由于安裝焊口和管屏數(shù)目較少，且管屏不傾斜，故易于安裝.運(yùn)行費(fèi)△○垂直水冷壁因阻力較小，給水泵電耗少維修費(fèi)△○螺旋管圈水冷壁因管子與支承件間熱應(yīng)力較大以及結(jié)渣較多，維修工作量較大.成本評估△◎性能鍋爐效率○○相同水冷壁出口溫度場○◎1.由于裝設(shè)節(jié)流孔圈,水冷壁出口工質(zhì)溫度均勻.2.一旦出現(xiàn)渣塊掉落而引起管子吸收熱量的變化,垂直水冷壁由于流動穩(wěn)定性較.好而能保持水冷壁出口溫度穩(wěn)定.鍋爐負(fù)荷變化率○○相同鍋爐啟動時間○○相同鍋爐最低負(fù)荷○○相同水冷壁阻力△○垂直水冷壁由于阻力較小,給水泵電耗也較少性能評估○◎

符號：◎較好○好△差第27頁/共87頁

螺旋管圈(SS)與垂直管圈(SV)水冷壁比較（二）SSSV注水冷壁管可靠性△○垂直水冷壁較優(yōu)，原因是：—支承件及焊件較少—無傾斜角度，焊接質(zhì)量較好—無潛在傳熱惡化的可能水冷壁管維修△◎水冷壁管一旦爆管，垂直水冷壁由于無傾斜角度，因此檢查和維修較易MHI≥600MW容量的供貨業(yè)績1011國際投標(biāo)中可接受性○○二種型式均可世界范圍內(nèi)鍋爐制造商的態(tài)度○◎由于垂直管水冷壁的優(yōu)良特性，歐洲大多數(shù)公司以及美國鍋爐制造商正選擇從螺旋管圈向垂直管過度總的評價○◎

符號：◎較好○好△差第28頁/共87頁MHI垂直管水冷壁變壓運(yùn)行超臨界鍋爐業(yè)績電站名稱MW蒸汽參數(shù)℃燃料商業(yè)投運(yùn)松浦#1700538/566煤1989川越#1700566/566/566液化氣1989川越#2700566/566/566液化氣1990碧南#1700538/566煤1991新地#11000538/566煤1995原町#11000566/593煤1997三隅#11000600/600煤1998神戶制鋼#1700538/566煤2002舞鶴#1900595/595煤2003廣野#5600600/600煤2004N電站600600/600煤2009第29頁/共87頁MHI已投運(yùn)超超臨界變壓鍋爐機(jī)組功率蒸汽參數(shù)燃料商業(yè)投運(yùn)川越#1、#2700MW31.0MPax566/566/566℃液化氣1989/1990敦賀#1500MW24.1MPax566/566℃煤1991原町#11000MW24.5MPax566/593℃煤1997三隅#11000MW24.5MPax600/600℃煤1998敦賀#2700MW24.1MPax593/593℃煤2000苓北#2700MW24.1MPax593/593℃煤2001舞鶴#1900MW24.5MPax595/595℃煤2003廣野#5600MW24.5MPax600/600℃煤2004第30頁/共87頁1000MW超超臨界鍋爐

燃燒系統(tǒng)介紹第31頁/共87頁燃燒及制粉系統(tǒng)燃燒系統(tǒng)選用6臺RP1163中速磨直吹制粉系統(tǒng)八角切向擺動燃燒器風(fēng)箱結(jié)構(gòu)均等配風(fēng)燃燒器相對拉開和AA風(fēng)箱拉開布置采用六層PM一次風(fēng)口,濃淡噴口相對布置設(shè)有三層油槍用于鍋爐點火及低負(fù)荷穩(wěn)燃合理的一、二次風(fēng)動力參數(shù)保證煤粉的充分燃燒第32頁/共87頁八角切向燃燒的特點1、將整個爐膛作為二個大燃燒器組織燃燒，因此對每只燃燒器的風(fēng)量、粉量的控制簡單。2、鍋爐負(fù)荷變化時，燃燒器按層切換，使?fàn)t膛各水平截面熱負(fù)荷分布均勻。3、對煤種適應(yīng)性強(qiáng)。4、由于爐膛內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)烈，與煤粉顆粒混合好，而且延長了煤粉顆粒在爐內(nèi)流動路程。5、解決了鍋爐爐膛出口左右煙溫偏差問題第33頁/共87頁燃燒器布置方案第34頁/共87頁第35頁/共87頁第36頁/共87頁燃燒器輔助風(fēng)設(shè)計參數(shù)設(shè)計參數(shù) 運(yùn)行參數(shù)AA 40%（TotalAir） 25%(TotalAir)OFA 10%（TotalAir） 10%(TotalAir)主燃燒區(qū) 80%（TotalAir） 80%(TotalAir)切圓直徑 1640mm第37頁/共87頁600MW等級超超臨界鍋爐燃燒系統(tǒng)介紹第38頁/共87頁第39頁/共87頁第40頁/共87頁第41頁/共87頁P(yáng)M燃燒器

是MHI公司開發(fā)的產(chǎn)品，該燃燒器技術(shù)成熟，有定型的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，可根據(jù)煤質(zhì)和環(huán)保要求，選取煤粉濃度，適用于煙煤，貧煤，其主要特點：1自身的著火能力強(qiáng)2能有效抑制NOX排放3能保證較高的燃燒效率

第42頁/共87頁低NOxPM燃燒器輔助風(fēng)高濃度煤粉火焰(濃相)低濃度煤粉火焰(淡相)一次風(fēng)/粉比一次風(fēng)/粉比常規(guī)火焰低NOx(PM)火焰煤粉分離器第43頁/共87頁煤粉管道布置圖第44頁/共87頁爐內(nèi)脫硝MACT技術(shù)（MitubishiAdvancedCombustionTechnology）——MHI先進(jìn)的燃燒技術(shù)——第45頁/共87頁LowNOxPrinciple-1-NOx還原燃焼完結(jié)高溫還原燃焼発熱AAOFABurnerl=0.85l～1.0(O2～0.3%)l=1.15(O2=2.8%)＜高溫＞NOxFuelN+O2NH3,HCN還原氧化氧化NOxCOH2ON2CO2l＞1氧化第46頁/共87頁LowNOxPrinciple-2-ConventionalBurnerLowNOxBurner（高溫還原）WithoutDiffuserWithDiffuserPMBurnerWithDiffuserBlackSkirt(NO-Recirculation)(WithRecirculation)WeakConc.第47頁/共87頁

MHI公司PM燃燒器和MACT業(yè)績第48頁/共87頁三隅#11000MW垂直水冷壁超超臨界鍋爐排放量

燃煤：澳大利亞HunterValley煙煤

負(fù)荷：1000MW項目單位保證值實測值NOx（鍋爐出口）PPm（6%O2）＜170PPm137NOx（SCR出口）PPm（6%O2）＜34PPm30飛灰中未燃盡炭重量%＜31.5SOx（脫硫裝置出口)PPm（6%O2）＜8830飛灰濃度（煙囪入口)mg/Nm3＜102.6第49頁/共87頁墻式切向燃燒燃煤鍋爐序號電站名稱機(jī)組容量商業(yè)投運(yùn)燃料注1東京電力Sodegura#41000MW1979.7氣反向雙切圓2東京電力廣野#31000MW1989.7氣/油反向雙切圓3沙特阿拉伯Qurayyah#1-５600MW1989氣/油單切圓4川越#1700MW1989.7氣單切圓5川越#2700MW1990.7氣單切圓6碧南#1700MW1991.10煤單切圓7臺灣石化公司FP-1#1-3600MW5.1998煤單切圓8新地#21000MW7.1995煤反向雙切圓9原町#11000MW7.1997煤反向雙切圓10三隅#11000MW7.1998煤反向雙切圓11臺灣石化公司UP-1#A，B600MW3.1999煤單切圓12中國后石CP#1-4600MW7.1999煤單切圓13沙特阿拉伯Chazlan#1-5600MW2001氣/油單切圓14舞鶴#1900MW4.2003煤反向雙切圓第50頁/共87頁墻式反向雙切圓燃燒超臨界燃煤爐業(yè)績序號電站名稱容量商業(yè)投運(yùn)燃料注1碧南#1700MW1991年10月煤反向雙切圓2新地#21000MW1995年7月煤反向雙切圓3原町#11000MW1997年7月煤反向雙切圓4三隅#11000MW1998年7月煤反向雙切圓5舞鶴#1900MW2003年4月煤反向雙切圓第51頁/共87頁超超臨界鍋爐新材料的應(yīng)用第52頁/共87頁高熱強(qiáng)鋼發(fā)展史工廠試驗實爐試驗實際應(yīng)用第53頁/共87頁高熱強(qiáng)鋼使用范圍實例蒸汽溫度過熱器、再熱器538566600625650700主汽管道過熱器管熱再熱管道再熱器管：純鐵體：奧氏體第54頁/共87頁受熱面管子鋼材過熱器再熱器省煤器水冷壁4級3級2級1級2級1級25CrSA213TP310HCbN√√√18CrCodeCase2328√√√SA213TP347H√9Cr2.25CrSA213T91SA213T22√√√1CrSA213T12√√√碳鋼SA192SA210√第55頁/共87頁

按MHI的內(nèi)部設(shè)計規(guī)定，HR3C與Super304這二種鋼的抗內(nèi)壁蒸汽氧化溫度和抗外壁煙側(cè)腐蝕溫度分別為:

HR3C Super304H抗內(nèi)壁蒸汽氧化溫度 ℃ 700 680抗外壁煙側(cè)腐蝕溫度 ℃ 730 700

第56頁/共87頁管子編號外徑×壁厚(mm)單根管流量(kg/h)流量偏差系數(shù)注1Ф57.1×3.72,0800.9052最內(nèi)圈管2Ф57.1×3.72,0900.9096

3Ф57.1×3.72,0900.9096

4Ф57.1×3.72,0900.9096

5Ф57.1×3.72,2800.9923

6Ф57.1×3.72,2600.9836

7Ф60.3×4.02,5601.1141

8Ф60.3×4.02,5601.1141

9Ф60.3×4.02,6701.1620最外圈管平均流量

2,298

末級再熱器各管流量分配第57頁/共87頁煙氣腐蝕試驗數(shù)據(jù)第58頁/共87頁蒸汽氧化試驗數(shù)據(jù)第59頁/共87頁95010001050110011501200T92／E911／T122鋼與T91鋼及TP304H和TP347H奧氏體鋼的許用應(yīng)力比較第60頁/共87頁新材料的應(yīng)用末級過熱器出口集箱及管接頭采用P92/T92材料；主汽管道采用P92材料；以上兩種材料的焊接工藝及檢驗方法由三菱公司提供，并對我公司員工進(jìn)行培訓(xùn)。許用應(yīng)力以及高溫強(qiáng)度的提高，可以使得受壓元件的壁厚減薄，不僅節(jié)約了金屬，更因為它們具有較高的導(dǎo)熱率和較低的熱膨脹系數(shù)而有利于減輕高溫集箱的熱疲勞損傷。由于它們是鐵素體鋼，當(dāng)在高溫蒸汽作用下管子的內(nèi)壁所產(chǎn)生的氧化膜的組成成分和層厚比較均勻，不容易剝落，其抗剝離性能優(yōu)于奧氏體鋼。這樣便減小了在管子內(nèi)壁發(fā)生應(yīng)力腐蝕或晶間腐蝕的可能性。第61頁/共87頁超超臨界鍋爐啟動系統(tǒng)介紹第62頁/共87頁大氣擴(kuò)容式啟動系統(tǒng)第63頁/共87頁帶疏水熱交換器的啟動系統(tǒng)第64頁/共87頁帶循環(huán)泵的啟動系統(tǒng)第65頁/共87頁三種內(nèi)置式啟動系統(tǒng)的優(yōu)缺點種類擴(kuò)容器式循環(huán)泵式熱交換器式優(yōu)點系統(tǒng)簡單投資少；運(yùn)行操作方便；容易實現(xiàn)自動控制：維修工作量少。系統(tǒng)簡單；工質(zhì)和熱量回收效果好：對除氧器設(shè)計無要求，適合于兩班制和周日停機(jī)運(yùn)行方式。系統(tǒng)簡單；運(yùn)行操作方便；容易實現(xiàn)自動控制；工質(zhì)和熱量回收效果好；維修工作量少。缺點運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性差；要求除氧器安全閥容量增大；不適合于兩班制和周日停機(jī)運(yùn)行方式。投資大；運(yùn)行操作復(fù)雜；轉(zhuǎn)動部件的運(yùn)行和維護(hù)要求高；循環(huán)泵的控制要求高。投資大；金屬耗量大；要求除氧器安全閥容量增大。通過對幾種啟動系統(tǒng)的優(yōu)缺點比較，我公司在華能玉環(huán)1000MW機(jī)組鍋爐上選用帶循環(huán)泵的啟動系統(tǒng)第66頁/共87頁哈鍋1000MW鍋爐啟動系統(tǒng)第67頁/共87頁鍋爐啟動系統(tǒng)各管道流量示意圖第68頁/共87頁分離器及分離器貯水箱

第69頁/共87頁鍋爐啟動時給水泵流量控制第70頁/共87頁啟動過程簡圖

第71頁/共87頁化學(xué)清洗在低壓給水系統(tǒng)清洗結(jié)束后進(jìn)行爐本體及高加系統(tǒng)的化學(xué)清洗，清洗介質(zhì)采用了EDTA銨鹽。清洗范圍包括高壓加熱器及旁路管、省煤器、水冷壁、頂棚管、后包墻、啟動分離器及貯水箱、過熱器減溫水管路等。清洗水容積包括臨時系統(tǒng)在內(nèi)約為450m3。酸洗溫度130℃±5℃。為此通常鍋爐都需點火加熱，降低清洗溫度將嚴(yán)重影響清洗效率。清洗啟動循環(huán)回路時再循環(huán)泵可以投入使用，但馬達(dá)腔內(nèi)必須連續(xù)注水防止酸液進(jìn)入。第72頁/共87頁蒸汽吹管（一）蒸汽吹管由穩(wěn)壓和降壓吹管兩種方式。穩(wěn)壓吹管操作簡便，運(yùn)行工況穩(wěn)定，受熱面承受較小的熱沖擊，且可以油煤混燒而節(jié)省了燃油，降低了吹管成本。穩(wěn)壓吹管消耗的水量大，因此每次吹管的持續(xù)時間取決于儲備的除鹽水量。此外穩(wěn)壓吹管鍋爐的輸入熱負(fù)荷較高，為此要注意防止過熱器、再熱器超溫。第73頁/共87頁蒸汽吹管（二）關(guān)于蒸汽吹管，MHI推薦采用鍋爐不熄火降壓吹管，吹管壓力4～4.5MPa，給水流量25％ECR，輸入熱負(fù)荷10％BMCR。首先吹過熱器系統(tǒng)，再熱器進(jìn)口加堵板，然后吹再熱器系統(tǒng)。吹管系數(shù)大于1即可，用銅靶板檢驗吹管質(zhì)量。吹管時鍋爐減燃料不熄火，循環(huán)泵不停。第74頁/共87頁蒸汽吹管（三）1#爐采用了等離子點火投煤、過熱器和再熱器串聯(lián)的穩(wěn)壓吹管方式。在冷段再熱器管道上加裝集粒器，同時考慮到穩(wěn)態(tài)流動對集箱盲端等死角區(qū)域沖刷效果不好，也進(jìn)行了一定次數(shù)的降壓吹管。降壓吹管時投等離子點火的A磨，輸入熱負(fù)荷約為15％BMCR，吹管壓力5.5～7.5MPa。穩(wěn)壓吹管時投A、B磨，燃煤量約為135t/h，另投8支油槍，燃油量約為23t/h，吹管壓力5.0～7.0MPa，給水流量1200t/h，輸入熱負(fù)荷約為45％BMCR。吹管時受冷再管道材料的限制，要求主汽溫度控制不超過420℃，再熱汽溫不超過500℃。第75頁/共87頁蒸汽吹管（四）2號爐按MHI的模式分階段降壓吹管，等離子點火投A磨，未投油支持燃燒，給煤量45t/h，輸入熱負(fù)荷約12％BMCR，吹管壓力6.0～7.5MPa，過熱器吹管系數(shù)達(dá)到1.6～1.85。從穩(wěn)壓和降壓兩種不同吹管方式比較，我們可以得出，降壓吹管在受熱面形成交變應(yīng)力，有利于保證吹管質(zhì)量；如果選用穩(wěn)壓吹管方式建議保證吹管系數(shù)在1.3以上。第76頁/共87頁鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗試驗內(nèi)容包括：煙風(fēng)系統(tǒng)擋板的調(diào)試，使主控CRT開度顯示、就地開度指示與實際位置一致，開關(guān)方向相符，風(fēng)量測量裝置的標(biāo)定，一次風(fēng)管風(fēng)速均勻性調(diào)整，要求偏差在5％以內(nèi)，燃燒器結(jié)構(gòu)特性測量，燃燒器傾角調(diào)整，爐本體、煙風(fēng)系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗，制粉系統(tǒng)調(diào)整、煤粉細(xì)度分析，爐內(nèi)空氣動力場試驗等。第77頁/共87頁

應(yīng)當(dāng)指出的是，MHI習(xí)慣以送風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量作為二次風(fēng)總風(fēng)量，燃燒調(diào)整入爐風(fēng)量以省煤器出口氧量為依據(jù)調(diào)節(jié)。空氣動力場試驗通常是不做的，按MHI的要求進(jìn)行燃燒器的安裝和調(diào)試即可滿足要求。第78頁/共87頁鍋爐水清洗爐本體的水清洗包括冷態(tài)清洗和熱態(tài)清洗。冷態(tài)清洗又可分成開式清洗和循環(huán)清洗。清洗范圍包括：給水管路、省煤器、水冷壁、汽水分離器、再循環(huán)管路和貯水箱溢流管路等。按照MHI的經(jīng)驗，冷態(tài)開式清洗1天約3小時，冷態(tài)循環(huán)清洗4～5天，每天12小時；熱態(tài)循環(huán)清洗6～7天，每天12小時。為了提高清洗效果，冷態(tài)清洗時進(jìn)行流量擾動清洗，熱態(tài)清洗時進(jìn)行水溫擾動清洗。第79頁/共87頁鍋爐點火模式按MHI垂直管圈水冷壁的典型設(shè)計，把最下層的磨煤機(jī)作為備用磨，這與國內(nèi)大多數(shù)電廠把最上層磨作為備用磨有所不同，其目的在于防止水冷壁出口溫度出現(xiàn)較大偏差。與之相對應(yīng)的，鍋爐啟動推薦采用高位點火模式，即先點燃CD層油槍，再點燃EF