高大模板工程施工方案

海馬國際商務(wù)中心一期工程高大模板工程施工方案編制人:審核人：審批人：編制日期:中天建設(shè)集團(tuán)第九建設(shè)公司目錄TOC\o”1-2"\h\z\u一、編制說明及依據(jù) 1HYPERLINK\l”_Toc354044032”（一）編制說明 1(二）編制依據(jù) 1_Toc354044035"（一）建筑概況 1HYPERLINK\l”_Toc354044036"（二）主要構(gòu)件支模參數(shù) 2HYPERLINK\l”_Toc354044037"三、施工計(jì)劃 2(一）施工進(jìn)度計(jì)劃 2HYPERLINK\l”_Toc354044039"（二）材料計(jì)劃 3(三）機(jī)械設(shè)備計(jì)劃 4HYPERLINK\l”_Toc354044041"四、施工工藝 4_Toc354044044"（二)安全管理措施 8_Toc354044046”(四）預(yù)防高處墜落事故的安全技術(shù)措施 9HYPERLINK\l”_Toc354044047”（五）應(yīng)急預(yù)案 9（六)監(jiān)控監(jiān)測措施 10HYPERLINK\l”_Toc354044049"（七）模板的拆除 11HYPERLINK\l”_Toc354044050”六、勞動(dòng)力計(jì)劃 12HYPERLINK\l”_Toc354044051”七、模板計(jì)算書 13500mm×600mm梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書 13_Toc354044054"100mm厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書 37附圖:特種作業(yè)花名冊(cè)、特種作業(yè)操作證：一、編制說明及依據(jù)(一）編制說明在現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)工程中，模板及支撐體系設(shè)計(jì)及施工質(zhì)量是現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量及施工安全的前提保障.根據(jù)《危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理辦法》（建質(zhì)［2009］87號(hào)）文件規(guī)定,建設(shè)工程施工現(xiàn)場混凝土構(gòu)件模板支撐高度超過8m，或搭設(shè)跨度超過18m，或施工總荷載大于15kN/㎡，或集中線荷載大于20kN/m的模板支撐系統(tǒng)必須由施工單位進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)算、編制專項(xiàng)施工方案,并按相關(guān)程序?qū)徍伺鷾?zhǔn)后方可按方案組織施工。本工程3＃、6＃樓一層大堂支模高度為13。60m和14m，部分連廊支模架高度為11m,其中最大梁500mm×600mm、350mm×700mm。結(jié)合本工程的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),根據(jù)國務(wù)院《建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理?xiàng)l例》和建設(shè)部《危險(xiǎn)性較大工程安全專項(xiàng)施工方案編制及專家論證審查辦法》,特編制本專項(xiàng)施工方案并請(qǐng)專家進(jìn)行論證。（二）編制依據(jù)1、《建質(zhì)(2009）87#文件》關(guān)于印發(fā)《危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理辦法》的通知;2、《建質(zhì)（2009）254#文件》關(guān)于印發(fā)《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則》的通知；3、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59—20114、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—20125、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20087、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80—918、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50204-20119、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-201110、海馬國際商務(wù)中心一期工程圖紙和施工組織設(shè)計(jì)二、工程概況（一）建筑概況海馬國際商務(wù)中心一期工程位于東風(fēng)南路與康寧街交叉口東北角，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，3A#樓建筑面積33663.36m2，6＃樓建筑面積35287.31m2，地下三層，地上二十三層，建筑高度98。83m。地下室層高3.9m、5.1m、5。3m，一層、二層以4。75m（6＃樓為4。95m）為主，三層及以上層高4。2m，基礎(chǔ)有筏板基礎(chǔ)為主，筏板厚2000mm與1200mm。本工程3#和6＃樓大堂支模高度分別為13.60m和14m，3＃樓建筑面積約600m2,6＃樓約700m2，6＃樓東側(cè)連廊支模高度為11m，建筑面積約40m2.5#樓3層懸挑梁板結(jié)構(gòu)，支模架高度9。43m，建筑面積約75m2。由于結(jié)構(gòu)梁板類似,在此取3#和6#樓大堂支模體系進(jìn)行代表性計(jì)算，連廊和5#樓懸挑板可按照此參數(shù)進(jìn)行支模架搭設(shè).(二）主要構(gòu)件支模參數(shù)1、大堂支模架相關(guān)計(jì)算參數(shù)表(1)梁模板(單位：mm）梁類型梁截面尺寸梁側(cè)次龍骨梁側(cè)主龍骨規(guī)格間距單鋼管框架主梁500×60040×90250單鋼管框架次梁350×700(其余小梁皆按此搭設(shè)）40×90250單鋼管(2）梁模板支架（單位：mm）梁類型梁截面尺寸梁底立桿水平桿步距支撐高度根數(shù)縱向(沿梁方向）橫向（梁兩側(cè))框架主梁500×60019001200150013.4m框架次梁350×700(其余小梁皆按此搭設(shè))0900900150012。9m（3)樓板模板支架（單位:mm）板厚尺寸板底木方間距托梁立桿立桿水平桿步距支撐高度縱向橫向10040×90300單根φ48鋼管900900150013。9m三、施工計(jì)劃(一）施工進(jìn)度計(jì)劃通過對(duì)本工程施工進(jìn)度的要求、工程資料及施工現(xiàn)場實(shí)際條件的分析并結(jié)合所選定的施工方法及技術(shù)措施,經(jīng)過細(xì)致周密的計(jì)劃安排，決定確保在合同工期內(nèi)完成本工程施工任務(wù)。大堂及連廊在施工過程中的進(jìn)度,根據(jù)項(xiàng)目部施工負(fù)責(zé)人根據(jù)工程的施工總進(jìn)度計(jì)劃,統(tǒng)籌安排，預(yù)計(jì)2013年四月至五月進(jìn)行施工。各施工班組必須根據(jù)工程的實(shí)際情況，合理安排人力，避免本道工序的施工班組影響下道工序的施工班組施工,而造成窩工，影響工程的總體進(jìn)度。結(jié)合施工總進(jìn)度計(jì)劃制訂大堂及連廊高支模的工程進(jìn)度計(jì)劃，并及時(shí)上報(bào)建設(shè)（監(jiān)理）單位，如不能達(dá)到預(yù)定的進(jìn)度，分析其原因，及時(shí)增加人力、物力，以加快施工進(jìn)度.在施工過程中項(xiàng)目部施工負(fù)責(zé)人根據(jù)工程的施工總進(jìn)度計(jì)劃，統(tǒng)籌安排。各施工班組必須根據(jù)工程的實(shí)際情況,合理安排人力,避免本道工序的施工班組影響下道工序施工班組的施工，而造成窩工,影響工程的總體進(jìn)度。合理充分地投入鋼管、扣件、頂托等,使其滿足施工的實(shí)際需要。（二）材料計(jì)劃材料計(jì)劃表序號(hào)名稱規(guī)格數(shù)量1鋼管φ48,壁厚2.9mm100T2扣件十字扣、活動(dòng)扣、對(duì)接扣9000只3頂托可調(diào)支托800個(gè)4方木40×90,4米長120m35對(duì)拉螺栓M12按實(shí)6模板普通模板915mm×1830mm×15mm4000m2（三）機(jī)械設(shè)備計(jì)劃機(jī)械設(shè)備計(jì)劃序號(hào)名稱規(guī)格數(shù)量1混凝土泵按實(shí)2臺(tái)2安全帶自動(dòng)鎖緊式45付3安全帽加固式厚50個(gè)4全站儀FTS532N1臺(tái)5水準(zhǔn)儀NAL2321臺(tái)6鋼卷尺5m、50m按需7通訊設(shè)備對(duì)講機(jī)6部四、施工工藝1、材料的力學(xué)性能要求（1）采購前應(yīng)取樣進(jìn)行規(guī)格檢查、材料強(qiáng)度檢查，模板915*1830*15(現(xiàn)場實(shí)測)表面厚度偏差不得超過3mm。（2）梁板底次楞、梁側(cè)幫及柱次楞采用40＊90mm木方(現(xiàn)場實(shí)測），木方安裝前應(yīng)進(jìn)行截面尺寸檢查，木質(zhì)強(qiáng)度檢查。不得選用非標(biāo)、異型、脆性、嚴(yán)重扭曲和受潮容易變形的木材.（3）鋼管采用Φ48。3×3。6鋼管(計(jì)算按Φ48*2。9）,應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《直縫電焊鋼管》(GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的3號(hào)普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700)中Q235-A級(jí)鋼的規(guī)定。不得使用銹蝕嚴(yán)重（斑點(diǎn)、剝皮）、彎曲、開裂的鋼管。（4）扣件及U型頂托采用可鍛鑄鐵制造的標(biāo)準(zhǔn)機(jī)件，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》（GB15831)的規(guī)定.扣件的附件（Ｔ形螺栓、螺母、墊圈）采用材料符合《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700)中Q235-A級(jí)鋼的規(guī)定,扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼、夾灰等鑄造缺陷,鋼管和扣件均必須有生產(chǎn)許可證、出廠合格證、質(zhì)量合格檢驗(yàn)證明、檢驗(yàn)單。鋼管和扣件必須有廠家標(biāo)識(shí)。扣件與鋼管的吻合面要接觸良好，螺栓不得滑絲、夾緊鋼管時(shí)，開口處最大距離小于6mm，必要時(shí)進(jìn)行抗滑扭試驗(yàn).2、模板安裝構(gòu)造措施：(1）模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件的長細(xì)比，滿足技術(shù)規(guī)范要求。(2）支撐梁、板的支架立柱構(gòu)造與安裝應(yīng)符合下列規(guī)定：梁和板的立柱,其縱橫向間距應(yīng)相等或成倍數(shù)。鋼管立柱底部設(shè)墊板，在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿。立柱頂端沿縱橫向根據(jù)構(gòu)造設(shè)置分別設(shè)置水平拉桿和水平剪刀撐。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設(shè)計(jì)所確定的水平拉桿步距要求條件下，進(jìn)行平均分配確定步距后,在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿，梁底立桿在支模架搭設(shè)完成后，梁底板鋪設(shè)完成后進(jìn)行搭設(shè)。3、滿堂鋼管支模架構(gòu)造措施要求：（1）立桿支撐地下室頂板結(jié)構(gòu)板上，支模架立桿底部設(shè)置設(shè)50mm厚墊木，確保立桿基礎(chǔ)承載力均勻。（2)可調(diào)頂托安裝應(yīng)與鋼管架立桿上下垂直，調(diào)節(jié)可調(diào)頂托至支撐架要求的支撐高度,但可調(diào)頂托的螺桿絲桿伸出高度必須小于200mm。（3)模板支架設(shè)置縱橫向掃地桿，必須先搭設(shè)掃地桿后才能進(jìn)行二排架的搭設(shè)?？v向掃地桿離地約200mm。（4）立桿縱橫向間距900mm,步距1500mm,每一步距滿設(shè)雙向水平桿，并與立桿相交處扣接牢固，外圍水平桿設(shè)于立桿內(nèi)側(cè),其余縱橫向水平桿均分別設(shè)于立桿同側(cè)，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接.（5）高支模處滿堂模板支架立柱,在外側(cè)周圈設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向每隔8m左右設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度為4~6m，并在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處各設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端與地面頂緊，夾角為450~600。支模架高度為10.7m，在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐，剪刀撐由底至頂連續(xù)設(shè)置，用φ48鋼管拉結(jié)，斜桿與地面傾角為450~600，并與地面頂緊，剪刀撐與鋼管立桿有效連接，剪刀斜撐搭接長度不少于1000mm，采用不少于3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，剪刀斜撐端頭伸出扣件邊緣長度不少于100mm。（6)各扣件螺栓均采用測力矩扳手?jǐn)Q緊，使其扭力矩均控制在40～65N·m。4、模板的施工1）施工準(zhǔn)備（1）腳手架搭設(shè)前對(duì)員工進(jìn)行技術(shù)和安全作業(yè)交底，務(wù)必使班組和管理人員領(lǐng)會(huì)設(shè)計(jì)意圖，保證現(xiàn)場與方案的一致性.（2）為了確保工程質(zhì)量和安全目標(biāo)，在材料上選用15mm厚、1830mm×915mm九夾松木膠板作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的模板；木方采用40×90mm的方木;采用可鑄鍛性鐵制作的扣件；嚴(yán)禁使用不合格的鋼管、扣件等。(3）模板承墊底部應(yīng)預(yù)先找平，以保證模板的位置正確，防止模板底部漏漿。另外，在外墻、外柱部位，繼續(xù)安裝模板前,要設(shè)置模板承墊付條帶,并校正其平直。2）模板的安裝：（1）總體施工的流程。(2）模板安裝應(yīng)滿足〈〈混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范〉〉相關(guān)技術(shù)要求。3)支模架的搭設(shè)（1）搭設(shè)面積根據(jù)結(jié)構(gòu)的實(shí)際尺寸搭設(shè),特別是立桿位置定位準(zhǔn)確，便于梁支撐受力均勻。（2）扣件有直角扣件、回轉(zhuǎn)扣件和對(duì)接扣件.用于連接大橫桿的對(duì)接扣件，開口應(yīng)朝下，以防雨水進(jìn)入,扣件的擰緊程度適度。立桿垂直，并必須采用對(duì)接。大橫桿可以采用對(duì)接，剪刀撐和其它桿件可采用搭接，搭設(shè)長度不少于1m，并不少于3個(gè)扣件緊固。(3）為了保證支模架的整體穩(wěn)固，同一立面的小橫桿應(yīng)按立桿總數(shù)對(duì)等交錯(cuò)設(shè)置。（4）支模架搭設(shè)完成后須由班組自檢，項(xiàng)目部組織相關(guān)人員檢查合格后,報(bào)請(qǐng)監(jiān)理驗(yàn)收。驗(yàn)收合格后才能進(jìn)行下道工序。4）支模架的主要驗(yàn)收內(nèi)容（1）檢查立桿的間距，檢查立桿間距是否按立桿布置圖布置.（2)查看墊板是否晃動(dòng)，檢查方法：觀察.(3）立桿垂直度：用經(jīng)緯儀或吊線和卷尺測量，立桿偏差:2m高處不得到大于±7mm、橫距偏差不得大于±20mm.立桿總垂直度不得大于±70mm，用鋼卷尺測量。（4）縱向水平桿偏差,一根桿的兩端高差不得大于±20mm，同跨內(nèi)兩根縱向水平桿高差不得大于±10mm,用水平儀或水平尺測量。（5）在對(duì)屋面梁板混凝土澆注的全過程的支模架體變形進(jìn)行檢查,控制好變形量,確保其部位變形在預(yù)期范圍內(nèi)。4）扣件安裝：(1）同步立桿上兩個(gè)相隔對(duì)接扣件的高差應(yīng)大于500mm，用鋼卷尺測量:(2)扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N.m，用扭力扳手檢測。(3）檢查對(duì)接扣件的質(zhì)量。5）剪力撐斜桿與地面的傾角45o－60o,用角尺檢測。6）其他未盡事宜按《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》，JGJ162—2008的相關(guān)要求執(zhí)行。5、混凝土澆筑方法及有關(guān)注意事項(xiàng)(1)本工程采用商品混凝土，混凝土澆筑原則：為確保模板支架施工過程中均衡受載，本工程擬采用中間向兩側(cè)擴(kuò)展的澆筑方式.（2)混凝土澆筑過程應(yīng)嚴(yán)格按方案程序進(jìn)行，在支架下面要安裝照明燈,在安全員的監(jiān)督下，派木工進(jìn)行巡查，發(fā)現(xiàn)問題立即疏散人員，確保安全的情況下進(jìn)行加固。如果支架沉降、位移達(dá)到報(bào)警值時(shí),安全員應(yīng)即報(bào)告現(xiàn)場施工負(fù)責(zé)人，現(xiàn)場施工負(fù)責(zé)人查明情況,采取必要的安全措施和加固措施。發(fā)現(xiàn)險(xiǎn)情，安全員、現(xiàn)場施工負(fù)責(zé)人要及時(shí)通知現(xiàn)場作業(yè)人員撤出危險(xiǎn)范圍。6、技術(shù)質(zhì)量保證措施（1）嚴(yán)格落實(shí)班組自檢、互檢、交接檢及項(xiàng)目部專業(yè)檢“四檢制度”,確保模板安裝質(zhì)量。(2）混凝土澆筑盡量安排在白天進(jìn)行，混凝土澆筑過程中做好監(jiān)控措施，嚴(yán)格控制模板的位移和穩(wěn)定性，一旦產(chǎn)生移位應(yīng)及時(shí)調(diào)整,加固支撐。（3）柱子模板拼縫,梁與柱等節(jié)點(diǎn)處采用膠帶貼縫以確?；炷敛宦{。為防止柱腳爛根，放線后采用水泥砂漿找平。（4）梁、板模安裝嚴(yán)格控制軸線、平面位置、標(biāo)高、斷面尺寸、垂直度和平整度,模板接縫寬度，模板高度，脫模劑涂刷等的準(zhǔn)確性，嚴(yán)格控制預(yù)拼模板精度。模板安裝要求:項(xiàng)目允許偏差檢驗(yàn)方法軸線位置5鋼尺檢驗(yàn)底模上表面標(biāo)高±5水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查當(dāng)梁板跨度≥4m時(shí),模板應(yīng)起拱，本工程主梁起拱高度為梁跨的1.5/1000。（5）對(duì)銹蝕、壓扁、裂縫等材料杜絕進(jìn)場。（6）拆模時(shí)，以技術(shù)負(fù)責(zé)人下發(fā)的指令書為拆模依據(jù)。（7）落實(shí)施工技術(shù)控制措施、施工技術(shù)交底、安全交底，嚴(yán)格執(zhí)行有關(guān)規(guī)定。(8）振搗方法要求正確，不得漏振和過振?？刹捎枚握駬v法，以減少表面氣泡,即第一次在砼澆筑時(shí)振搗，第二次待砼靜置一段時(shí)間后再振搗，一般在0.5h后進(jìn)行第二次振搗。嚴(yán)格控制振搗時(shí)間和振動(dòng)棒插入下一層砼的深度,保證深度在50~100mm，振搗時(shí)間以砼翻漿不再下沉和表面無氣泡泛起為止。(9）在澆筑過程中，為了防止鋼筋位置的偏移，在人員主要通道處的鋼筋上鋪設(shè)腳手板。（10）在交叉作業(yè)時(shí)嚴(yán)禁操作人員用重物沖擊模板，不允許在模板蹬踩，保護(hù)模板的牢固和嚴(yán)密。（11）拆模時(shí)注意鋼管或撬棍不得劃傷砼表面及棱角，不得使用錘子和其它工具劇烈敲打模板面。用塔吊吊裝模板時(shí)，要緩慢移動(dòng)避免劇烈撞擊。(12）在砼未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度前，嚴(yán)禁超載堆放材料,否則必須經(jīng)過計(jì)算加設(shè)臨時(shí)支撐，保證結(jié)構(gòu)安全。五、施工安全措施（一）組織措施成立支模架施工領(lǐng)導(dǎo)小組：組長：胡秀洪副組長：徐培忠、吳德雷組員：胡軍平、程躍明(二)安全管理措施1、施工人員必須嚴(yán)格遵守勞動(dòng)保護(hù)規(guī)定,正確佩帶和使用個(gè)人防護(hù)用品。必須嚴(yán)格執(zhí)行安全操作規(guī)程和班前安全技術(shù)交底要求.交叉作業(yè)時(shí),要有安全可靠的防護(hù)措施，不得傷害他人，也避免被他人傷害。2、支模前必須搭好相關(guān)防護(hù)架，拆除頂板模板前必須劃定安全區(qū)域和安全通道,將非安全區(qū)域用鋼管、安全網(wǎng)封閉，并掛“禁止通行、正在拆?！卑踩珮?biāo)志，操作人員必須在鋪好跳板的操作架上操作.已拆模板起吊前應(yīng)認(rèn)真檢查螺栓是否拆完,并清理模板上雜物。確認(rèn)安全后,方可起吊。3、澆筑砼前必須仔細(xì)檢查支撐是否可靠、扣件是否松動(dòng)。澆筑砼時(shí)必須由木工組設(shè)專人看模，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)或變形現(xiàn)象應(yīng)及時(shí)處理.確認(rèn)安全后，方可再次進(jìn)行澆筑施工.4、現(xiàn)場管理及操作人員經(jīng)常檢查鋼管支撐及扣件是否松動(dòng)，發(fā)現(xiàn)安全隱患及時(shí)組織處理后方可施工。5、木工機(jī)械必須使用專用開關(guān)箱，電源線不得超過3米，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好.電鋸和電刨必須安裝漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時(shí)檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩；電刨傳動(dòng)軸、皮帶必須具備防護(hù)罩和護(hù)手裝置。使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套;長度小于50㎝或厚度大于鋸片半徑木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時(shí)相互配合，不得硬拉硬拽;機(jī)械停用時(shí)應(yīng)斷電加鎖。木工房應(yīng)配備消防滅火器材，不得在木工房內(nèi)吸煙。6、用塔吊吊運(yùn)模板時(shí)必須由專人指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程.7、對(duì)有銹蝕、彎曲、壓扁、裂縫和壁厚小于3。25mm的鋼管杜絕進(jìn)場。8、任何人員不得擅自拆動(dòng)施工現(xiàn)場的腳手架、防護(hù)設(shè)施、安全標(biāo)志和警告牌，如必須拆動(dòng)時(shí)須經(jīng)安全負(fù)責(zé)人同意后方可進(jìn)行。9、手持電動(dòng)鋸鋸板時(shí)應(yīng)按料厚度調(diào)整鋸切深度，禁止架在腿上鋸切。按鋸片齒數(shù)分鋸切與截料的功能，不得混用.鋸片連續(xù)斷齒三個(gè)以上不得使用。（三）預(yù)防支模架坍塌事故的安全技術(shù)措施1、模板支撐體系的地面要堅(jiān)實(shí)平整。2、混凝土泵管支架應(yīng)與高大模板支架分離搭設(shè)。3、按設(shè)計(jì)要求設(shè)置連墻件,連墻件與主體結(jié)構(gòu)連接應(yīng)牢固。4、按設(shè)計(jì)要求設(shè)置水平向和垂直向剪刀撐。5、搭設(shè)支撐體系的鋼管、扣件必須認(rèn)真挑選，使用合格品。6、拆除支撐體系時(shí)，應(yīng)按方案要求的順序進(jìn)行拆除。（四)預(yù)防高處墜落事故的安全技術(shù)措施1、高空作業(yè)操作人員應(yīng)系好安全帶.2、在臨邊洞口處設(shè)置符合要求的安全護(hù)欄。3、遇到超過六級(jí)以上的大風(fēng)天氣,停止施工。4、施工作業(yè)人員不得從模板支撐體系和腳手架的鋼管上任意上下。（五）應(yīng)急預(yù)案1、應(yīng)爭救援指揮領(lǐng)導(dǎo)小組的組成、職責(zé)及分工：姓名職務(wù)分工胡秀洪組長負(fù)責(zé)聯(lián)系救護(hù)車輛徐培忠副組長負(fù)責(zé)指揮人員搶救吳德雷副組長負(fù)責(zé)現(xiàn)場搶救傷員2、澆砼施工過程中，如果支撐架出現(xiàn)局部變形，必須馬上停止施工,上部作業(yè)人員全部疏散到安全地方,項(xiàng)目部組織人員和支撐架施工人員進(jìn)行檢查排除各種存在的安全隱患，加強(qiáng)對(duì)高支模的檢查和驗(yàn)收工作，根據(jù)腳手架驗(yàn)收規(guī)范嚴(yán)格執(zhí)行，保證不超載施工。3、一旦在砼施工過程中,一旦發(fā)現(xiàn)板或梁出現(xiàn)輕微下陷，施工人員應(yīng)停止施工，及時(shí)疏散，確定無危險(xiǎn)時(shí)再組織施工人員加強(qiáng)底部支撐架，對(duì)支撐架進(jìn)行加固后并通過驗(yàn)收后再進(jìn)行施工,保證高支模的安全.4、發(fā)生火災(zāi)事故時(shí)，現(xiàn)場救援專業(yè)人員立即用干粉滅火器滅火,并報(bào)告項(xiàng)目部領(lǐng)導(dǎo)指揮人員立即到現(xiàn)場指揮，組織非應(yīng)急人員疏散。在火勢擴(kuò)大蔓延時(shí)，立即尋求第三方求助,撥打119，并組織搶救財(cái)產(chǎn)和保護(hù)現(xiàn)場.5、觸電情況的發(fā)生采取的應(yīng)急措施：發(fā)現(xiàn)有人觸電時(shí),應(yīng)立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開，使傷員盡早脫離電源。對(duì)神志清醒者,應(yīng)讓其在通風(fēng)處休息一會(huì)，觀察病情變化。對(duì)已失去知覺者，仰臥地上,解開衣服等,使其呼吸不受阻礙，對(duì)心跳呼吸停止的觸電者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進(jìn)行搶救.6、墜落情況發(fā)生采取的應(yīng)急措施：一旦發(fā)現(xiàn)有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識(shí)反應(yīng)、瞳孔大小及呼吸、脈搏等,盡快掌握致命傷部位，同時(shí)及時(shí)與120或附近醫(yī)院取得聯(lián)系，爭取急救人員盡快趕到現(xiàn)場。對(duì)疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時(shí)千萬不要去輕易搬運(yùn)，以免加重傷情。在對(duì)傷員急救前,要取出傷員身上的安裝機(jī)具和口袋中的硬物。對(duì)有頷面損傷的傷員，應(yīng)及時(shí)取掉傷員的假牙和凝血塊,清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側(cè)，同時(shí)松解傷員的衣領(lǐng)扣,對(duì)疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞,以防止顱內(nèi)感染而危及生命.對(duì)于大血管損傷的傷員，這時(shí)應(yīng)立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。7、報(bào)警聯(lián)絡(luò)方式：火警電話119急救電話120(六）監(jiān)控監(jiān)測措施1、監(jiān)測方法采用經(jīng)緯儀、水準(zhǔn)儀對(duì)支撐體系進(jìn)行監(jiān)測,主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。2、監(jiān)測點(diǎn)設(shè)置觀測點(diǎn)可采取在臨邊位置的柱、墻和鋼管架上涂紅漆作為監(jiān)測標(biāo)記.3、監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中,派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)、變形和水平位移情況的應(yīng)及時(shí)報(bào)告施工負(fù)責(zé)人，施工負(fù)責(zé)人應(yīng)立即通知澆筑人員暫停作業(yè),情況緊急時(shí)應(yīng)采取迅速撤離人員的應(yīng)急措施，并進(jìn)行加固處理。4、監(jiān)測、驗(yàn)收說明（1)班組進(jìn)行安全檢查，項(xiàng)目部進(jìn)行安全檢查。（2）模板工程檢查重點(diǎn)部位：A:桿件的設(shè)置和連接，連墻件、橫桿、立桿、橫豎剪刀撐、掃地桿、梁下立桿等構(gòu)件是否符合要求；B:連墻件是否松動(dòng);C：架體是否有不均勻沉降,垂直度偏差；D：施工過程中是否有超載現(xiàn)象；E:安全防護(hù)措施是否符合規(guī)范要求；F:支架與桿件是否有變形現(xiàn)象。)（3）高大支模架施工過程中由項(xiàng)目技術(shù)人員、安全、質(zhì)量跟蹤檢查，確保按經(jīng)審批的方案搭設(shè)；超承重支模架施工完成后，應(yīng)由公司進(jìn)行檢查驗(yàn)收，并經(jīng)總監(jiān)和專業(yè)監(jiān)理工程師驗(yàn)收合格后才能進(jìn)入后續(xù)工序的施工。(4)混凝土澆筑過程中,在支架下面要安裝照明燈，由安全員、質(zhì)量員及超承重支模架施工領(lǐng)導(dǎo)小組參與輪班監(jiān)測,并派木工進(jìn)行巡查，發(fā)現(xiàn)問題立即疏散人員,確保無危險(xiǎn)的情況下進(jìn)行加固。如果支架沉降、位移達(dá)到報(bào)警值時(shí)，應(yīng)立即查明情況，采取必要的安全措施和加固措施,要及時(shí)通知現(xiàn)場作業(yè)人員撤出危險(xiǎn)范圍。5、監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程中應(yīng)實(shí)時(shí)監(jiān)測，監(jiān)測頻率每60分鐘一次，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次，連續(xù)觀察3天。(1）本工程立桿監(jiān)測預(yù)警值為20mm，立桿垂直偏差在24mm以內(nèi)。（2）監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預(yù)警值時(shí)必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員,并及時(shí)進(jìn)行加固處理（七）模板的拆除拆模條件:拆模時(shí),以拆模試件到達(dá)的強(qiáng)度要求為拆模依據(jù)。后澆帶兩側(cè)要妥善加支撐。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度條件（通過制作同條件度塊并作試驗(yàn)來確定）結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度按設(shè)計(jì)的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率表示（％）板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構(gòu)件－≥100拆模操作：（1）側(cè)模拆除：在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。（2）模板的拆除，必須執(zhí)行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2011）的有關(guān)條款。有專業(yè)工長必須申請(qǐng)技術(shù)負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)后方可拆除。（3）拆模應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上面下，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐等原則.對(duì)于此高支模模板的拆除應(yīng)從中間開始向兩邊延伸。(4）模板工程作業(yè)組織，應(yīng)遵循支模與拆模統(tǒng)一由一個(gè)作業(yè)班組作業(yè)。其好處是,支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時(shí)，人員熟知情況，易找拆模關(guān)鍵點(diǎn)位，對(duì)拆模進(jìn)度、安全、模板及配件的保護(hù)都有利.(5）模板拆除工藝填寫拆模申請(qǐng)單→審批手續(xù)完善→拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐—拆除梁連接件及側(cè)模板—分段片拆除樓板模板、木楞及支柱—拆除梁底模板及支撐系統(tǒng)高支模施工建筑面積約1340m2，支模高度為11m、13.60m和14m。樓板厚100mm。六、勞動(dòng)力計(jì)劃現(xiàn)場管理人員一覽表組長胡秀洪總指揮副組長徐培忠、吳德雷現(xiàn)場指揮及技術(shù)指導(dǎo)組員胡軍平高支模架檢查驗(yàn)收組員趙曉峰澆筑現(xiàn)場管理組員程躍明協(xié)助商混調(diào)度、車輛指揮組員徐云龍現(xiàn)場安全員,塔吊總指揮組員郭金林收料組員袁園園資料及試驗(yàn)現(xiàn)場勞動(dòng)力配備計(jì)劃是根據(jù)招標(biāo)文件提供的設(shè)計(jì)圖紙、有關(guān)的預(yù)算定額、勞動(dòng)定額和總進(jìn)度計(jì)劃編制的，主要反映工程所需各種技工、普工人數(shù)，它是項(xiàng)目部控制勞動(dòng)力平衡、調(diào)配的主要依據(jù)。計(jì)劃安排木工人員45名,5名普工運(yùn)送材料.合理調(diào)配勞動(dòng)力是提高勞動(dòng)效率的關(guān)鍵。工期緊張時(shí)，項(xiàng)目經(jīng)理部將現(xiàn)場勞動(dòng)力分為兩班。同時(shí)我單位還將對(duì)所有在施工程的勞動(dòng)力進(jìn)行統(tǒng)一調(diào)配,需要時(shí)馬上調(diào)配至工作面配合施工,避免出現(xiàn)施工關(guān)鍵階段因特殊原因造成現(xiàn)場勞動(dòng)力短缺的情況，以保障關(guān)鍵工序的順利完成。七、模板計(jì)算書500mm×600mm梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書依據(jù)規(guī)范:《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666—2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162—2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—2012《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010計(jì)算參數(shù)：鋼管強(qiáng)度為205。0N/mm2,鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為13。4m，梁截面B×D=500mm×600mm，立桿的縱距（跨度方向）l=0。90m，立桿的步距h=1。50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15。0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。梁兩側(cè)立桿間距1。20m。梁底按照均勻布置承重桿3根計(jì)算。模板自重0。30kN/m2，混凝土鋼筋自重25。50kN/m3,施工活荷載2。00kN/m2?？奂?jì)算折減系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為φ48×2。9。鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距計(jì)算采用W=π（D4-d4）/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算.作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=25。500×0。600×0。450=6.885kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2=0。300×0.450×(2×0.600+0.500）/0。500=0。459kN/m(3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN）：經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(0。000+2.000)×0.500×0.450=0.450kN考慮結(jié)構(gòu)重要系數(shù),均布荷載q=1.00×(1.35×6.885+1.35×0。459)=9.914kN/m考慮結(jié)構(gòu)重要系數(shù),集中荷載P=1.00×1.40×0.450=0。630kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45。00×1。50×1.50/6=16。88cm3；I=45。00×1。50×1。50×1。50/12=12。66cm4；計(jì)算簡圖彎矩圖(kN。m)剪力圖(kN）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm）經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.487kNN2=1。416kNN3=1.781kNN4=1。416kNN5=0.487kN最大彎矩M=0.016kN。m最大變形V=0。015mm(1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=M/W=0。016×1000×1000/16875=0。948N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]，取15。00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求！（2)抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3Q/2bh=3×752。0/(2×450。000×15。000)=0。167N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T］=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<［T］，滿足要求！（3）撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.015mm面板的最大撓度小于125.0/250，滿足要求!二、梁底支撐木方的計(jì)算梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1。781/0。450=3。957kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0。1×3。96×0.45×0。45=0。080kN。m最大剪力Q=0。6×0.450×3。957=1.068kN最大支座力N=1。1×0。450×3.957=1.959kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4。00×9.00×9。00/6=54。00cm3;I=4。00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0。080×106/54000.0=1.48N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13。0N/mm2,滿足要求?。?)木方抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3Q/2bh〈［T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1068/（2×40×90）=0。445N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［T］=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)木方撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過變形受力計(jì)算的最大支座力除以木方計(jì)算跨度（即木方下小橫桿間距)得到q=2。331kN/m最大變形v=0。677ql4/100EI=0.677×2。331×450。04/（100×9000。00×2430000.0）=0.030mm木方的最大撓度小于450。0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計(jì)算(一)梁底支撐橫向鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管剪力圖(kN）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖（mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmax=0.182kN。m最大變形vmax=0。059mm最大支座力Qmax=5.197kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0。182×106/4372。0=41。58N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm，滿足要求!（二)梁底支撐縱向鋼管計(jì)算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力.支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m)支撐鋼管剪力圖（kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmax=0。819kN。m最大變形vmax=1。320mm最大支座力Qmax=11.174kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0.819×106/4372.0=187。23N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900。0/150與10mm，滿足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8。00kN；R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，R=11.17kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算不滿足要求,施工現(xiàn)場采用頂托支撐，中間立桿和周邊支模架有效連接。五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、按扣件腳手架規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性:不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括：橫桿的最大支座反力N1=11。17kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.00×1。35×1.799=2。429kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.00×1.35×0.242=0。326kN非頂部立桿段N=11.174+2.429=13.603kN頂部立桿段N=11.174+0。326=11。500kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積（cm2)；A=4.11W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.37σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,［f]=205。00N/mm2;l0——計(jì)算長度（m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=ku1（h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1。217；u1，u2——計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表;a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=1.494，l0=3。455m；λ=3455/16。0=216.181，φ=0。156σ=11500/（0.156×410.7)=179.498N/mm2a=0。5m時(shí),u1=1。174,l0=3.572m；λ=3572/16。0=223。523,φ=0。146σ=11500/(0。146×410。7）=191。355N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0。300時(shí),σ=183.450N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ〈[f］,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.755，l0=3。204m;λ=3204/16。0=200。485，φ=0。180σ=13603/（0.180×410.7)=184。004N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ〈[f］,滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=0.9×1。4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）；Wk=uz×us×w0=0.300×0。650×0。159=0。031kN/m2h——立桿的步距，1。50m；la——立桿迎風(fēng)面的間距，1.20m；lb—-與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.00×0.9×1.4×0。031×1。200×1.500×1。500/10=0.011kN.m；Nw-—考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=11.174+1。00×1.350×0。242+1。00×0。9×1.400×0。011/0。900=11。515kN非頂部立桿Nw=11.174+1.00×1.350×1.799+1.00×0.9×1。400×0。011/0.900=13。617kN頂部立桿段:a=0.2m時(shí),u1=1.494,l0=3。455m；λ=3455/16。0=216.181，φ=0.156σ=11515/(0。156×410.7）+11000/4372=182.141N/mm2a=0。5m時(shí)，u1=1。174,l0=3.572m;λ=3572/16。0=223.523，φ=0。146σ=11515/(0.146×410。7）+11000/4372=194.014N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.300時(shí),σ=186。098N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求！非頂部立桿段：u2=1.755，l0=3.204m;λ=3204/16.0=200.485,φ=0.180σ=13617/(0.180×410。7)+11000/4372=186。616N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<［f］,滿足要求!2、按模板規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括:橫桿的最大支座反力N1=11.174kN(已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重N2=1.00×1。35×0。134×13。400=2。429kNN=11.174+2.429=13。603kNi—-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm;A-—立桿凈截面面積，A=4。107cm2；W—-立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4。372cm3；[f]-—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f］=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，a=0。30m；h--最大步距，h=1。50m；l0——計(jì)算長度，取1.500+2×0。300=2。100m；λ——由長細(xì)比，為2100/16。0=131<150滿足要求!φ-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到0。391；經(jīng)計(jì)算得到σ=13603/(0.391×411）=84.660N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ〈［f］,滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=0。9×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）；Wk=uz×us×w0=0。300×0。650×0。159=0。031kN/m2h——立桿的步距，1。50m；la——立桿迎風(fēng)面的間距，1。20m；lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0。90m;風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.00×0.9×1.4×0。031×1。200×1。500×1.500/10=0.011kN.m；Nw--考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；Nw=11.174+1.00××1.35×1.799+1.00××0.9×1。4×0。011/0。900=13。617kN經(jīng)計(jì)算得到σ=13617/（0.391×411)+11000/4372=87.164N/mm2;考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<［f],滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666—2011：模板支架應(yīng)按混凝土澆筑前和混凝土澆筑時(shí)兩種工況進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算。支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：γ0M0〈Mr式中:M0－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；Mr－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值.支架自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG1=0.9×1。799×0.900×12(12+1）/2=113.660kN。m模板自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG2=0.9×0。300×0.450×1。200×11.000/2=0。802kN。m鋼筋混凝土自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG3=0.9×25。500×0.450×0.600×1。200×11。000/2=40.897kN。m風(fēng)荷載產(chǎn)生的傾覆力矩：wk=0.300×0.650×0.159=0.031kN/m2Mw=1.4×0。031×1.200×13.4002/2=4。676kN。m附加水平荷載產(chǎn)生傾覆力矩：Msp=1.4×0.300×1。200×11.000×13.400=74。290kN.m工況一：混凝土澆筑前傾覆力矩γ0M0=1.000×4.676=4。676kN。m抗傾覆力矩Mr=113。660+0。802=114.462kN.m澆筑前抗傾覆驗(yàn)算γ0M0〈Mr，滿足整體穩(wěn)定性要求!工況二:混凝土澆筑時(shí)傾覆力矩γ0M0=1。000×74.290=74.290kN.m抗傾覆力矩Mr=113.660+0.802+40.897=155。359kN。m澆筑時(shí)抗傾覆驗(yàn)算γ0M0<Mr，滿足整體穩(wěn)定性要求！350mm×700mm梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書依據(jù)規(guī)范:《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666—2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017—2003《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010計(jì)算參數(shù)：鋼管強(qiáng)度為205。0N/mm2,鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1。00。模板支架搭設(shè)高度為12.9m，梁截面B×D=350mm×700mm，立桿的縱距（跨度方向)l=0。90m，立桿的步距h=1。50m，梁底增加0道承重立桿.面板厚度15mm,剪切強(qiáng)度1.4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15。0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強(qiáng)度1。3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2.梁兩側(cè)立桿間距0.90m。梁底按照均勻布置承重桿2根計(jì)算。模板自重0。30kN/m2，混凝土鋼筋自重25。50kN/m3,施工活荷載2.00kN/m2.扣件計(jì)算折減系數(shù)取1。00。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為φ48×2.9.鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4—d4)/64，抵抗距計(jì)算采用W=π（D4-d4)/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1=25。500×0。700×0。450=8.033kN/m（2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0。300×0.450×(2×0。700+0.350)/0。350=0。675kN/m（3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN)：經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(0。000+2。000）×0.350×0。450=0。315kN考慮結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載q=1.00×(1。35×8.033+1.35×0。675）=11.755kN/m考慮結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載P=1.00×1.40×0。315=0。441kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=45。00×1。50×1。50/6=16。88cm3;I=45.00×1。50×1。50×1.50/12=12。66cm4;計(jì)算簡圖彎矩圖（kN。m)剪力圖（kN）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0。771kNN2=3。012kNN3=0.771kN最大彎矩M=0。045kN.m最大變形V=0.057mm（1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=M/W=0.045×1000×1000/16875=2。667N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］，取15。00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f〈［f］，滿足要求！(2)抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3Q/2bh=3×1285.0/（2×450。000×15。000）=0.286N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<［T]，滿足要求！（3）撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.057mm面板的最大撓度小于175.0/250，滿足要求!二、梁底支撐木方的計(jì)算梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下：均布荷載q=3.012/0。450=6。694kN/m最大彎矩M=0。1ql2=0。1×6。69×0。45×0。45=0。136kN.m最大剪力Q=0.6×0.450×6.694=1.807kN最大支座力N=1。1×0。450×6。694=3.314kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4。00×9。00×9。00/6=54。00cm3；I=4。00×9.00×9。00×9.00/12=243。00cm4；（1）木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0.136×106/54000。0=2.51N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13。0N/mm2,滿足要求！(2）木方抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0。6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T］截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1807/（2×40×90）=0。753N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求?。?）木方撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過變形受力計(jì)算的最大支座力除以木方計(jì)算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.233kN/m最大變形v=0。677ql4/100EI=0.677×4.233×450。04/(100×9000。00×2430000.0）=0。054mm木方的最大撓度小于450.0/250，滿足要求!三、梁底支撐鋼管計(jì)算（一)梁底支撐橫向鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算.集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmax=0.890kN.m最大變形vmax=1.965mm最大支座力Qmax=2。278kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0.890×106/4372.0=203.56N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求！（二）梁底支撐縱向鋼管計(jì)算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管剪力圖（kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmax=0.359kN.m最大變形vmax=0.595mm最大支座力Qmax=4.897kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0。359×106/4372。0=82.05N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，R=4.90kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、按扣件腳手架規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N-—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括:橫桿的最大支座反力N1=4。90kN（已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1。00×1.35×1.584=2。139kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.00×1。35×0.221=0.298kN非頂部立桿段N=4。897+2.139=7。036kN頂部立桿段N=4.897+0.298=5。195kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i查表得到；i-—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）；i=1。60A-—立桿凈截面面積(cm2）;A=4。11W——立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=4。37σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；［f]—-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，［f］=205.00N/mm2；l0——計(jì)算長度（m）；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a）（1)非頂部立桿段:l0=ku2h(2）k-—計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表5。4.6取值為1.217；u1，u2——計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0。30m;頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=1.386,l0=3。205m；λ=3205/16.0=200.554，φ=0。180σ=5195/(0.180×410。7)=70。278N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1。091,l0=3。319m；λ=3319/16。0=207.720,φ=0.169σ=5195/(0。169×410。7）=74。803N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.300時(shí),σ=71。786N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f］，滿足要求！非頂部立桿段：u2=1。755，l0=3.204m；λ=3204/16。0=200。485，φ=0。180σ=7036/(0。180×410。7)=95.171N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<［f］,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）；Wk=uz×us×w0=0。300×0.650×0。159=0。031kN/m2h——立桿的步距，1。50m;la——立桿迎風(fēng)面的間距，0。90m;lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.00×0。9×1.4×0.031×0。900×1。500×1。500/10=0。008kN.m；Nw—-考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值;頂部立桿Nw=4.897+1。00×1。350×0。221+1。00×0.9×1.400×0。008/0。900=5.206kN非頂部立桿Nw=4。897+1。00×1。350×1.584+1.00×0。9×1。400×0.008/0.900=7。047kN頂部立桿段:a=0。2m時(shí)，u1=1.386，l0=3.205m；λ=3205/16。0=200。554，φ=0.180σ=5206/(0。180×410.7）+8000/4372=72.237N/mm2a=0.5m時(shí)，u1=1.091，l0=3。319m；λ=3319/16。0=207。720，φ=0。169σ=5206/(0。169×410。7)+8000/4372=76。772N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算a=0.300時(shí)，σ=73。749N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f］，滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.755，l0=3。204m;λ=3204/16。0=200。485,φ=0。180σ=7047/（0.180×410。7)+8000/4372=97.130N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<［f],滿足要求！2、按模板規(guī)范計(jì)算立桿穩(wěn)定性：不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=4。897kN（已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1。00×1。35×0.123×12。900=2。139kNN=4。897+2。139=7。036kNi——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1.60cm；A-—立桿凈截面面積，A=4.107cm2；W—-立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.372cm3;［f］—-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，［f]=205.00N/mm2;a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，a=0。30m；h--最大步距，h=1.50m;l0--計(jì)算長度，取1。500+2×0.300=2。100m;λ-—由長細(xì)比，為2100/16。0=131<150滿足要求！φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i查表得到0.391；經(jīng)計(jì)算得到σ=7036/(0.391×411）=43.788N/mm2;不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<［f]，滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=0.9×1。4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×0。650×0.159=0。031kN/m2h—-立桿的步距，1.50m；la-—立桿迎風(fēng)面的間距，0.90m；lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0。90m;風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1。00×0。9×1。4×0.031×0。900×1。500×1.500/10=0。008kN.m；Nw-—考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；Nw=4。897+1。00××1.35×1。584+1.00××0。9×1。4×0.008/0.900=7。047kN經(jīng)計(jì)算得到σ=7047/（0.391×411)+8000/4372=45.666N/mm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<［f］,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。六、模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666—2011：模板支架應(yīng)按混凝土澆筑前和混凝土澆筑時(shí)兩種工況進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算.支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求:γ0M0<Mr式中：M0－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；Mr－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值.支架自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG1=0.9×1。584×0。900×12(12+1)/2=100.089kN。m模板自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG2=0。9×0。300×0.450×0.900×11.000/2=0.601kN。m鋼筋混凝土自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG3=0。9×25.500×0。450×0.700×0。900×11。000/2=35。785kN.m風(fēng)荷載產(chǎn)生的傾覆力矩：wk=0.300×0.650×0.159=0。031kN/m2Mw=1.4×0.031×0。900×12.9002/2=3.251kN。m附加水平荷載產(chǎn)生傾覆力矩:Msp=1。4×0.300×0。900×11。000×12.900=53。638kN。m工況一：混凝土澆筑前傾覆力矩γ0M0=1.000×3.251=3。251kN.m抗傾覆力矩Mr=100。089+0.601=100.690kN。m澆筑前抗傾覆驗(yàn)算γ0M0<Mr，滿足整體穩(wěn)定性要求！工況二:混凝土澆筑時(shí)傾覆力矩γ0M0=1.000×53。638=53.638kN。m抗傾覆力矩Mr=100.089+0.601+35。785=136.475kN.m澆筑時(shí)抗傾覆驗(yàn)算γ0M0<Mr，滿足整體穩(wěn)定性要求!100mm厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017—2003《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010計(jì)算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205。0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1。00.模板支架搭設(shè)高度為13.9m，立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m，立桿的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1。4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15。0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2。木方40×90mm，間距250mm，木方剪切強(qiáng)度1。3N/mm2,抗彎強(qiáng)度13。0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2。50kN/m2?？奂?jì)算折減系數(shù)取1。00。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元按照模板規(guī)范4。3。1條規(guī)定確定荷載組合分項(xiàng)系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×（25.10×0。10+0。30）+1.40×2.50=6.872kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1。35×25。10×0.10+0.7×1。40×2.50=5.839kN/m2由于可變荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1。2，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為φ48×2。9。鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4—d4）/64,抵抗距計(jì)算采用W=π（D4—d4）/32D.一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度.模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。考慮1.0的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=1.0×(25。100×0.100×0。900+0.300×0.900）=2。276kN/m考慮1.0的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=1.0×(0。000+2.500)×0。900=2.025kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.00×1。50×1。50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1。50×1。50/12=25。31cm4；（1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=M/W<[f］其中f-—面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距（N。mm);W——面板的凈截面抵抗矩;[f]-—面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2；M=0。100ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/m）；經(jīng)計(jì)算得到M=0。100×（1.20×2.276+1.40×2.025）×0。250×0。250=0.035kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.035×1000×1000/33750=1.031N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f〈[f]，滿足要求!（2）抗剪計(jì)算T=3Q/2bh<[T］其中最大剪力Q=0。600×(1.20×2。276+1.4×2。025）×0。250=0。835kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×835。0/(2×900.000×15.000）=0.093N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T],滿足要求?。?)撓度計(jì)算v=0.677ql4/100EI<［v］=l/250面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×2。276×2504/(100×6000×253125)=0.040mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!（4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)過計(jì)算得到面板跨中最大彎矩計(jì)算公式為M=0。2Pl+0.08ql2面板的計(jì)算寬度為1200。000mm集中荷載P=2。5kN考慮1.0的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=1。0×(25.100×0。100×1。200+0。300×1.200）=3。035kN/m面板的計(jì)算跨度l=250.000mm經(jīng)計(jì)算得到M=0。200×0。9×1.40×2.5×0。250+0.080×1。20×3。035×0。250×0。250=0.176kN。m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0。176×1000×1000/33750=5.206N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f