高支模支撐施工方案

坂田商業(yè)廣場(chǎng)高支撐模板系統(tǒng)施工方案本工程裙樓部分層高大于4.5m，各樓層高度分別為：地下室層高4.85m、一層層高5.40m、二層層高4.20m、三層層高6.00m、四層4.20m、五層層高5.40m，最大框架梁截面尺寸為600×1200；本工程裙樓部分為圓柱帽無梁板結(jié)構(gòu)，最大板厚280mm，加厚部分為380mm，跨度為8～10m，根據(jù)有關(guān)施工規(guī)定，必須對(duì)本工程的高支撐模板系統(tǒng)進(jìn)行驗(yàn)算計(jì)算，確保高支撐模板系統(tǒng)的施工安全。一、高支撐模板系統(tǒng)施工方案（一）高支撐模板系統(tǒng)的材料選用1、模板面板均選用18厚砼用防水膠合板；2、方木選用50×100松木方，作為模板龍骨；3、剪力墻、地下室外墻主龍骨采用φ48×3.5鋼管；4、支撐系統(tǒng)采用M1219型門型架，局部加固采用φ48×3.5鋼管。對(duì)進(jìn)場(chǎng)的門型架、斜拉桿、支托、鋼管及扣件等要進(jìn)行全面檢查，嚴(yán)禁使用有扭曲、脫焊、裂縫的門型架；有滑絲脫扣等現(xiàn)象的扣件應(yīng)及時(shí)更換螺栓，同時(shí)扣件表面要進(jìn)行防銹處理，保證扣件的活動(dòng)部分能靈活轉(zhuǎn)動(dòng)。（二）大梁模板及支撐系統(tǒng)1、梁側(cè)模板采用18厚的多層防水膠合板，板下第一層方木采用50×100松木方，方木與梁的軸線水平垂直擺放，方木間距為300mm，跨度為600～900mm。2、梁底板下第二層方木用通長的二根方木沿梁的軸線方向擺放在門型架的上支托上；應(yīng)保證在任何一個(gè)斷面均有二根方木跨支在門架的兩個(gè)上支托上，第二層方木不能懸挑。3、當(dāng)梁的截面高度超過800mm時(shí)，還要在梁側(cè)的中部用鐵絲（或?qū)輻U）加固一道，鐵絲（或?qū)輻U）的水平間距800mm。4、梁底支撐采用M1219系列的門型腳手架，門型架沿梁的軸線方向按900mm的間距排列，門型架縱向用斜拉桿通長連接，橫向每隔二榀用φ48×3.5鋼管在上層門型架與下層門型架的接頭處150mm的部位通長連接。（三）樓板的模板及支撐系統(tǒng)1、裙樓無梁板的模板采用18厚多層防水膠合板，板下第一層方木用50×100松木方按300mm間距擺放，板下第二層方木用二根并列的50×100松木方擺放在門型架的上支托上，間距為900mm，板底支撐用M1219系列的門型腳手架作為支撐系統(tǒng)，門型架的間距為900mm。2、門型架支撐系統(tǒng)縱向用斜拉桿通長連接，橫向每隔二榀用φ48×3.5鋼管在上下層門型架接頭處水平通長連接。（四）砼墻體的模板及支撐系統(tǒng)1、墻體模板用18厚的多層防水膠合板，板的次龍骨用50×100松木方沿墻的垂直方面按300mm間距排放，主龍骨用φ48×3.5鋼管沿墻的水平方向排放，鋼管的間距（對(duì)拉螺栓的間距）沿墻高按458mm設(shè)置，主龍骨用φ12螺栓內(nèi)外拉緊。2、墻體的模板沿高度方向設(shè)置二道斜撐，斜撐在水平方向每隔1500mm設(shè)置一道，在墻和柱的柱帽位置要按具體情況在柱帽的四個(gè)角上加設(shè)鋼管垂直支撐；斜支撐要用扣件分別與墻的主龍骨和固定在地面上的掃地桿連接牢固。（五）柱的模板及支撐系統(tǒng)本工程的裙樓部分的柱為圓柱，圓柱及圓柱帽已按設(shè)計(jì)要求加工定型鋼模；圓柱及柱帽的模板由于剛度較大，柱模板用四根鋼管在柱四周支撐穩(wěn)固、能保證柱模不搖晃偏位即可，柱帽的支撐要用鋼管和門型架連接牢固。二、高支撐模板系統(tǒng)的驗(yàn)算本工程最大厚度的樓板為地下室頂板，板厚為280mm，支模高度為4.90－0.05－0.28＝4.57m；地下室頂板（標(biāo)高為－0.050m）和二層樓板（標(biāo)高為＋5.350m）均設(shè)計(jì)有最大截面尺寸的梁（600×1200），層高分別為地下室4.90－0.05＝4.85m、一層5.35＋0.05＝5.40m。取板厚為280mm的地下室頂板和600×1200mm的梁進(jìn)行驗(yàn)算。（一）荷載計(jì)算模板及方木自重標(biāo)準(zhǔn)值：梁取0.5KN/m2，板取0.3KN/m2；混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24KN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：1.5KN/m2；施工人員及設(shè)備荷載：2.5KN/m2；振搗砼時(shí)產(chǎn)生荷載：2.0KN/m2；荷載的組合按“‘建筑施工手冊(cè)’第四版表8-69”組合。計(jì)算板的強(qiáng)度時(shí)取：F＝1.2×(0.3＋0.28×24＋1.5)＋1.4×2.5＝13.724KN/m2計(jì)算板的撓度時(shí)?。篎＝1.2×(0.3＋0.28×24＋1.5)＝10.224KN/m2計(jì)算梁的強(qiáng)度時(shí)?。篎＝1.2×(0.5＋24×1.2＋1.5)＋1.4×2.0＝39.76KN/m2計(jì)算梁的撓度時(shí)?。篎＝1.2×(0.5＋24×1.2＋1.5)＝36.96KN/m2（二）地下室頂板的模板驗(yàn)算新澆混凝土均勻作用在樓板膠合板模板上，取板寬1000mm為計(jì)算單元，板下方木作為板的支承點(diǎn)，板的跨度為300mm。1、板的強(qiáng)度驗(yàn)算：M＝q?l2；δ＝≤fm；上式中：M：彎距設(shè)計(jì)值（N?mm）；q：作用在模板上的均布荷載（N/mm）；q＝13.724KN/m2×1.0m＝13.724KN/ml：次龍骨的間距，板的跨度（mm）；δ：受彎構(gòu)件應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2）；W：截面抵抗矩；W＝b?h2；fm：模板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；按建筑施工手冊(cè)表2-98取值：fm＝11.0N/mm2；由δ＝≤fm；(q?l2)/(b?h2)≤11N/mm2∴l(xiāng)≤11b?h2×8/(6q)＝88×1000×182/(6×13.724)＝588mm2、模板的剛度驗(yàn)算模板的最大撓度按模板設(shè)計(jì)跨度的l/250計(jì)算；ω＝5q?l4/(384E?I)≤l/250；上式中：ω：簡支梁的撓度（mm）；q：作用在模板上的均布荷載（N/mm）；q＝10.224KN/m2×1.0m＝10.224KN/mE：模板的彈性模量（N/mm2）；I：模板的截面慣性矩（mm4）；I＝b?h3/12＝1000×183/12＝4.86×105mm4∴l(xiāng)≤3384E?I/(250×5q)＝3384×9000×4.86×105/(250×5×10.224)＝508mm考慮到模板為多層膠合板，其力學(xué)性能與松木方有較大的差異，且多為新舊模板的混用，模板的跨度（小方木的間距）取300mm已能滿足要求。3、板下第一層方木（小龍骨）強(qiáng)度驗(yàn)算板下第一層方木采用50×100松木方按300mm間距設(shè)置，方木的跨度在900～1200mm之間，按最大間距的1200的二跨連續(xù)梁驗(yàn)算。方木的計(jì)算簡圖如下：其中：q＝13.724KN/m2×0.30m＝4.12KN/m分別計(jì)算施工荷載為均布荷載作用時(shí)和施工荷載為集中力作用于跨中時(shí)的彎距。（1）當(dāng)施工荷載為均布荷載作用時(shí)：M1＝1000×KM?q?l2＝1000×0.125×4.12×1.22＝741.6N?m（2）當(dāng)施工荷載為集中力作用時(shí)于跨中時(shí)：M2＝1000(KM?q?l2＋KM?F?l)＝1000(0.125×10.224×0.3×1.22＋0.188×3.5×0.3×1.2)＝788.98N?m取最大值M2＝788.98N?m進(jìn)行驗(yàn)算。W＝b?h2/6＝50×1002/6＝83333.3mm3δ＝M/W＝788.98×103/83333.3＝9.47N/mm2＜fm＝13N/mm24、板下第一層方木（小龍骨）撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算時(shí)僅考慮恒載的標(biāo)準(zhǔn)值，q＝10.224×0.3＝3.067KN/mE＝9000N/mm2;I＝b?h3/12＝50×1003/12＝4.17×106mm4ω＝Kω?q?l4/(100E?I)＝0.521×3.067×12004/(100×9000×4.17×106)＝0.88mm＜l/250＝1200/250＝4.8mm5、板下第一層方木的抗剪驗(yàn)算q＝13.724KN/m2×0.3m＝4.117KN/mV＝KV?q?l＝0.688×4.117×1.2×0.5＝1.70KNτ＝3V/(2b?h)＝3×1.7×103/(2×50×100)＝0.51N/mm2＜fV＝1.4N/mm2∴板下第一層方木的強(qiáng)度、剛度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。6、板下第二層方木的強(qiáng)度驗(yàn)算板下第二層松木方用2根50×100方木并列，間距900～1200mm，跨度l＝900mm，按二跨連續(xù)梁驗(yàn)算。計(jì)算簡圖如下：由上層方木傳下來的集中力F＝2V＝1.70×2＝3.4KNW＝bh2/6＝2×50×1002/6＝1.67×105mm2M＝KM?F?l＝0.222×3.4×103×0.9＝679.32N?mδ＝M/W＝679.32×103/(1.67×105)＝4.06N/mm27、板下第二層方木的撓度驗(yàn)算由上層方木傳下來的集中力F＝3.4KN；E＝9000N/mm2；I＝b?h3/12＝2×50×1003/12＝8.33×106mm4；ω＝Kω?F?l3/(100E?I)＝1.466×3.4×103×9003/(100×9000×8.33×106)＝0.49mm＜l/250＝900/250＝3.6mm8、板下第二層方木的抗剪驗(yàn)算由上層方木傳下來的集中力F＝3.4KNV＝KV?F＝1.333×3.40＝4.53KN剪應(yīng)力τmax＝3V/(2b?h)＝3×4.53×103/(2×2×50×100)＝0.68N/mm2≤fv＝1.4N/mm2∴板下第二層方木的強(qiáng)度、剛度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。（三）梁模板的驗(yàn)算1、梁底模板的驗(yàn)算梁底板用18厚膠合板，板下龍骨采用50×100方木，間距為300mm，與梁軸線垂直擺放，方木的跨度為900mm，支承在M1219型門架立桿的上支托上。梁的驗(yàn)算截面為600mm×1200mm。由前述已知，計(jì)算梁的強(qiáng)度時(shí)，F(xiàn)＝39.76KN/m2；梁的均布線荷載為：q＝0.60×F＝0.6×39.76＝23.856KN/m；按四跨連續(xù)梁計(jì)算梁底板最不利荷載組合的內(nèi)力。（1）梁底板的強(qiáng)度驗(yàn)算M＝1000×KM·q·l2＝1000×0.121×23.856×0.302＝259.79N·mW＝b·h2/6＝32400mm3δ＝M/W＝259.79×103/32400＝8.02N/mm2＜fm＝13N/mm2；（2）梁底板的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V＝KV···q·l＝0.620×23.856×0.30＝4.44KNτ＝3V/(2b·h)＝3×4.44×103/(2×600×18)＝0.62mm＜fV＝1.4N/mm2；（3）梁底板的撓度驗(yàn)算q＝0.6×36.96＝22.18KN/mE＝9000N/mm2I＝bh3/12＝600×183/12＝29.16×104mm4ω＝Kω·q·l4/(100E·I)＝0.967×22.18×3004/(100×9000×29.16×104)＝0.66mm＜l/250＝300/250＝1.2mm∴梁底板的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。2、梁側(cè)模板的驗(yàn)算（1）振搗混凝土?xí)r對(duì)梁側(cè)模板產(chǎn)生的荷載取4KN/m2；（2）新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算：本工程采用商品混凝土泵送，混凝土塌落度為140～160mm，摻外加劑，內(nèi)部振搗；新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力標(biāo)準(zhǔn)值可按以下兩式計(jì)算，并取其較小值：F1＝0.22γct0β1β2V1/2F2＝γcH式中：F――新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）；γc――混凝土的重力密度（24KN/m3）;V――混凝土的澆筑速度（2m/h）;t0――新澆筑混凝土的初凝時(shí)間；t0＝200/(T+15)＝200/(30+15)＝4.44hT――混凝土的溫度（30℃）;H――混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度（1.20m）；β1――外加劑影響修正系數(shù)（1.20）;β2――混凝土塌落度影響修正系數(shù)（1.15）;F1＝0.22γct0β1β2V1/2＝0.22×24×4.44×1.20×1.15×21/2＝45.75KN/m2F2＝γcH＝24×1.20＝28.8KN/m2故取以上較小值F2＝28.8KN/m2進(jìn)行驗(yàn)算；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值――傾倒混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，可按表8-66采用，即4KN/m2；故荷載設(shè)計(jì)值為F＝1.2×28.8＋1.4×4＝40.16KN/m2；（3）梁側(cè)模板的強(qiáng)度驗(yàn)算梁側(cè)模板方木采用50×100松木方，間距300mm，側(cè)板用18厚膠合板，按四等跨連續(xù)梁驗(yàn)算梁側(cè)板。q＝40.16×0.90＝36.14KN/mW＝bh2/6＝900×182/6＝48600mm3M＝1000KWql2＝1000×0.121×36.14×0.302＝393.56N·mδ＝M/W＝393.56×103/48600＝8.1N/mm2＜fm＝13N/mm2（4）梁側(cè)板的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V＝KVql＝0.62×36.14×0.30＝6.72KNτ＝3V/(2bh)＝3×6.72×1000/(2×900×18)＝0.62N/mm2＜fV＝1.4N/mm2（5）梁側(cè)板的撓度驗(yàn)算取F＝1.2×28.8＝34.56KN/m2q＝34.56×0.90＝31.10KN/m；E＝9000N/mm2;I＝bh3/12＝900×183/12＝437400mm4;ω＝Kωql4/(100EI)＝0.967×31.10×3004/100×9000×437400＝0.63mm＜l/250＝300/250＝1.2mm∴梁側(cè)模板的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。（6）梁側(cè)模板對(duì)拉螺栓驗(yàn)算選用φ12螺栓，間距為800，螺栓凈截面積A＝76mm2;每根螺栓承擔(dān)的拉力T＝F·s＝40.16×0.8×0.4＝12.85KN拉應(yīng)力δ＝T/A＝12.85×103/76＝169N/mm2＜[δ]＝170N/mm2∴梁側(cè)模板選用φ12對(duì)拉螺栓時(shí)符合要求。（7）梁側(cè)方木的間距同梁底板，水平背楞采用雙根φ48×3.5鋼管。3、梁底板下第一層方木的驗(yàn)算板下第一層方木用50×100松木方，按300mm間距設(shè)置，方木的跨度為900mm，按簡支梁進(jìn)行內(nèi)力驗(yàn)算，為了方便將梁的荷載簡化為二個(gè)集中力作用在梁的邊緣上。（1）梁底板下第一層方木強(qiáng)度驗(yàn)算F?＝39.76×0.6×0.3×0.5＝3.58KNM＝F?·a＝3.58×0.15＝0.537KN/mW＝bh2/6＝50×1002/6＝83333.3mm3δ＝M/W＝0.537×106/83333.3＝7N/mm2＜fm＝13N/mm2（2）梁底板下第一層方木的抗剪驗(yàn)算V＝F?＝3.58KNτ＝3V/(2bh)＝3×3.58×1000/(2×50×100)＝1.07N/mm2＜fV＝1.4N/mm2（3）梁底板下第一層方木的撓度驗(yàn)算荷載取值不變，F(xiàn)＝F?＝3.58KN;E＝9000N/mm2;I＝bh3/12＝500×1003/12＝4.17×106mm4ω＝Fa(3l2－4a2)/(24EI)＝3.58×103×150×(3×9002-4×1502)/(24×9000×4.17×106)＝1.4mm＜l/250＝900/250＝3.6mm∴梁底板下第一層方木的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。4、梁底板下第二層方木的驗(yàn)算梁底板下第二層方木用二根50×100松木方并列支承在門型架立桿的上支托上，跨度為900mm；第二層方木按二等跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力驗(yàn)算。（1）梁底板下第二層方木的強(qiáng)度驗(yàn)算由上層方木傳來的集中力F＝3.58KN;M＝KWFl＝0.333×3.58×1000×0.90＝1072.9N·mW＝bh2/6＝2×50×1002/6＝1.67×105mm3δ＝M/W＝1072.9×103/(1.67×105)＝6.4N/mm2＜fm＝13N/mm2（2）梁底板下第二層方木抗剪驗(yàn)算V＝KV·F＝1.333×3.58＝4.77KNτ＝3V/(2bh)＝3×4.77×103/(2×2×50×100)＝0.72N/mm2＜fV＝1.4N/mm2（3）梁底板下第二層方木的撓度驗(yàn)算為了偏于安全，計(jì)算撓度時(shí)的荷載取值不變，F(xiàn)＝3.58KN;I＝bh3/12＝2×50×1003/12＝8.333×106mm4E＝9000N/mm2ω＝Kωql3/(100EI)＝2.508×3.58×103×9003/(100×9000×8.333×106)＝0.87mm＜l/250＝900/250＝3.6mm∴梁底板下第二層方木的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。（四）墻體模板的驗(yàn)算1、墻體模板的荷載計(jì)算（1）傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載F1澆筑墻體混凝土?xí)r水平運(yùn)輸采用泵送，傾倒混凝土?xí)r對(duì)模板產(chǎn)生的荷載?。篎1＝4KN/m2（2）新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力F2墻體混凝土的最大澆筑高度為6.00m，采用商品混凝土，塌落度為140～160mm，摻外加劑；F2＝0.22γct0β1β2V1/2F2?＝γcH式中：F――新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）；γc――混凝土的重力密度（24KN/m3）;V――混凝土的澆筑速度（2m/h）;t0――新澆筑混凝土的初凝時(shí)間；t0＝200/(T+15)＝200/(30+15)＝4.44hT――混凝土的溫度（30℃）;H――混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處值新澆筑混凝土頂面的總高度（6.0m）；β1――外加劑影響修正系數(shù)（1.20）;β2――混凝土塌落度影響修正系數(shù)（1.15）;F2＝0.22γct0β1β2V1/2＝0.22×24×4.44×1.20×1.15×21/2＝45.75KN/m2F2?＝γcH＝24×6.0＝144KN/m2故取以上較小值F2＝45.75KN/m2進(jìn)行驗(yàn)算；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值――傾倒混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，可按表8-66采用，即4KN/m2；用于驗(yàn)算強(qiáng)度時(shí)荷載設(shè)計(jì)值為F＝1.2×45.75＋1.4×4＝60.5KN/m2；用于驗(yàn)算撓度時(shí)荷載設(shè)計(jì)值為F＝1.2×45.75＝54.9KN/m2；2、墻體模板的驗(yàn)算墻體模板用18厚膠合板，次龍骨用50×100松木方沿墻面300mm的間距垂直設(shè)置，主龍骨用φ48×3.5鋼管雙根設(shè)置，間距為400mm，用φ12穿墻螺栓拉緊，穿墻螺栓間距為458mm（計(jì)算時(shí)取460mm）。（1）墻模板的強(qiáng)度驗(yàn)算墻板模板按四等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力，取1000mm板寬為驗(yàn)算單元；q＝60.50×1.0＝60.50KN/mW＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3M＝1000·KWql2＝1000×0.121×60.5×0.32＝658.85N·mδ＝M/W＝658.85×103/54000＝12.20N/mm2≤fm＝13.2N/mm2（2）墻模板的抗剪驗(yàn)算V＝KVql＝0.620×60.5×0.30＝11.253KNτ＝3V/(2bh)＝3×11.253×103/(2×1000×18)＝0.94N/mm2＜fV＝1.4N/mm2（3）墻模板的撓度驗(yàn)算q＝54.9×1.0＝54.9KN/m;E＝9000N/mm2I＝bh3/12＝1000×183/12＝4.86×105mm4ω＝Kωql4/(100EI)＝0.967×54.9×3004/(100×9000×4.86×105)＝0.98mm＜l/250＝300/250＝1.2mm3、次龍骨的驗(yàn)算（1）次龍骨的強(qiáng)度驗(yàn)算次龍骨按四等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力q＝60.5×0.3＝18.15KN/mM＝KWql2＝1000×0.121×18.15×0.4602＝799.52N·mW＝bh2/6＝50×1002/6＝83333.3mm3δ＝M/W＝799.52×103/83333.3＝9.59N/mm2＜fm＝13N/mm2（2）次龍骨的抗剪驗(yàn)算V＝KVql＝0.620×18.15×0.40＝4.50KNτ＝3V/(2bh)＝3×4.50×103/(2×50×100)＝1.35N/mm2＜fV＝1.4N/mm2（3）次龍骨的撓度驗(yàn)算q＝54.90×0.30＝16.47KN/mE＝9000N/mm2I＝bh3/12＝50×1003/12＝4.16×106mm4ω＝Kωql4/(100EI)＝0.632×16.47×4004/(100×9000×4.16×106)＝0.71mm＜l/250＝400/250＝1.6mm∴次龍骨的強(qiáng)度、撓度和抗剪驗(yàn)算結(jié)果符合要求。4、主龍骨的驗(yàn)算主龍骨為φ48×3.5鋼管，間距為400mm，雙根設(shè)置，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力。主龍骨的性能參數(shù)：〔δ〕＝205N/mm2；I＝2×12.19×104mm4;W＝2×5.08×103mm3;E＝2.06×105N/mm2;（1）主龍骨的強(qiáng)度驗(yàn)算次龍骨傳來集中力F＝18.15×0.46＝8.35KN;M＝KMql＝1000×0.321×8.35×0.60＝1608.21N·mδ＝M/W＝1608.21×103/(2×5.08×103)＝158.3N/mm2＜〔δ〕＝205N/mm2（2）主龍骨的撓度驗(yàn)算次龍骨傳給主龍骨的集中力F＝16.47×0.46＝7.58KN;ω＝Kωql3/(100EI)＝0.632×16.47×6003/(100×2.06×105×12.19×104)＝1.2mm＜l/250＝600/250＝2.4mm主龍骨的強(qiáng)度、撓度驗(yàn)算結(jié)果符合要求。（3）對(duì)拉螺栓的強(qiáng)度驗(yàn)算主龍骨的支承點(diǎn)為對(duì)拉螺栓，支承點(diǎn)的最大反力即為螺栓拉力：T＝0.46×0.60×18.15＝5.01KNA＝1.4T/[δ]＝1.4×5.01×103/170＝41mm2∴選用φ12螺栓，凈截面為76mm2滿足要求。三、支撐系統(tǒng)的驗(yàn)算本工程的模板支撐系統(tǒng)采用M1219型門型腳手架，門型架整體穩(wěn)定的計(jì)算轉(zhuǎn)化為對(duì)門型架立柱的計(jì)算，并取作用于門架立柱的軸心力設(shè)計(jì)值不大于門型架立柱的承載力設(shè)計(jì)值。即：N≤Nd；上式中：N：作用于門型架立柱的軸心力設(shè)計(jì)值；Nd：一榀門型架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值；Nd＝(ψ?A?f)/(0.9γ?m)其中：A：一榀門型架兩根立柱的毛截面面積（A＝2A1，mm2）；f：門型架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（取250N/mm2）；γ?m：材料抗力的附加分項(xiàng)系數(shù)按“‘建筑施工手冊(cè)第四版’表5-5”取值；ψ：門型架立柱的穩(wěn)定系數(shù)，按λ＝h0/?計(jì)算，按“‘建筑施工手冊(cè)第四版’表5-18”取值；h0：門型架的高度，因h0＋25mm＝h，計(jì)算時(shí)h0和h可不加區(qū)別；?：門型架立桿（包括加強(qiáng)桿）的回轉(zhuǎn)半徑；?＝I/A1I：門型架組合立桿的等效截面慣性矩；I＝I0＋I(xiàn)1?h1/h0I0：門型架立桿的毛截面慣性矩；A1：門型架立桿的毛截面面積；h1：門型架加強(qiáng)桿的高度；I1：門型架加強(qiáng)桿的慣性矩；（1）作用于門型架立桿上的軸心力標(biāo)準(zhǔn)值：混凝土和施工荷載作用在模板和方木上，再均勻傳給門型架的立柱，每榀門型架的荷載計(jì)算單元為2100×900，由于門型架僅為二層，其本身的自重很小，驗(yàn)算時(shí)忽略。a、板下