上海某工程大體積混凝土工程施工方案底板厚m

上海某工程大體積混凝土工程施工方案（底板厚2m）TOC\o"1-5"\h\z\uHYPERLINKHYPERLINK\l"_Toc245801702"1概況2HYPERLINK\l"_Toc245801703"2大體積混混凝土施工區(qū)區(qū)段劃分2HYPERLINK\l"_Toc245801704"3大體積混混凝土施工方方法13HYPERLINK\l"_Toc245801705"4底板溫度度估算15HYPERLINK\l"_Toc245801706"5底板砼的的覆蓋養(yǎng)護(hù)計(jì)計(jì)算15HYPERLINK\l"_Toc245801707"6混凝土的的測(cè)溫17HYPERLINK\l"_Toc245801708"6.1計(jì)算算機(jī)測(cè)溫的必必要性17HYPERLINK\l"_Toc245801709"6.2計(jì)算算機(jī)測(cè)溫系統(tǒng)統(tǒng)概述17HYPERLINK\l"_Toc245801710"6.3測(cè)溫溫頻度20HYPERLINK\l"_Toc245801711"7大體積混混凝土施工技技術(shù)措施211HYPERLINK\l"_Toc245801712"7.1大體體積混凝土產(chǎn)產(chǎn)生裂縫的原原因21HYPERLINK\l"_Toc245801713"7.2大體體積混凝土防防裂控制措施施22HYPERLINK\l"_Toc245801714"7.3減少少大體積混凝凝土水化熱的的措施22HYPERLINK\l"_Toc245801715"7.4控制制大體積混凝凝土溫差的措措施231概況本工程Ⅰ區(qū)主站站房地下混凝凝土面積約769333m2,地下室底板板、外墻及軌軌道層中的混混凝土結(jié)構(gòu)屬屬于大體積混混凝土。Ⅰ區(qū)主體南北北兩側(cè)-12.44m標(biāo)高處底板板厚度為2m，基礎(chǔ)梁高高度為5m。底板混凝凝土澆筑采用用跳倉(cāng)、分層層、放坡連續(xù)續(xù)澆筑的施工工工藝，跳倉(cāng)倉(cāng)施工縫的間間距控制在30-400m。地下室外外墻及軌道層層結(jié)構(gòu)在混凝凝土澆注時(shí)每每間隔30-400m設(shè)置一道后后澆注帶。2大體積混混凝土施工區(qū)區(qū)段劃分1本工程底底板混凝土大大約770000m3，為了保證證混凝土澆筑筑質(zhì)量和工期期，現(xiàn)根據(jù)擬擬定后澆帶將將整個(gè)底板劃劃分為38個(gè)區(qū)段進(jìn)行行分段澆筑。底底板澆筑分區(qū)區(qū)平面布置圖圖見(jiàn)圖2-1：圖2-1底底板施工分區(qū)區(qū)圖2軌道層混混凝土大約710000m3，為了保證證混凝土澆筑筑質(zhì)量和工期期，現(xiàn)根據(jù)擬擬定后澆帶將將整個(gè)軌道層層劃分為60個(gè)區(qū)段進(jìn)行行分段澆筑。軌軌道層施工分分區(qū)平面布置置圖見(jiàn)圖2-2：圖2-2軌軌道層施工分分區(qū)圖3底板區(qū)段段混凝土澆筑筑施工組織1)第西-110、西-12、南-9、南-11區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-10、西西-12、南-9、南-11區(qū)段底板混混凝土方量約約9176mm3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)底板澆筑筑控制在24小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-3：圖2-3底底板第西-10、西-12、南-9、南-11區(qū)混凝土澆澆筑布置圖2)第西-88、西-14、南-7、南-13區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-8、西--14、南-7、南-13區(qū)段底板混混凝土方量約約9056mm3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在24小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-4：圖2-4底底板第西-8、西-14、南-7、南-13區(qū)混凝土澆澆筑布置圖3)第西-66、西-16、南-5、南-15區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-6、西--16、南-5、南-15區(qū)段底板混混凝土方量約約9088mm3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在28小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-5：圖2-5底底板第西-6、西-16、南-5、南-15區(qū)混凝土澆澆筑布置圖4)第西-99、西-11、南-10、南-12區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-9、西--11、南-10、南-12區(qū)段底板混混凝土方量約約9176mm3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在24小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-6：圖2-6底底板第西-9、西-11、南-10、南-12區(qū)混凝土澆澆筑布置圖5)第西-77、西-18、南-8、南-17區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-7、西--18、南-8、南-17區(qū)段底板混混凝土方量約約9088m3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在24小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-7:圖2-7底板第西-7、西-18、南-8、南-17區(qū)混凝土澆澆筑布置圖6)第西-44、西-13、南-3、南-14區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-4、西--13、南-3、南-14區(qū)段底板混混凝土方量約約7000m3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在18小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-8：圖2-8底底板第西-4、西-13、南-3、南-14區(qū)混凝土澆澆筑布置圖7)第西-22、西-14、南-1、南-13區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-2、西--14、南-1、南-13區(qū)段底板混混凝土方量約約8292m3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在21小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-9:圖2-9底板第西-2、西-14、南-1、南-13區(qū)混凝土澆澆筑布置圖8)第西-55、西-17、南-6、南-18區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-5、西--17、南-6、南-18區(qū)段底板混混凝土方量約約8644mm3，擬布置4臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在22小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-10::圖2-10底板第西-5、西-17、南-6、南-18混凝土澆筑筑布置圖9)第西-33、西-19、南-4、南-19區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-3、西--19、南-4、南-19區(qū)段底板混混凝土方量約約5952mm3，擬布置2臺(tái)汽車泵，4臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在22小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-11::圖2-11底板第西-3、西-19、南-4、南-19區(qū)混凝土澆澆筑布置圖10)第西--1、南-2區(qū)段混凝土土澆筑施工組組織第西-1、南--2區(qū)段底板混混凝土方量約約2488mm3，擬布置2臺(tái)汽車泵，2臺(tái)固定泵，整整個(gè)區(qū)段澆筑筑控制在24小時(shí)內(nèi)。平平面布置見(jiàn)圖圖2-12::圖2-12底底板第西-1、南-2區(qū)混凝土澆澆筑布置圖4軌道層區(qū)區(qū)段混凝土澆澆筑施工組織織1)第1區(qū)軌軌道層混凝土土澆筑，擬布置4臺(tái)汽車泵，8臺(tái)固定泵，平平面布置見(jiàn)圖圖2-13::圖2-13軌軌道層第1區(qū)混凝土澆澆筑布置圖2)第2區(qū)軌軌道層混凝土土澆筑，擬布置4臺(tái)汽車泵，8臺(tái)固定泵，平平面布置見(jiàn)圖圖2-14::圖2-14軌道層第2區(qū)混凝土澆澆筑布置圖3)第3區(qū)軌軌道層混凝土土澆筑，擬布置4臺(tái)汽車泵，8臺(tái)固定泵，平平面布置見(jiàn)圖圖2-15::圖2-15軌道層第3區(qū)混凝土澆澆筑布置圖4)第4區(qū)軌軌道層混凝土土澆筑，擬布置4臺(tái)汽車泵，8臺(tái)固定泵，平平面布置見(jiàn)圖圖2-16::圖2-16軌道層第4區(qū)混凝土澆澆筑布置圖5)第5區(qū)軌軌道層混凝土土澆筑，擬布置4臺(tái)汽車泵，8臺(tái)固定泵，平平面布置見(jiàn)圖圖2-17::圖2-17軌道層第5區(qū)混凝土澆澆筑布置圖3大體積混混凝土施工方方法1大底板施施工泵管加固固示意圖水平混凝土泵管管安裝混凝土土澆筑前，必必須安裝好堅(jiān)堅(jiān)固可靠，方方便使用的混混凝土泵管支支架，具體做做法件圖3-1：圖3-1混混凝土澆筑泵泵管支架圖2混凝土分分層澆注及振振搗混凝土初凝時(shí)間間控制在8～10h，入泵坍落落度18cm，混凝土從從攪拌至入模?？刂圃?.5h以內(nèi)。澆筑筑時(shí)每臺(tái)泵配配備5臺(tái)振動(dòng)棒在在混凝土斜面面上依次振搗搗。每個(gè)澆筑筑帶均采用斜斜面分層澆筑筑，每層厚度度不超過(guò)500mm，澆筑時(shí)分分段同步，且且按1：6坡度澆注，循循序推進(jìn)，一一次到頂，兩兩層混凝土之之間覆蓋時(shí)間間控制在混凝凝土初凝前。見(jiàn)見(jiàn)圖3-2：圖3-2大大體積砼澆筑筑剖面圖3底板施工工泌水處理，見(jiàn)見(jiàn)圖3-3圖3-3底板施工泌泌水處理措施施4底板表面面收光處理混凝土澆筑到設(shè)設(shè)計(jì)標(biāo)高后，振振動(dòng)棒振搗密密實(shí)，用長(zhǎng)刮刮尺刮平，在在混凝土澆筑筑2～3h后，用鐵滾滾筒反復(fù)碾壓壓數(shù)遍壓實(shí)，用用木蟹打磨，等等混凝土收水水后，終凝前前再第二次用用木蟹反復(fù)抹抹平壓實(shí)，以以防止出現(xiàn)收收縮裂縫。4底板溫度度估算底板中心的最高高溫度采用以以下公式估算算：式中符號(hào)意義及及本工程中的的相應(yīng)取值如如下：Tmax：底板板中心最高溫溫度(℃)T0：砼澆筑溫溫度，現(xiàn)階段段大體積砼施施工，預(yù)估入入模溫度為25℃左右。W：每千克水泥泥水化熱量(J/kkg)，預(yù)計(jì)底板板澆筑后5d左右達(dá)到最最高溫度。此此時(shí)，取W=2300(KJ)。Q：每m3砼水水泥用量(kg/mm3)，每m3砼水泥用量量約320kkg/m3C：砼比熱(JJ/kg..k)，取C=0.996KJ/kkg.℃R：砼質(zhì)量密度度，取=24400kg//m3F：粉煤灰用量量(kg/mm3)，本工程擬擬用F=80kg/m33代入，得：Tmax=255+(2300×320))/(0.996×24000)+1..0×80//50=200+31.99+1.6==58.5((℃)5底板砼的的覆蓋養(yǎng)護(hù)計(jì)計(jì)算在底板表面澆筑筑10h左右，初凝凝前用鐵滾筒筒碾壓數(shù)遍，用用木蟹打磨，砼砼收水后，再再二次用木蟹蟹搓干，閉合合收水裂縫，及及時(shí)覆蓋一層層塑料薄膜和和草袋養(yǎng)護(hù)，達(dá)達(dá)到保溫、保保濕。覆蓋層厚度估算算：式中：δ--覆蓋材料料所需厚度(cm)λ--養(yǎng)護(hù)材料料導(dǎo)熱系數(shù)，草草袋取λ=0.144(W/m.kk)λ1--混凝土土的導(dǎo)熱系數(shù)數(shù)，取λ1=2.33W/m..kTa--砼表面面與保溫材料料接觸面溫度度，取36℃Tb--砼養(yǎng)護(hù)護(hù)階段大氣平平均溫度，取取25℃K--傳熱系數(shù)數(shù)修正值，取取K=1.2H--砼底板厚厚度(cm)，本工程取取H=80cm砼內(nèi)外最大溫差差需控制在225℃以內(nèi)，砼最最高溫度Tmmax=588.5℃，代入后得得δ=(0.5××0.14××80×(336-25))×1.2))/(2.33×(58..5-36)))≈1.5(cmm)圖5-1基礎(chǔ)底板混凝土養(yǎng)護(hù)2層草袋保溫保濕塑料薄膜層因此采取外覆蓋蓋的方法，外外表面底層一一層褐色塑料料薄膜，上覆圖5-1基礎(chǔ)底板混凝土養(yǎng)護(hù)2層草袋保溫保濕塑料薄膜層6混凝土的的測(cè)溫6.1計(jì)算算機(jī)測(cè)溫的必必要性本工程基礎(chǔ)底板板等結(jié)構(gòu)構(gòu)件件屬于大體積積混凝土，在在施工過(guò)程中中，由于混凝凝土的厚度較較大，其內(nèi)部部水泥水化熱熱難于釋放，必必然使混凝土土構(gòu)件內(nèi)部產(chǎn)產(chǎn)生高溫，為為了保證混凝凝土的施工質(zhì)質(zhì)量，必須對(duì)對(duì)混凝土內(nèi)的的溫度進(jìn)行科科學(xué)、合理的的控制，使其其內(nèi)外部溫差差不超過(guò)25℃；本工程采采用計(jì)算機(jī)自自動(dòng)測(cè)溫，其其熱傳感器預(yù)預(yù)埋在混凝土土中，無(wú)需脫脫離被測(cè)混凝凝土，通過(guò)測(cè)測(cè)溫儀器的無(wú)無(wú)線傳輸，計(jì)計(jì)算機(jī)以其強(qiáng)強(qiáng)大的數(shù)據(jù)處處理能力，實(shí)實(shí)時(shí)顯示出被被測(cè)各部位的的實(shí)時(shí)溫度、溫溫度歷史曲線線、，同時(shí)根根據(jù)歷史曲線線可以看出溫溫度發(fā)展趨勢(shì)勢(shì)，指導(dǎo)混凝凝土的保溫、養(yǎng)養(yǎng)護(hù)工作，為為確?；炷镣恋氖┕べ|(zhì)量量提供有力的的依據(jù)。6.2計(jì)算算機(jī)測(cè)溫系統(tǒng)統(tǒng)概述1)系統(tǒng)名稱稱：大體積混混凝土溫度預(yù)預(yù)測(cè)與測(cè)控系系統(tǒng)2)系統(tǒng)構(gòu)成成:電源：AC2200V3A、UPS。主機(jī)：奔騰1666以上，商用用機(jī)即可，工工控機(jī)為最佳佳選擇。操作系統(tǒng)：Wiin9x、Winme、winxxp等。打印機(jī)機(jī)：激光打印印機(jī)。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)：：大體積混凝凝土溫度預(yù)測(cè)測(cè)與測(cè)控系統(tǒng)統(tǒng)軟件，模數(shù)數(shù)轉(zhuǎn)換電路，模模擬電路接口口，信號(hào)線以以及溫度傳感感器等組成。測(cè)測(cè)溫系統(tǒng)結(jié)構(gòu)構(gòu)圖，見(jiàn)圖6-1：計(jì)算機(jī)計(jì)算機(jī)ISA接口Sub接口A/D卡信號(hào)轉(zhuǎn)換電路顯示器打印機(jī)傳感器局域網(wǎng)業(yè)主計(jì)算機(jī)圖6-1測(cè)溫系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖3)系統(tǒng)性能能(1)溫度預(yù)測(cè)測(cè)：可預(yù)測(cè)厚度2mm以上的大體體積混凝土溫溫度場(chǎng)函數(shù)T(h,tt),打印溫度曲曲線。(2)溫度測(cè)控控：測(cè)溫點(diǎn)數(shù)：322×N。測(cè)溫分辨率：00.01℃。測(cè)溫精度：0..1℃。測(cè)溫采樣間隔：：2～3600秒。傳感器導(dǎo)線長(zhǎng)度度：任意可調(diào)調(diào)。記錄測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)長(zhǎng)長(zhǎng)度：一般無(wú)無(wú)限制測(cè)溫結(jié)果輸出形形式：數(shù)據(jù)清清單、溫度曲曲線、數(shù)據(jù)軟軟盤、表格，見(jiàn)見(jiàn)圖6-2:圖6-2溫度曲線圖6-2溫度曲線6.3測(cè)溫溫頻度基礎(chǔ)底板覆蓋后后即開(kāi)始測(cè)溫溫。預(yù)計(jì)5--6天內(nèi)底板板溫度將達(dá)到到最高點(diǎn)，然然后逐漸降溫溫，為此擬采采用以下測(cè)溫溫頻度：1)第1-5dd，每1h采集溫度度1次；2)第6-100d，每4h采集溫度度1次；3)第11-114d，每6h采集溫度度1次；4)第15-228d，每12h采集溫溫度1次；5)第28d后后，每24hh采集溫度1次。根據(jù)需要，測(cè)溫溫可持續(xù)到一一定時(shí)間(與設(shè)計(jì)協(xié)商商)。成立專業(yè)測(cè)溫小小組，設(shè)立現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫監(jiān)控控室。日夜值值班。測(cè)溫結(jié)結(jié)果用日?qǐng)?bào)表表形式向項(xiàng)目目經(jīng)理部報(bào)告告。施工前對(duì)測(cè)溫人人員進(jìn)行技術(shù)術(shù)培訓(xùn)，要求求真實(shí)、準(zhǔn)確確、認(rèn)真地測(cè)測(cè)試和填寫(xiě)測(cè)測(cè)溫記錄。測(cè)測(cè)溫誤差不超超過(guò)1℃。如果出現(xiàn)底板內(nèi)內(nèi)外最大溫差差接近或超過(guò)過(guò)25℃時(shí)，立即報(bào)報(bào)警，并提出出控溫措施(增加或減少少草包和塑料料薄膜)，使溫差控控制在《混凝凝土質(zhì)量控制制標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)范范允許的范圍圍之內(nèi)。測(cè)溫持續(xù)28dd后，最后提提交測(cè)溫總報(bào)報(bào)告，繪制溫溫度-時(shí)間曲線，并并進(jìn)行溫度應(yīng)應(yīng)力計(jì)算分析析。測(cè)溫元件布置見(jiàn)見(jiàn)圖6-3：圖6測(cè)溫元元件平面布置置圖7大體積混混凝土施工技技術(shù)措施7.1大體體積混凝土產(chǎn)產(chǎn)生裂縫的原原因，見(jiàn)表7-1：表7-1大大體積混凝土土產(chǎn)生裂縫原原因序號(hào)裂縫產(chǎn)生原因1水泥水化熱引起起的溫度應(yīng)力力和溫度變形形是大體積混混凝土產(chǎn)生裂裂縫的主要原原因，防止混混凝土出現(xiàn)裂裂縫的關(guān)鍵就就是控制混凝凝土內(nèi)部與表表面的溫差。2內(nèi)外約束條件的的影響；混凝凝土中心產(chǎn)生生壓應(yīng)力，在在表面產(chǎn)生拉拉應(yīng)力，當(dāng)拉拉應(yīng)力超過(guò)混混凝土的抗拉拉強(qiáng)度值和鋼鋼筋的約束作作用時(shí)，同樣樣會(huì)產(chǎn)生裂縫縫。3外界氣溫變化的的影響；氣溫溫變化會(huì)增加加外層混凝土土與混凝土內(nèi)內(nèi)部的溫度的的溫度梯度，造造成溫差和溫溫度應(yīng)力，使使大體積混凝凝土出現(xiàn)裂縫縫。故控制混混凝土表面溫溫度與外界氣氣溫溫差，也也是防止裂縫縫的重要一環(huán)環(huán)。4混凝土的收縮變變形，包括塑塑性收縮變形形、體積變形形、干燥收縮縮等。7.2大體體積混凝土防防裂控制措施施大體積混凝土防防裂控制措施施見(jiàn)表7-2：表7-2大大體積混凝土土防裂控制措措施序號(hào)大體積混凝土防防裂控制措施施1降低水泥水化熱熱和變形，控控制混凝土的的水化升溫。2降低混凝土溫度度差，控制混混凝土內(nèi)部和和表面的溫度度的差值。3加強(qiáng)施工中的溫溫度控制，延延緩降溫速率率、減少混凝凝土收縮。4改善約束條件，削削減溫度應(yīng)力力。通過(guò)后澆澆帶的設(shè)置，放放松了約束程程度，減少每每次澆筑長(zhǎng)度度的蓄熱量，防防止水化熱的的積聚，減少少溫度應(yīng)力。5提高混凝土的極極限拉伸強(qiáng)度度。6選擇良好級(jí)配的的粗骨料，嚴(yán)嚴(yán)格控制其含含泥量，加強(qiáng)強(qiáng)混凝土的振振搗，提高混混凝土密實(shí)度度和抗拉強(qiáng)度度，減小收縮縮變形，保證證施工質(zhì)量。7混凝土采用低砂砂率、低坍落落度、低水膠膠比，摻高效效減水劑、高高效引氣劑和和高粉煤灰?；旎炷僚浜媳缺忍罴永w維8澆筑后及時(shí)排除除表面積水，加加強(qiáng)早期養(yǎng)護(hù)護(hù)，提高混凝凝土早期或相相應(yīng)齡期的抗抗拉強(qiáng)度和彈彈性模量。9混凝土泌水處理理和表面處理理：及時(shí)排除除混凝土在振振搗過(guò)程中產(chǎn)產(chǎn)生的泌水，消消除泌水對(duì)混混凝土層間粘粘結(jié)能力的影影響，提高混混凝土的密實(shí)實(shí)度及抗裂性性能；澆筑混混凝土的收頭頭處理也是減減少表面裂縫縫的重要措施施，因此，基基礎(chǔ)底板及厚厚板在混凝土土澆筑后，先先初