橋梁上部結(jié)構(gòu)下部結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)

PAGE1- 高速公路兩階段初步設(shè)計(jì)大中橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)第一篇理論計(jì)算（上部結(jié)構(gòu)）一、20m預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁計(jì)算書(shū)分析計(jì)算的主要內(nèi)容⑴上部箱梁持久狀態(tài)極限承載承載能力計(jì)算；⑵上部箱梁正常使用階段抗裂計(jì)算；⑶上部箱梁持久狀態(tài)壓應(yīng)力計(jì)算；⑷上部箱梁剛度計(jì)算。計(jì)算方法及原則上部箱梁縱向計(jì)算按平面桿系理論，采用《QJX系列程序》進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)橋梁的實(shí)際施工過(guò)程和施工方案劃分施工階段，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。1.荷載取值與荷載組合⑴荷載取值①一期恒載：預(yù)應(yīng)力混凝土容重取2.6t/m3。②二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，詳見(jiàn)各橋梁取值。③活載:公路－Ⅰ級(jí)。④溫度梯度：主梁頂、底板日照溫差按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》4.3.10條規(guī)定取值計(jì)算；豎向梯度溫度分布見(jiàn)圖7-1（尺寸單位：mm）：降溫梯度升溫梯度圖1-1溫度梯度⑤強(qiáng)迫位移：10mm。⑵材料預(yù)制箱梁C40混凝土現(xiàn)澆接頭、濕接縫C40混凝土⑶荷載組合組合一：恒載（1.05的自重系數(shù)）組合二：恒載+活載（中（邊）板橫向分布系數(shù)，公路I級(jí)，車道荷載，不計(jì)掛車）組合三：恒載＋活載＋溫度荷載1（整體升溫30）組合四：恒載＋活載＋溫度荷載2（整體降溫30）組合五：恒載＋活載＋溫度荷載1＋強(qiáng)迫位移（不均勻沉降，L/3000）組合六：恒載＋活載＋溫度荷載2＋強(qiáng)迫位移橋梁計(jì)算1.概述上部結(jié)構(gòu)跨徑為4×20m，橋?qū)?2.50m。共設(shè)置4片小箱梁，梁高1.2m。邊跨中梁鋼束與邊跨邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計(jì)算，邊主梁橫向分布系數(shù)最大為0.744，中主梁橫向分布系數(shù)為0.612。（可以用GQJS計(jì)算）2.荷載取值①二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，經(jīng)橫向分配后邊梁為共計(jì)1.795t/m，中梁為1.673m。②預(yù)應(yīng)力鋼束張拉控制應(yīng)力取0.75fpk，即1395Mpa。③沖擊系數(shù)：按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》4.3.2計(jì)算求得，邊梁沖擊系數(shù)為μ=0.340；中梁沖擊系數(shù)為μ=0.350。3.橋梁復(fù)核計(jì)算邊梁⑴持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見(jiàn)下圖：圖1-3a荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖1-3b荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計(jì)算本計(jì)算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。⑵正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計(jì)算。①短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下圖：圖1-4a短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖1-4b短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過(guò)0.7ftk=1.757MPa。跨中位置滿足規(guī)范要求，但是支點(diǎn)位置處沒(méi)有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對(duì)裂縫進(jìn)行計(jì)算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對(duì)裂縫進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。最不利位置裂縫寬度為0.147mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。②長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下圖：圖10-5a長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖10-5b長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒(méi)有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點(diǎn)位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件考慮，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長(zhǎng)期效應(yīng)下不做要求。⑶持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請(qǐng)見(jiàn)下圖：表10-3荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五組合六上緣4.077.6710.347.6810.427.68下緣8.1311.1711.1712.2912.6012.95圖10-6a持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力圖10-6b持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，σkc+σpt≤0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12.95MPa，滿足規(guī)范要求。⑷撓度計(jì)算表10-4活載位移表部位位移方向位移值(mmm)δ/L計(jì)算值δ/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向10.46（正正負(fù)絕對(duì)值值相加）1/191221/600中跨跨中豎向9.58（正正負(fù)絕對(duì)值值相加）1/208771/600注：表中已考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)ηθ=1.45?？梢?jiàn)，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。中梁⑴持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見(jiàn)下圖：圖1-3a荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖1-3b荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計(jì)算本計(jì)算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。⑵正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計(jì)算。①短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下圖：圖1-4a短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖1-4b短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過(guò)0.7ftk=1.757MPa?？缰形恢脻M足規(guī)范要求，但是支點(diǎn)位置處沒(méi)有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對(duì)裂縫進(jìn)行計(jì)算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對(duì)裂縫進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。最不利位置裂縫寬度為0.131mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。②長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下圖：圖10-5a長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖10-5b長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒(méi)有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點(diǎn)位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件計(jì)算，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長(zhǎng)期效應(yīng)下不做要求。⑶持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請(qǐng)見(jiàn)下圖：表10-3荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五組合六上緣4.327.3810.077.3810.077.38下緣8.2810.9210.9210.4311.7712.28圖10-6a持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力圖10-6b持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，σkc+σpt≤0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12.28MPa，滿足規(guī)范要求。⑷撓度計(jì)算表10-4活載位移表部位位移方向位移值(mmm)δ/L計(jì)算值δ/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向8.72（正正負(fù)絕對(duì)值值相加）1/229331/600中跨跨中豎向8.00（正正負(fù)絕對(duì)值值相加）1/250001/600注：表中已考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)ηθ=1.45?？梢?jiàn)，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。

二、3×40m預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式連續(xù)組合箱梁1.概述上部結(jié)構(gòu)跨徑為3×40m，半幅橋共設(shè)置4片小箱梁，梁高2.0m。邊梁中梁鋼束與邊跨邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計(jì)算，邊主梁橫向分布系數(shù)最大為0.524，中主梁橫向分布系數(shù)為0.511。故下面僅對(duì)邊主梁進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。全橋共劃分為108個(gè)單元，109個(gè)節(jié)點(diǎn)，結(jié)構(gòu)離散圖詳見(jiàn)7-3-1。圖7-3-1結(jié)構(gòu)離散圖2.荷載取值①二期恒載：：包括護(hù)欄欄、橋面鋪鋪裝等，共共計(jì)1.5888t/m。②預(yù)應(yīng)力鋼束束張拉控制制應(yīng)力取00.73ffpk，即13577.8Mppa。③沖擊系數(shù)：：按照《公公路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用規(guī)規(guī)范》4.3..2計(jì)算求得得，跨中為為μ=0.2223，支點(diǎn)為μ=0.3320。3.橋梁設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算⑴持久狀態(tài)極極限承載能能力計(jì)算各種荷載組合合下，持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計(jì)算算如下，詳詳見(jiàn)圖7-3--2（僅示出出荷載組合合二、三、五五）：圖7-3-22a荷載組合合二極限狀狀態(tài)承載能能力計(jì)算圖7-3-22b荷載組合合三極限狀狀態(tài)承載能能力計(jì)算圖7-3-22c荷載組合合五極限狀狀態(tài)承載能能力計(jì)算圖7-3-22d考慮普通通鋼筋作用用荷載組合合五極限狀狀態(tài)承載能能力計(jì)算最不利狀態(tài)下下，荷載效效應(yīng)Mj=11654..762KKN.m，截面抗抗力Md=11621..758KKN.m，Mj/MMd=1..02%，基本滿滿足要求。若若考慮普通通鋼筋作用用，Mj<MMd，滿足要要求?？梢?jiàn)，上部箱箱梁持久狀狀態(tài)極限承承載能力計(jì)計(jì)算滿足要要求。⑵正常使用用階段抗裂裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土土受彎構(gòu)件件為滿足正正常使用極極限狀態(tài)，應(yīng)應(yīng)進(jìn)行正截截面和斜截截面抗裂計(jì)計(jì)算。①短期效應(yīng)荷荷載組合短期效應(yīng)荷載載組合下，正正截面法向向拉應(yīng)力計(jì)計(jì)算結(jié)果詳詳見(jiàn)圖7-3--3：圖7-3-33a短期期效應(yīng)荷載載組合一上上下緣法向向拉應(yīng)力圖7-3-33b短期期效應(yīng)荷載載組合二上上下緣法向向拉應(yīng)力圖7-3-33c短期期效應(yīng)荷載載組合五上上下緣法向向拉應(yīng)力表7-3--1短期荷載載效應(yīng)下主主梁正應(yīng)力力抗裂計(jì)算算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五上緣2.5572.5042.5040.7610.559下緣0.3740.108-0.74550.108-1.1844注：表中正值值表示壓應(yīng)應(yīng)力，負(fù)值值表示拉應(yīng)應(yīng)力。規(guī)范強(qiáng)制性條條款6.3..1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力力混凝土受受彎構(gòu)件，在在短期效應(yīng)應(yīng)組合下拉拉應(yīng)力不允允許超過(guò)0.7fftk=11.8555MPa。最不利利狀態(tài)下，拉拉應(yīng)力為-1.1184MPPa，出現(xiàn)在在支座位置置處，滿足足規(guī)范要求求。②長(zhǎng)期效應(yīng)荷荷載組合長(zhǎng)期效應(yīng)荷載載組合下，正正截面法向向拉應(yīng)力計(jì)計(jì)算結(jié)果詳詳見(jiàn)圖7-3--4：圖7-3-44a長(zhǎng)期期效應(yīng)荷載載組合一上上下緣法向向拉應(yīng)力圖7-3-44b長(zhǎng)期期效應(yīng)荷載載組合二上上下緣法向向拉應(yīng)力最不不利狀態(tài)上上緣壓應(yīng)力力為1.2118MPaa，下緣壓壓應(yīng)力為1.8116MPaa，規(guī)范規(guī)規(guī)定長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組組合下結(jié)構(gòu)構(gòu)不允許出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，滿足規(guī)規(guī)范要求。③截面主拉應(yīng)應(yīng)力計(jì)算最不利狀況下下，截面主主拉應(yīng)力為為-1.0002MPPa，規(guī)范規(guī)規(guī)定A類預(yù)應(yīng)力力構(gòu)件主拉拉應(yīng)力不允允許超過(guò)0.5fftk=1..325MMPa，滿足規(guī)規(guī)范要求。⑶持久狀況況與短暫狀狀況截面正正應(yīng)力計(jì)算算按持久狀況設(shè)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土土受彎構(gòu)件件，應(yīng)計(jì)算算其使用階階段正截面面混凝土法法向壓應(yīng)力力和斜截面面混凝土的的主壓應(yīng)力力。計(jì)算時(shí)時(shí)，作用取取其標(biāo)準(zhǔn)值值，汽車荷荷載考慮沖沖擊系數(shù)，預(yù)預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取為為1.0，計(jì)入溫溫度效應(yīng)等等引起的次次效應(yīng)。①截面法向壓壓應(yīng)力正截面法向壓壓應(yīng)力在各各荷載組合合下的應(yīng)力力結(jié)果請(qǐng)見(jiàn)見(jiàn)圖7-3--5（僅示出出荷載組合合一、二、五五）：表7-3-22荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值組合效效應(yīng)下主梁梁壓應(yīng)力計(jì)計(jì)算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五上緣8.9359.51713.52119.51713.8144下緣9.2489.77810.210010.422210.7400圖7-3-55a持久久狀態(tài)荷載載組合一上上下緣法向向拉應(yīng)力圖7-3-55b持久久狀態(tài)荷載載組合二上上下緣法向向壓應(yīng)力圖7-3-55c持久久狀態(tài)荷載載組合三上上下緣法向向壓應(yīng)力規(guī)范條款7..1.5--1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力力混凝土受受彎構(gòu)件，在在作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值組合下下，σkc+σpt≤0.5ffck=116.200MPa，最不利利狀況下壓壓應(yīng)力為13.8814MMPa，滿足規(guī)規(guī)范要求。②截面主壓應(yīng)應(yīng)力規(guī)范條款7..1.6--1，對(duì)于預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土受彎構(gòu)構(gòu)件，在作作用標(biāo)準(zhǔn)值值組合下，σcp≤0.6ffck==19.444MPaa。最不利利荷載組合合下主壓應(yīng)應(yīng)力為9.4774MPaa，符合規(guī)規(guī)范要求。⑷撓度計(jì)算表7-3-33活載位移移表部位位移方向位移值(mmm)δ/L計(jì)算值δ/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向-8.811/454111/600中跨跨中豎向-4.651/604331/600注：表中已考考慮撓度長(zhǎng)長(zhǎng)期增長(zhǎng)系系數(shù)ηθ=1.4425?？梢?jiàn)，結(jié)構(gòu)剛剛度滿足規(guī)規(guī)范要求。三、3×400m預(yù)應(yīng)力混混凝土先簡(jiǎn)簡(jiǎn)支后連續(xù)續(xù)T梁計(jì)算結(jié)構(gòu)概述上部結(jié)構(gòu)靜力力計(jì)算采用用橋梁綜合合程序QJX進(jìn)行，按A類預(yù)應(yīng)力力構(gòu)件進(jìn)行行計(jì)算。結(jié)構(gòu)有限元離離散圖如下下圖：結(jié)構(gòu)離散圖中板計(jì)算承載力計(jì)算結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)絡(luò)如下圖上部結(jié)構(gòu)抗彎彎承載力計(jì)計(jì)算抗裂計(jì)算（按按A類預(yù)應(yīng)力力構(gòu)件考慮慮）預(yù)應(yīng)力混凝土土受彎構(gòu)件件為滿足正正常使用極極限狀態(tài)，應(yīng)應(yīng)進(jìn)行正截截面和斜截截面抗裂計(jì)計(jì)算。⑴正截面法法向拉應(yīng)力力計(jì)算①按A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件短短期效應(yīng)荷荷載組合T梁在各種荷荷載組合下下，上、下下緣均未出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，滿足規(guī)規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)關(guān)于短期效效應(yīng)抗裂的的要求。T梁短期效效應(yīng)抗裂計(jì)計(jì)算結(jié)果如如下圖，其其中，應(yīng)力力拉為負(fù)、壓壓為正。工況1空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況2空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況3空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況4空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力②按A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件長(zhǎng)長(zhǎng)期效應(yīng)荷荷載組合各種荷載組合合下，T梁上、下下緣均未出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，滿足規(guī)規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)關(guān)于長(zhǎng)期效效應(yīng)抗裂的的要求。T梁長(zhǎng)期效效應(yīng)抗裂計(jì)計(jì)算結(jié)果如如圖，其中中，應(yīng)力拉拉為負(fù)、壓壓為正。工況1空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況2空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況3T梁梁上下緣應(yīng)應(yīng)力工況4T梁梁上下緣應(yīng)應(yīng)力⑵斜截面主主拉應(yīng)力計(jì)計(jì)算T梁在各種荷荷載組合下下，主拉應(yīng)應(yīng)力均滿足足規(guī)范要求求。T梁主拉應(yīng)應(yīng)力計(jì)算結(jié)結(jié)果如下圖圖，其中，應(yīng)應(yīng)力拉為負(fù)負(fù)、壓為正正。汽車最小剪力力作用下主主拉應(yīng)力汽車最大剪剪力作用下下主拉應(yīng)力力壓應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土土受彎構(gòu)件件，計(jì)算其其使用階段段正截面混混凝土法向向壓應(yīng)力。T梁在各種荷荷載組合下下，上緣最最大壓應(yīng)力力為15.66MPa，下緣最最大壓應(yīng)力力為14.44MPa，上、下下緣均滿足足規(guī)范要求求。混凝土土法向壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算結(jié)結(jié)果如下圖圖，其中，應(yīng)應(yīng)力拉為負(fù)負(fù)、壓為正正。工況1空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況2空心板板上下緣正正應(yīng)力工況3空心板板上下緣正正應(yīng)力工況4空心板板上下緣正正應(yīng)力撓度計(jì)算活載作用下，最最大位移δ=6.557mm，δ/L=66.57//400000=1//60888<1/6600，滿足規(guī)規(guī)范要求。邊板計(jì)算承載力計(jì)算結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)絡(luò)如下圖上部結(jié)構(gòu)抗彎彎承載力計(jì)計(jì)算抗裂計(jì)算（按按A類預(yù)應(yīng)力力構(gòu)件考慮慮）預(yù)應(yīng)力混凝土土受彎構(gòu)件件為滿足正正常使用極極限狀態(tài)，應(yīng)應(yīng)進(jìn)行正截截面和斜截截面抗裂計(jì)計(jì)算。⑴正截面法法向拉應(yīng)力力計(jì)算①按A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件短短期效應(yīng)荷荷載組合T梁在各種荷荷載組合下下，上、下下緣均未出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，滿足規(guī)規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)關(guān)于短期效效應(yīng)抗裂的的要求。T梁短期效效應(yīng)抗裂計(jì)計(jì)算結(jié)果如如下圖，其其中，應(yīng)力力拉為負(fù)、壓壓為正。工況1空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況2空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況3空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況4空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力②按A類預(yù)應(yīng)應(yīng)力構(gòu)件長(zhǎng)長(zhǎng)期效應(yīng)荷荷載組合各種荷載組合合下，T梁上、下下緣均未出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，滿足規(guī)規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)關(guān)于長(zhǎng)期效效應(yīng)抗裂的的要求。T梁長(zhǎng)期效效應(yīng)抗裂計(jì)計(jì)算結(jié)果如如圖，其中中，應(yīng)力拉拉為負(fù)、壓壓為正。工況1空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況2空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況3空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況4空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力⑵斜截面主主拉應(yīng)力計(jì)計(jì)算T梁在各種荷荷載組合下下，主拉應(yīng)應(yīng)力均滿足足規(guī)范要求求。T梁主拉應(yīng)應(yīng)力計(jì)算結(jié)結(jié)果如下圖圖，其中，應(yīng)應(yīng)力拉為負(fù)負(fù)、壓為正正。汽車最小剪力力作用下主主拉應(yīng)力汽車最大剪剪力作用下下主拉應(yīng)力力壓應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土土受彎構(gòu)件件，計(jì)算其其使用階段段正截面混混凝土法向向壓應(yīng)力。T梁在各種荷荷載組合下下，上緣最最大壓應(yīng)力力為16.11MPa，下緣最最大壓應(yīng)力力為14.99MPa，上、下下緣均滿足足規(guī)范要求求?；炷镣练ㄏ驂簯?yīng)應(yīng)力計(jì)算結(jié)結(jié)果如下圖圖，其中，應(yīng)應(yīng)力拉為負(fù)負(fù)、壓為正正。工況1空心板板上下緣應(yīng)應(yīng)力工況2空心板板上下緣正正應(yīng)力工況3空心板板上下緣正正應(yīng)力工況4空心板板上下緣正正應(yīng)力撓度計(jì)算活載作用下，最最大位移δ=6.557mm，δ/L=66.57//400000=1//60888<1/6600，滿足規(guī)規(guī)范要求。結(jié)論根據(jù)計(jì)算結(jié)果果分析，現(xiàn)現(xiàn)得到以下下結(jié)論：⑴T梁極限限承載能力力滿足規(guī)范范要求；⑵按A類預(yù)預(yù)應(yīng)力構(gòu)件件考慮，正正截面和斜斜截面抗裂裂滿足規(guī)范范要求；⑶持久狀況況正應(yīng)力滿滿足規(guī)范要要求。⑷撓度計(jì)算算滿足規(guī)范范要求。第二篇理論計(jì)算算（下部結(jié)結(jié)構(gòu)）一、20mm跨徑組合合箱梁下部部獨(dú)柱橋墩墩計(jì)算1.概況本項(xiàng)目部分橋橋墩采用獨(dú)獨(dú)柱墩，蓋蓋梁處于大大懸臂狀態(tài)態(tài)，受力比比較不利，同同時(shí)橋墩根根部彎矩比比較大，需需要對(duì)其進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。蓋蓋梁按A類預(yù)應(yīng)力力構(gòu)件進(jìn)行行計(jì)算，橋橋墩高度按按12m考慮。計(jì)計(jì)算采用橋橋梁博士軟軟件進(jìn)行，整整個(gè)蓋梁計(jì)計(jì)算模型離離散為48個(gè)單元，橋橋墩離散為為24個(gè)單元，離離散圖如下下：圖1-1結(jié)結(jié)構(gòu)離散圖圖2.荷載取值值①恒載：根據(jù)據(jù)縱向模型型橋墩處計(jì)計(jì)算出的反反力，反向向以均布荷荷載的形式式加到蓋梁梁上。②沖擊系數(shù)：：局部構(gòu)件件計(jì)算，沖沖擊系數(shù)取取1.3。3.蓋梁復(fù)核核計(jì)算⑴施工階段應(yīng)應(yīng)力計(jì)算施工階段步驟驟如下：在支架上澆注注混凝土張拉部分預(yù)應(yīng)應(yīng)力上恒載，張拉拉其余部分分預(yù)應(yīng)力成橋需要計(jì)算第22階段和第3階段的應(yīng)應(yīng)力，上下下緣應(yīng)力圖圖如下：圖1-2第22施工階段段蓋梁上下下緣應(yīng)力圖圖（Mpa）圖1-3第33施工階段段蓋梁上下下緣應(yīng)力圖圖（Mpa）可以看到，通通過(guò)分批張張拉，避免免了下緣出出現(xiàn)過(guò)大的的拉應(yīng)力，施施工階段受受力滿足規(guī)規(guī)范要求。⑵持久狀態(tài)極極限承載能能力計(jì)算最不利組合下下，持久狀狀況承載能能力極限狀狀態(tài)計(jì)算如如下，詳見(jiàn)見(jiàn)下圖：圖1-4極限限狀態(tài)承載載能力計(jì)算算可以看到，本本橋蓋梁極極限承載力力滿足規(guī)范范要求，計(jì)計(jì)算中未考考慮普通鋼鋼筋的作用用，普通鋼鋼筋的承載載力可以作作為安全儲(chǔ)儲(chǔ)備。⑶正常使用階階段抗裂計(jì)計(jì)算規(guī)范要求長(zhǎng)期期效應(yīng)作用用下混凝土土不允許出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，短期效效應(yīng)作用下下，要求混混凝土拉應(yīng)應(yīng)力不超過(guò)過(guò)1.7557Pa，通過(guò)計(jì)計(jì)算均滿足足規(guī)范要求求。⑷橋墩受力計(jì)計(jì)算可以知道，橋橋墩根部受受力最不利利，即模型型里的72號(hào)單元，列列出72號(hào)單元計(jì)計(jì)算結(jié)果。承承載力計(jì)算算表格如下下：內(nèi)力最大軸力最小軸力最大彎矩最小彎矩Nj（kN）7960500079606960R（kN）15600362001570012900是否滿足是是是是可見(jiàn)，承載力力滿足規(guī)范范要求。對(duì)裂縫進(jìn)行計(jì)計(jì)算，運(yùn)營(yíng)營(yíng)過(guò)程中，無(wú)無(wú)裂縫出現(xiàn)現(xiàn)，滿足規(guī)規(guī)范要求。二、20m跨跨徑組合箱箱梁全幅斷斷面雙柱式式橋墩計(jì)算算1.概況本項(xiàng)目部分橋橋墩采用全全幅雙柱墩墩，蓋梁跨跨度比較大大，跨中以以及懸臂端端受力比較較不利，對(duì)對(duì)其進(jìn)行計(jì)計(jì)算。蓋梁梁為A類預(yù)應(yīng)力力構(gòu)件，橋橋墩高度按按5m考慮，整整體按門式式框架模式式進(jìn)行計(jì)算算。計(jì)算中中，整個(gè)蓋蓋梁計(jì)算模模型離散為為124個(gè)單元，橋橋墩離散為為10個(gè)單元，離離散圖如下下：圖1-4結(jié)結(jié)構(gòu)離散圖圖2.荷載取值值①恒載：根據(jù)據(jù)縱向模型型橋墩處計(jì)計(jì)算出的反反力，反向向以均布荷荷載的形式式加到蓋梁梁上。②沖擊系數(shù)：：局部構(gòu)件件計(jì)算，沖沖擊系數(shù)取取1.3。3.蓋梁復(fù)核核計(jì)算⑴施工階段應(yīng)應(yīng)力計(jì)算施工階段步驟驟如下：在支架上澆注注混凝土張拉部分預(yù)應(yīng)應(yīng)力上恒載，張拉拉其余部分分預(yù)應(yīng)力成橋需要計(jì)算第22階段和第3階段的應(yīng)應(yīng)力，上下下緣應(yīng)力圖圖如下：圖1-5第22施工階段段蓋梁上下下緣應(yīng)力圖圖圖1-6第33施工階段段蓋梁上下下緣應(yīng)力圖圖可以看到，通通過(guò)分批張張拉，避免免了跨中上上緣出現(xiàn)過(guò)過(guò)大的拉應(yīng)應(yīng)力，施工工階段受力力滿足規(guī)范范要求。⑵持久狀態(tài)極極限承載能能力計(jì)算最不利組合下下，持久狀狀況承載能能力極限狀狀態(tài)計(jì)算如如下，詳見(jiàn)見(jiàn)下圖：圖1-7極限限狀態(tài)承載載能力計(jì)算算可以看到，本本橋極限承承載力滿足足規(guī)范要求求，計(jì)算中中未考慮普普通鋼筋的的作用，普普通鋼筋的的承載力可可以作為安安全儲(chǔ)備。⑶正常使用階階段抗裂計(jì)計(jì)算規(guī)范要求長(zhǎng)期期效應(yīng)作用用下混凝土土不允許出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，短期效效應(yīng)作用下下，要求混混凝土拉應(yīng)應(yīng)力不超過(guò)過(guò)1.7557Mpaa，通過(guò)計(jì)計(jì)算各個(gè)單單元均滿足足規(guī)范要求求。、第三篇實(shí)例計(jì)算算（下部結(jié)結(jié)構(gòu)）一、中橋200m跨徑組合合箱梁3號(hào)肋板式式橋臺(tái)計(jì)算算原始數(shù)據(jù)表((單位:kNN-m制)受力模式臺(tái)帽頂至低水水位距臺(tái)帽頂至設(shè)計(jì)計(jì)水位線臺(tái)帽頂至設(shè)計(jì)計(jì)地面線蓋梁頂自由8.108.108.10穩(wěn)定時(shí)的桿件件計(jì)算長(zhǎng)度度系數(shù)柱頂截面柱底截面沖刷截面1.401.401.40臺(tái)后填土的容容重臺(tái)后填土的浮浮容重臺(tái)后填土內(nèi)摩摩擦角19.5011.0036.00正常使用裂縫縫寬度計(jì)算算裂縫寬度限值值mm不計(jì)沖擊力0.200聯(lián)數(shù)1聯(lián)孔數(shù)13孔徑1孔徑2孔徑320.0020.0020.00加載方式制動(dòng)系數(shù)1制動(dòng)系數(shù)2自動(dòng)加載1.002.00車道荷載車輛荷載人群集度車道數(shù)車道車輛荷載載提高系數(shù)數(shù)等代土層高荷荷載提高系系數(shù)公路-I級(jí)不加載3.00020.0000.000注：1、加載載方式為自自動(dòng)加載。重重要性系數(shù)數(shù)為1.11。2、橫橫向布載時(shí)時(shí)車道采用用1到2列分別加加載，車輛輛按1輛加載計(jì)計(jì)算。內(nèi)容\加載方方式雙孔(邊孔搭搭板)加載邊孔加載搭板加載1列汽車作用用制動(dòng)力((kN)自動(dòng)計(jì)算自動(dòng)計(jì)算自動(dòng)計(jì)算計(jì)算墩(臺(tái)))制動(dòng)比例例系數(shù)0.2500.2500.250車道荷載數(shù)據(jù)據(jù)道車荷載的均均布荷載邊孔、搭板均均加載的集集中荷載邊孔加載的集集中荷載搭板加載的集集中荷載10.5000286.1776286.1776216.0000注：集中荷載載Pk已經(jīng)乘乘以1.22系數(shù)，使使得豎直力力效應(yīng)最大大。雙孔加加載按左孔孔或右孔的的較大跨徑徑作為計(jì)算算跨徑。車道邊輪距護(hù)護(hù)輪帶橫向輪數(shù)1~2輪距輪距合計(jì)2列車橫向近近輪距0.50021.8001.8001.300邊孔搭板、邊邊孔、搭板板分別加載載時(shí)對(duì)應(yīng)的的沖擊系數(shù)數(shù)加載方式邊孔搭板加載載邊孔加載搭板加載沖擊系數(shù)0.300000.300000.30000摩阻系數(shù)、溫溫度力摩阻力用戶選選用摩阻力邊孔支座摩阻阻系數(shù)搭板支座摩阻阻系數(shù)橋臺(tái)溫度力((kN)判斷組合只計(jì)恒載0.0600.50092.0上部橫斷面寬寬度數(shù)據(jù)右偏角(度))橋面凈寬左護(hù)欄寬左人行寬左隔離柵寬右隔離柵寬右人行寬右護(hù)欄寬90.000010.75000.5000.0000.0000.0000.0000.750梁(板)數(shù)、梁梁(板)橫向距離離左右支座梁板數(shù)間距1~22~33~4對(duì)稱42.902.902.90每片上部梁((板)、搭板恒恒載反力梁(板)編號(hào)號(hào)1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)合計(jì)邊孔支反力380.0380.0380.0380.01520.00搭板支反力0.00.00.00.00.0合計(jì)380.0380.0380.0380.01520.00邊孔、搭板跨跨徑數(shù)據(jù)邊孔標(biāo)準(zhǔn)跨徑徑邊孔計(jì)算跨徑徑邊孔支座與背背墻斜距搭板折算標(biāo)跨跨搭板折算計(jì)跨跨搭板支座與背背墻斜距20.0019.620.385.605.000.30位置置1號(hào)邊梁與橋橋面護(hù)欄外外側(cè)垂直距距離1號(hào)邊梁與蓋蓋梁端垂直直距離靠左側(cè)孔支撐撐1.6501.650靠右側(cè)孔支撐撐1.6501.650基樁數(shù)據(jù)樁基特性內(nèi)摩擦角平均土比例系系數(shù)樁底土系數(shù)樁容重樁扣除比重挖孔或灌注樁樁35.050000..080000..025.0樁重計(jì)一半注：沖刷線以以下樁基重重量始終扣扣除樁重的的一半，與與水位面和和樁底持力力層透水性性無(wú)關(guān)。樁底成孔直徑增值值m樁側(cè)土容重修正系數(shù)清底系數(shù)土層數(shù)透水0.0811.00.7000.7003內(nèi)容土層厚m比例系數(shù)透水性極限摩阻力容許承載力修正系數(shù)k22土層16.5050000透水45.00480.0001.50土層211.5080000透水75.00500.0005.00土層36.5080000透水75.00800.00010.00注：?jiǎn)挝唬旱氐鼗帘壤禂?shù)kNN/m4，極極限摩阻力力或容許承承載力kPPa。臺(tái)身材料砼等級(jí)岸側(cè)筋種類筋直徑保護(hù)層筋根數(shù)河心側(cè)筋種類類筋直徑保護(hù)層筋根數(shù)C30HRB3355鋼筋220.06016HRB3355鋼筋180.0608樁基材料混凝土等級(jí)受力鋼筋種類類受力鋼筋直徑徑mm保護(hù)層厚m最少鋼筋根數(shù)數(shù)C23HRB3355鋼筋220.07024穩(wěn)定時(shí)的桿件件計(jì)算長(zhǎng)度度系數(shù)肋頂截面肋底截面沖刷截面1.401.401.40擋塊數(shù)據(jù)擋塊設(shè)置順橋擋塊蓋梁梁擋塊寬度擋塊高度左擋塊距梁端端右擋塊距梁端端兩側(cè)設(shè)置齊平0.250.300.000.00支座高度m墊塊高度m0.020.00蓋梁全長(zhǎng)蓋梁寬度蓋梁懸距變高懸長(zhǎng)12.251.702.830.00蓋梁端高蓋梁高度1.201.20臺(tái)身數(shù)據(jù)臺(tái)身截面形狀狀肋臺(tái)高順橋上順橋下橫橋尺寸肋數(shù)肋距1~2矩形截面6.501.504.001.1026.60注：肋板上直直線段長(zhǎng)00.3m，肋肋板下直線線段長(zhǎng)0..5m。承臺(tái)數(shù)據(jù)承臺(tái)全寬承臺(tái)系梁寬承臺(tái)齒寬承臺(tái)高度肋臺(tái)身距承臺(tái)臺(tái)近邊緣6.201.802.202.001.10樁基數(shù)據(jù)樁順橋間距樁的直徑樁的長(zhǎng)度嵌巖深度4.001.2020.000.00橋臺(tái)耳背墻數(shù)數(shù)據(jù)耳墻設(shè)置耳墻長(zhǎng)度耳墻厚度耳墻外端高度度耳墻根部高度度耳墻底水平斜斜長(zhǎng)左側(cè)設(shè)置3.000.500.752.780.10背墻形式背墻寬背墻高搭板墻寬搭板墻高牛腿端高牛腿變化高牛腿底進(jìn)背墻墻牛腿式0.501.580.300.340.300.360.00橋頭搭板線載載kN/mm背墻總厚度mm65.000.50錐坡頂點(diǎn)與耳耳墻端距離離耳墻頂高于錐錐坡頂錐坡坡度0.750.001.50000單項(xiàng)恒載作用用時(shí)每片肋肋豎直力表表(表1_1))序號(hào)內(nèi)容1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)1上部788.8731.21520.002搭板0.00.00.03耳墻75.9-21.354.64背墻143.0143.0286.05管線0.00.00.06蓋梁312.4312.4624.87臺(tái)身上12.412.424.88臺(tái)身中166.5166.5333.09臺(tái)身下319.5319.5639.010承臺(tái)880.0880.01760.00下部合計(jì)截面1543.7446.5990.2截面2710.2613.01323.22截面31029.77932.51962.22截面41909.771812.553722.22注：1、表中中恒載豎直直力未計(jì)入入浮力。2、“臺(tái)身_上”指截面1以上臺(tái)身身重，“臺(tái)身_中”為1～2截面間臺(tái)臺(tái)身重，“臺(tái)身_下”為2～3截面間臺(tái)臺(tái)身重。3、“截面1”指序號(hào)3~~7合計(jì)，“截面2”3~8合計(jì)計(jì)，“截面3”3~9合計(jì)計(jì)、“截面4”3~100合計(jì)。4、截截面1～截面4示意圖|蓋蓋梁||+-+++-+|||截面1(臺(tái)身坡坡頂)>+|截面2(臺(tái)身坡坡中)>/|臺(tái)臺(tái)身坡底>+|截面3(臺(tái)身底底)>>++++--+|||截面4(承臺(tái)底底)>>++分項(xiàng)恒載作用用各截面內(nèi)內(nèi)力表(表1_2，未未含土壓力力)截面內(nèi)容上部搭板下部土重下部浮A下部浮B土浮A土浮B合計(jì)A合計(jì)B1豎直力1520.000.0990.20.00.00.00.00.02510.222510.22彎矩45.60.0-291.550.00.00.00.00.0-245.99-245.992豎直力1520.000.01323.330.00.00.00.00.02843.332843.33彎矩-904.440.0-1004..20.00.00.00.00.0-1908..6-1908..63豎直力1520.000.01962.330.00.00.00.00.03482.333482.33彎矩-1854..40.0-1986..40.00.00.00.00.0-3840..8-3840..84豎直力1520.000.03722.333486.22-563.22-563.220.00.08165.338165.33彎矩-1854..40.0-1986..4-1146..00.00.00.00.0-4986..8-4986..8注：1、浮AA、浮B分別對(duì)應(yīng)應(yīng)設(shè)計(jì)水位位浮力和低低水位浮力力。合計(jì)AA、合計(jì)B指計(jì)入浮浮力后的截截面恒載內(nèi)內(nèi)力。2、截截面1指臺(tái)身坡坡頂、截面面2指臺(tái)身坡坡中、截面面3指臺(tái)身底底、截面44指承臺(tái)底底截面。3、截截面恒載內(nèi)內(nèi)力為整個(gè)個(gè)橋臺(tái)。恒載作用每片片肋板截面面內(nèi)力表((表1_3，計(jì)計(jì)入浮力但但未含土壓壓力)截面內(nèi)容1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)1恒載N(未計(jì)計(jì)浮力)1332.551177.772510.22對(duì)應(yīng)彎矩-213.88-32.1-245.99最大N(低水水位)1332.551177.772510.22對(duì)應(yīng)彎矩-213.88-32.1-245.99最小N(設(shè)計(jì)計(jì)水位)1332.551177.772510.22對(duì)應(yīng)彎矩-213.88-32.1-245.992恒載N(未計(jì)計(jì)浮力)1499.001344.222843.33對(duì)應(yīng)彎矩-1093..5-815.11-1908..6最大N(低水水位)1499.001344.222843.33對(duì)應(yīng)彎矩-1093..5-815.11-1908..6最小N(設(shè)計(jì)計(jì)水位)1499.001344.222843.33對(duì)應(yīng)彎矩-1093..5-815.11-1908..63恒載N(未計(jì)計(jì)浮力)1818.661663.773482.33對(duì)應(yīng)彎矩-2108..0-1732..8-3840..8最大N(低水水位)1818.661663.773482.33對(duì)應(yīng)彎矩-2108..0-1732..8-3840..8最小N(設(shè)計(jì)計(jì)水位)1818.661663.773482.33對(duì)應(yīng)彎矩-2108..0-1732..8-3840..84恒載N(未計(jì)計(jì)浮力)4441.774286.888728.55對(duì)應(yīng)彎矩-2681..0-2305..8-4986..8最大N(低水水位)4160.114005.228165.33對(duì)應(yīng)彎矩-2681..0-2305..8-4986..8最小N(設(shè)計(jì)計(jì)水位)4160.114005.228165.33對(duì)應(yīng)彎矩-2681..0-2305..8-4986..8注：1、浮AA、浮B分別對(duì)應(yīng)應(yīng)設(shè)計(jì)水位位浮力和低低水位浮力力。2、上上部構(gòu)造和和搭板重力力視臺(tái)帽為為雙懸臂多多跨連續(xù)梁梁計(jì)算得到到每根肋板板內(nèi)力。3、承承臺(tái)底截面面內(nèi)力按整整體橋臺(tái)計(jì)計(jì)算得到?；钶d支反力表表(表2)內(nèi)容加載方式邊跨反力搭板反力總軸重沖擊系數(shù)車列走向重軸距原點(diǎn)重車軸重人群/每米邊孔搭板30.68.40.00.000000.000邊孔加載30.60.00.00.000000.000搭板加載0.08.40.00.000000.000車輛荷載邊孔搭板0.00.00.00.30000向左行駛0.000邊孔加載0.00.00.00.30000向左行駛0.000搭板加載0.00.00.00.30000向左行駛0.0001列車道荷載載邊孔搭板107.0332.80.30000邊孔加載398.80.00.30000搭板加載0.0258.50.30000注：1、“人人群/每米”指橫向1米寬度的的支反力，不不是總寬度度對(duì)應(yīng)的支支反力?？偪倢挾葹?0米。2、“總軸重”指一聯(lián)加加載長(zhǎng)度內(nèi)內(nèi)(邊孔或搭搭板加載))的輪軸總總重。計(jì)算算水平制動(dòng)動(dòng)力使用。3、“邊孔、搭搭板支反力力”未計(jì)入汽汽車沖擊力力的作用。4、車車道荷載均均布荷載為為10.55kN/mm，集中荷荷載為：邊邊孔、搭板板均加載2286.1176kNN，邊孔加加載2866.1766kN，搭搭板加載2216kNN。5、邊邊孔、搭板板支反力合合計(jì)：人群群荷載399.0088kN/mm，1輛車輛荷荷載0kNN，1列車道荷荷載4399.8755kN。6、邊邊孔(或搭板)加載時(shí)1輛車輪軸軸只作用在在邊孔(或搭板)內(nèi)，同車車輛的前后后輪軸不進(jìn)進(jìn)入另一孔孔。7、邊邊孔、搭板板沖擊系數(shù)數(shù)同邊孔與與搭板均加加載時(shí)的沖沖擊系數(shù)。橋臺(tái)蓋梁頂活活載作用力力、制動(dòng)力力表(表3)內(nèi)容加載方式豎直力彎矩最小制動(dòng)加載長(zhǎng)加載重10%制動(dòng)制動(dòng)比例制動(dòng)力沖擊力N沖擊力M人群/米邊孔搭板39.0-4.6邊孔加載30.60.9搭板加載8.4-5.51輛車輛邊孔搭板0.00.0165.00.250.00.00.0邊孔加載0.00.0165.00.250.00.00.0搭板加載0.00.0165.00.250.00.00.01列車道邊孔搭板439.9-213.11165.065.6975.097.50.2541.3132.0-63.9邊孔加載398.812.0165.060.0916.291.60.2541.3119.63.6搭板加載258.5-168.00165.05.6274.827.50.2541.377.5-50.4注：1、邊孔孔與搭板的的支座支撐撐線：①到背墻前前緣橋軸方方向距離分分別是0..38米、0.33米。②到臺(tái)身頂頂中心橋軸軸方向距離離分別是00.03、-0.665米。③到臺(tái)身頂頂中心垂直直距離分別別是0.003、-0.665米。該該值大于00指在臺(tái)身身頂中心的的河心一側(cè)側(cè)，小于00指河岸一一側(cè)。彎矩的的力臂按橋橋軸向距離離投影到垂垂直于墩臺(tái)臺(tái)軸線的方方向計(jì)算。2、“豎直力”向下為正正，橋臺(tái)“水平力”指向河心心為正，“彎矩”指向河心心為正。3、制制動(dòng)力“邊孔搭板板均加載”由最小制制動(dòng)力控制制，“邊孔加載載”由最小制制動(dòng)力控制制，“搭板加載載”由最小制制動(dòng)力控制制。4、“豎直力”、“彎矩”未計(jì)入汽汽車沖擊力力的作用?！皬澗亍庇韶Q直力產(chǎn)生(未計(jì)水平力引起的彎矩)。5、“最小制動(dòng)動(dòng)”指制動(dòng)力力標(biāo)準(zhǔn)值不不得小于的的規(guī)定值，見(jiàn)見(jiàn)20044年橋涵通通用規(guī)范44.3.66。6、制制動(dòng)力作用用的“加載長(zhǎng)”計(jì)入一聯(lián)聯(lián)的長(zhǎng)度計(jì)計(jì)算加載重重。7、“彎矩”、“沖擊力M”指的是臺(tái)臺(tái)身頂截面面處的彎矩矩。8、表表中車輛荷荷載不加載載，未計(jì)入入車輛荷載載引起的豎豎直力和制制動(dòng)力。豎直活載作用用各截面內(nèi)內(nèi)力表(表3_1))內(nèi)容加載方式豎直力彎矩_1彎矩_2彎矩_3彎矩_4沖擊力沖彎_1沖彎_2沖彎_3沖彎_4人群/米邊孔搭板39.0-4.6-28.9-53.3-53.30.00.00.00.00.0邊孔加載30.60.9-18.2-37.3-37.30.00.00.00.00.0搭板加載8.4-5.5-10.7-16.0-16.00.00.00.00.00.01輛車輛邊孔搭板0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0邊孔加載0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0搭板加載0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.01列車道邊孔搭板439.9-213.11-488.11-763.00-763.00132.0-63.9-146.44-228.99-228.99邊孔加載398.812.0-237.33-486.55-486.55119.63.6-71.2-145.99-145.99搭板加載258.5-168.00-329.55-491.11-491.1177.5-50.4-98.9-147.33-147.33注：1、“彎彎矩”為活載豎豎直力彎矩矩，“沖彎”指沖擊力力彎矩。“_1”指截面1，“_N”指截面N。表中為為全臺(tái)內(nèi)力力值。橋臺(tái)肋板分配配系數(shù)表((表4)內(nèi)容橫向加載方式式1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)人群向左偏0.000000.000000.00000向右偏0.000000.000000.00000對(duì)稱0.000000.000000.000001輛車輛向左偏0.000000.000000.00000向右偏0.000000.000000.00000里對(duì)稱0.000000.000000.00000外對(duì)稱0.000000.000000.000001列車道向左偏1.14022-0.140021.00000向右偏-0.064441.064441.00000里對(duì)稱0.537990.462111.00000外對(duì)稱0.537990.462111.000002列車道向左偏1.810660.189442.00000向右偏0.340991.659112.00000里對(duì)稱1.075880.924222.00000外對(duì)稱1.075880.924222.00000注：1、表中中活載橫向向作用視上上部與蓋梁梁為整體形形成雙懸臂臂簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算肋的橫橫向分配系系數(shù)得到肋肋頂豎直力力。2、單單獨(dú)蓋梁計(jì)計(jì)算時(shí)，活活載橫向作作用先傳遞遞給上部梁梁板，再傳傳遞給蓋梁梁計(jì)算得到到肋頂豎直直力。3、車車道或車輛輛荷載加載載兩列及以以上時(shí)橫向向分配系數(shù)數(shù)值已經(jīng)計(jì)計(jì)入車列數(shù)數(shù)和橫向折折減系數(shù)。4、人人群向左偏偏僅左人行行道布載，向向右偏僅右右人行道布布載，對(duì)稱稱表示2側(cè)人行道道布載。5、表表中車輛荷荷載不加載載。汽車橫向折減減系數(shù)表((表4_1))車隊(duì)數(shù)1道車2道車折減系數(shù)1.0001.000一座橋臺(tái)摩阻阻力表(表5_1))荷載加載方式恒載反力人群反力1列反力沖擊系數(shù)1列摩阻2列摩阻車道邊孔搭板1520.000.0439.90.30000139.0139.0邊孔加載1520.000.0398.80.30000139.0139.0搭板加載1520.000.0258.50.30000139.0139.0車輛邊孔搭板1520.000.00.00.30000139.0不計(jì)算邊孔加載1520.000.00.00.30000139.0不計(jì)算搭板加載1520.000.00.00.30000139.0不計(jì)算注：1、邊孔孔支座摩阻阻系數(shù)為00.06，搭搭板支座摩摩阻系數(shù)00.5。2、1列支反力力未計(jì)入沖沖擊力的作作用。3、上上部恒載摩摩阻力：11520**0.066+0*00.5=991.2kkN。4、搭搭板線荷載載引起的摩摩阻力：7796.225*0..5=3998.1225kN。5、人人群邊孔搭搭板均加載載時(shí)：邊孔孔反力為00kN，搭搭板反力為為0kN，合合計(jì)支反力力為0kNN。6、1列車道荷荷載邊孔搭搭板均加載載時(shí)：邊孔孔反力為1107.0034kNN，搭板反反力為3332.8441kN，合合計(jì)支反力力為4399.8755kN。7、車車輛荷載邊邊孔搭板均均加載時(shí)：：邊孔反力力為0kNN，搭板反反力為0kkN，合計(jì)計(jì)支反力為為0kN。8、設(shè)設(shè)計(jì)者選擇擇摩阻力只只計(jì)恒載，不不計(jì)入汽車車、人群荷荷載。橋臺(tái)蓋梁頂水水平力表((表5)內(nèi)容加載方式制動(dòng)系數(shù)1肋制動(dòng)1肋溫度1肋制+溫1肋摩阻1肋H臺(tái)制動(dòng)臺(tái)溫度臺(tái)制+溫臺(tái)摩阻整臺(tái)H1列車道邊孔搭板1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.3邊孔加載1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.3搭板加載1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.32列車道邊孔搭板2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0邊孔加載2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0搭板加載2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.01輛車輛邊孔搭板0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0邊孔加載0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0搭板加載0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0注：1、摩阻阻力由“車道荷載載+人群+上部恒載載”乘以“摩阻系數(shù)數(shù)”計(jì)算得到到。2、摩摩阻力用戶戶選用“判斷組合合”，因此表表中“水平力”取“溫度力+制動(dòng)力”與“摩阻力”小的值計(jì)計(jì)算得到。3、表表中“1肋制動(dòng)”按照整個(gè)個(gè)橋臺(tái)制動(dòng)動(dòng)力平分給給每個(gè)臺(tái)肋肋后再提高高20%得到到。4、表表中“1肋H”指單根肋肋受到的橋橋軸線方向向水平力((配筋等計(jì)計(jì)算使用))，“整臺(tái)H”指整個(gè)橋橋臺(tái)受到的的橋軸線方方向水平力力。臺(tái)后土壓力系系數(shù)計(jì)算表表臺(tái)后土內(nèi)摩擦擦角臺(tái)背與豎直面面夾角填土表面與水水平面夾角角臺(tái)背與填土間間摩擦角主動(dòng)土壓力系系數(shù)36.000.000.0018.000.23611臺(tái)前溜坡土壓壓力系數(shù)計(jì)計(jì)算表位置土內(nèi)摩擦角臺(tái)背與豎直面面夾角溜坡表面與水水平面夾角角臺(tái)背與土摩擦擦角溜坡主動(dòng)土壓壓力系數(shù)采用值非肋身坡段36.000.00-33.69918.000.175770.17577肋身坡段36.0023.68-33.69918.000.270770.17577注：肋身坡段段高度內(nèi)的的臺(tái)前溜坡坡土壓力系系數(shù)采用非非肋身坡段段值近似計(jì)計(jì)算。破壞棱體破裂裂面的水平平長(zhǎng)度計(jì)算算表計(jì)算截面棱體高度臺(tái)后土內(nèi)摩擦擦角臺(tái)背與豎直面面夾角破裂面與豎直直線的夾角角破壞棱體水平平長(zhǎng)l0所有截面9.6836.000.0029.695.52注：棱體高度度取設(shè)計(jì)地地面線以上上土層高度度計(jì)算得到到等代土層層高。車輛荷載等代代土層高計(jì)計(jì)算表(表5_2))計(jì)算截面1列車道重1輛車輛重土壓力車道車道折減總車道重G總車輛重G車道等代土層層高車輛等代土層層高所有截面345.9550.002.001.00691.8990.000.520.00注：1、單位位：kN--m制。等等代土層高高度計(jì)算式式：h=GG/(B**L0*rr)*(11+xs))，其中土容重重r=199.5，橫橫橋向垂直直臺(tái)寬B==12.225，荷載載提高系數(shù)數(shù)xs=00。破壞棱棱體長(zhǎng)L00見(jiàn)相關(guān)計(jì)計(jì)算表。2、布布置在B**L0面積積內(nèi)車輛車車軸重力GG見(jiàn)表中計(jì)計(jì)算值。3、車車輛荷載不不加載，計(jì)計(jì)算車道等等代土層高高時(shí)，車道道重G按車道荷荷載值近似似計(jì)算得到到。一片肋板臺(tái)身身截面土壓壓力計(jì)算表表(表5_3))分段位置背墻蓋梁肋頂~坡頂坡頂~坡中坡中~身底臺(tái)身底合計(jì)分段長(zhǎng)度1.581.200.302.853.359.28段底距頂1.582.783.085.939.28作用寬度相對(duì)單肋6.136.131.601.601.60臺(tái)后土壓分段頂壓強(qiáng)0.007.2812.8014.1827.31分段底壓強(qiáng)7.2812.8014.1827.3142.73分段水平力35.2173.786.4894.60187.711397.777力距分段底0.530.540.151.271.55力點(diǎn)距肋底8.237.046.354.621.55肋板底彎矩289.633519.81141.11437.499291.3331579.337車道等代分段頂壓強(qiáng)2.422.422.422.422.42分段底壓強(qiáng)2.422.422.422.422.42分段水平力23.3917.761.1611.0212.9566.29力距分段底0.790.600.151.431.68力點(diǎn)距肋底8.497.106.354.781.68肋板底彎矩198.577126.1227.3752.6221.70406.399車輛等代分段頂壓強(qiáng)0.000.000.000.000.00分段底壓強(qiáng)0.000.000.000.000.00分段水平力0.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.600.151.431.68力點(diǎn)距肋底8.497.106.354.781.68肋板底彎矩0.000.000.000.000.000.001、“分段位置置”坡頂、坡坡中、身底底分別指臺(tái)臺(tái)身坡頂、坡坡中、臺(tái)身身底截面。2、“力距分段段底”指某分段段內(nèi)水平土土壓力作用用點(diǎn)到該段段底部的距距離。3、背背墻、蓋梁梁寬度作用用的土壓力力平分個(gè)每每個(gè)臺(tái)肋。4、土土壓力僅計(jì)計(jì)算至地面面線。5、單單位：土壓壓力強(qiáng)度kkN/m22，分段水水平力kNN，距離和和寬度m，內(nèi)力kNNm制。6、支支座高=00.02mm，支座墊墊塊高=00m，臺(tái)帽帽高=1..2m，臺(tái)臺(tái)身高=66.5m。一片肋板臺(tái)身身截面臺(tái)前前溜坡土壓壓力計(jì)算表表(表5_4))分段位置背墻蓋梁肋頂~坡頂坡頂~坡中坡中~身底臺(tái)身底合計(jì)分段長(zhǎng)度0.000.480.302.853.356.98段底距頂0.000.480.783.636.98作用寬度相對(duì)單肋6.136.131.601.601.60溜坡土壓力分段頂壓強(qiáng)0.000.001.642.6712.44分段底壓強(qiáng)0.001.642.6712.4423.91分段水平力0.002.421.0434.4597.41135.311力距分段底0.790.160.141.121.50力點(diǎn)距肋底8.496.666.344.471.50肋板底彎矩0.0016.106.57153.911146.000322.577一片肋板臺(tái)身身截面土壓壓力匯總表表(表5_5))截面臺(tái)后土壓力對(duì)應(yīng)彎矩溜坡土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車道土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車輛土壓力對(duì)應(yīng)彎矩與支座頂距離離臺(tái)身坡頂115.477134.655-3.45-1.2642.3169.720.000.001.22臺(tái)身坡中210.066584.322-37.900-53.40053.33206.0220.000.004.47臺(tái)身肋底397.7771579.337-135.331-322.55766.29406.3990.000.007.72注：1、臺(tái)后后、臺(tái)前溜溜坡土壓力力系數(shù)u分別是0..23611、0.17757，填填土容重rr=19..5kN//m3。土土壓力強(qiáng)度度=u*rr*h，h為計(jì)算點(diǎn)點(diǎn)以上土層層高。2、溜溜坡線與蓋蓋梁河心側(cè)側(cè)豎直線交交點(diǎn)到臺(tái)后后填土頂?shù)牡木嚯x2..3m。全承臺(tái)底截面面土壓力計(jì)計(jì)算表(表5_6))分段位置背墻蓋梁肋臺(tái)身肋底~地線地線~承臺(tái)底底樁基承臺(tái)底合計(jì)地面線合計(jì)分段長(zhǎng)度1.581.206.500.401.6020.0011.289.68段底距頂1.582.789.289.6811.2831.28作用寬度整個(gè)橋臺(tái)12.2512.253.2010.0010.003.40臺(tái)后土壓分段頂壓強(qiáng)0.007.2812.8042.730.000.00分段底壓強(qiáng)7.2812.8042.7344.580.000.00分段水平力70.41147.577577.577174.6220.000.00970.177970.177力距分段底0.530.542.670.200.8010.00力距承臺(tái)底10.239.044.671.800.800.00承臺(tái)底彎矩720.0771334.7762695.000314.0770.000.005063.8895063.889車道等代分段頂壓強(qiáng)2.422.422.422.420.000.00分段底壓強(qiáng)2.422.422.422.420.000.00分段水平力46.7835.5350.279.670.000.00142.244142.244力距分段底0.790.603.250.200.8010.00力距承臺(tái)底10.499.105.251.800.800.00承臺(tái)底彎矩490.711323.300263.92217.400.000.001095.3331095.333車輛等代分段頂壓強(qiáng)0.000.000.000.000.000.00分段底壓強(qiáng)0.000.000.000.000.000.00分段水平力0.000.000.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.603.250.200.8010.00力距承臺(tái)底10.499.105.251.800.800.00承臺(tái)底彎矩0.000.000.000.000.000.000.000.00注：1、“地地線”指地面線線所在位置置，介于肋肋底與承臺(tái)臺(tái)底之間。2、“力距分段段底”指某分段段內(nèi)水平土土壓力作用用點(diǎn)到該段段底部的距距離。3、土土壓力僅計(jì)計(jì)算至地面面線。全承臺(tái)底截面面臺(tái)前溜坡坡土壓力計(jì)計(jì)算表(表5_7))分段位置背墻蓋梁肋臺(tái)身肋底~地線地線~承臺(tái)底底樁基承臺(tái)底合計(jì)地面線合計(jì)分段長(zhǎng)度0.000.486.500.401.6020.008.987.38段底距頂0.000.486.987.388.9828.98作用寬度整個(gè)橋臺(tái)12.2512.253.2010.0010.003.40溜坡土壓力分段頂壓強(qiáng)0.000.001.6423.910.000.00分段底壓強(qiáng)0.001.6423.9125.280.000.00分段水平力0.004.83265.79998.390.000.00369.022369.022力距分段底0.790.162.310.200.8010.00力距承臺(tái)底10.498.664.311.800.800.00承臺(tái)底彎矩0.0041.871144.553176.9220.000.001363.3321363.332全承臺(tái)底截面面土壓力匯匯總表(表5_8))截面臺(tái)后土壓力對(duì)應(yīng)彎矩溜坡土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車道土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車輛土壓力對(duì)應(yīng)彎矩承臺(tái)底970.1775063.889-369.002-1363..32142.2441095.3330.000.00地面線970.1775063.889-369.002-1363..32142.2441095.3330.000.00注：1、臺(tái)后后、臺(tái)前溜溜坡土壓力力系數(shù)u分別是0..23611、0.17757，填填土容重rr=19..5kN//m3。土土壓力強(qiáng)度度=u*rr*h，h為計(jì)算點(diǎn)點(diǎn)以上土層層高。2、溜溜坡線與蓋蓋梁河心側(cè)側(cè)豎直線交交點(diǎn)到臺(tái)后后填土頂?shù)牡木嚯x2..3m?；钶d支反力作作用截面11內(nèi)力表(表7_1))--臺(tái)身身坡頂截面面截面1加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-243-2814468-227-623069邊孔加載45514-26-142413-56-269搭板加載295-192-1711275-179-3624692列車道邊孔搭板796-386150-73730-35483-4069邊孔加載7222213646622076269搭板加載468-30488-57429-27949-3269注：1、水平平力引起的的彎矩未計(jì)計(jì)入本表，組組合時(shí)以正正反方向作作用計(jì)算，未未計(jì)入沖擊擊力。2、每每根肋由橫橫向分配系系數(shù)計(jì)算得得到最大、最最小豎直力力，并計(jì)入入浮力(N1maax對(duì)應(yīng)低低水位，NN1minn對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)計(jì)水位)。3、活活載支反力力引起的順順橋向每根根肋板彎矩矩由分配給給肋板最大大豎直力計(jì)計(jì)算得到。一一般截面強(qiáng)強(qiáng)度和裂縫縫由水平力力引起的彎彎矩控制。4、表表中車輛荷荷載不加載載，未計(jì)入入車輛荷載載引起的豎豎直力和制制動(dòng)力?；钶d支反力作作用截面11沖擊力表表(續(xù)表7_11)--臺(tái)臺(tái)身坡頂截截面截面1加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-73-84140-68-189邊孔加載1364-801274-17-1搭板加載88-57-5383-54-1172列車道邊孔搭板239-11645-22219-10625-12邊孔加載21764111986231搭板加載140-9126-17129-8415-10注：1、邊孔孔搭板均加加載、邊孔孔加載、搭搭板加載時(shí)時(shí)的沖擊系系數(shù)分別是是0.3、0.3、0.3?；钶d支反力作作用截面22內(nèi)力表(表7_2))--臺(tái)身身坡中截面面截面2加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-556-2831468-519-626869邊孔加載455-271-2615424-253-563369搭板加載295-376-1721275-351-3646692列車道邊孔搭板796-884150-166730-81083-9269邊孔加載722-430136-81662-39476-4569搭板加載468-59788-112429-54749-6269注：1、水平平力引起的的彎矩未計(jì)計(jì)入本表，組組合時(shí)以正正反方向作作用計(jì)算，未未計(jì)入沖擊擊力。2、每每根肋由橫橫向分配系系數(shù)計(jì)算得得到最大、最最小豎直力力，并計(jì)入入浮力(N1maax對(duì)應(yīng)低低水位，NN1minn對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)計(jì)水位)。3、活活載支反力力引起的順順橋向每根根肋板彎矩矩由分配給給肋板最大大豎直力計(jì)計(jì)算得到。一一般截面強(qiáng)強(qiáng)度和裂縫縫由水平力力引起的彎彎矩控制。4、表表中車輛荷荷載不加載載，未計(jì)入入車輛荷載載引起的豎豎直力和制制動(dòng)力?；钶d支反力作作用截面22沖擊力表表(續(xù)表7_22)--臺(tái)臺(tái)身坡中截截面截面2加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-167-89140-156-1821邊孔加載136-81-85127-76-1710搭板加載88-113-5683-105-11142列車道邊孔搭板239-26545-50219-24325-28邊孔加載217-12941-24198-11823-13搭板加載140-17926-34129-16415-19活載支反力作作用截面33內(nèi)力表(表7_3))--臺(tái)身身底截面截面3加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-870-2849468-812-6210769邊孔加載455-555-2631424-518-566869搭板加載295-560-1732275-523-3669692列車道邊孔搭板796-1381150-260730-126683-14569邊孔加載722-881136-166662-80776-9269搭板加載468-88988-167429-81549-9369注：1、水平平力引起的的彎矩未計(jì)計(jì)入本表，組組合時(shí)以正正反方向作作用計(jì)算，未未計(jì)入沖擊擊力。2、每每根肋由橫橫向分配系系數(shù)計(jì)算得得到最大、最最小豎直力力，并計(jì)入入浮力(N1maax對(duì)應(yīng)低低水位，NN1minn對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)計(jì)水位)。3、活活載支反力力引起的順順橋向每根根肋板彎矩矩由分配給給肋板最大大豎直力計(jì)計(jì)算得到。一一般截面強(qiáng)強(qiáng)度和裂縫縫由水平力力引起的彎彎矩控制。4、表表中車輛荷荷載不加載載，未計(jì)入入車輛荷載載引起的豎豎直力和制制動(dòng)力?；钶d支反力作作用截面33沖擊力表表(續(xù)表7_33)--臺(tái)臺(tái)身底截面面截面3加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-261-815140-244-1832邊孔加載136-166-89127-155-1720搭板加載88-168-5983-157-11212列車道邊孔搭板239-41445-78219-38025-43邊孔加載217-26441-50198-24223-28搭板加載140-26726-50129-24415-28活載支反力作作用截面44內(nèi)力表(表7_4))--整體體承臺(tái)底截截面截面4加載方式活載豎直力活載彎矩沖擊豎直力沖擊彎矩水平力人群邊孔搭板00000.0邊孔加載00000.0搭板加載00000.01輛車輛邊孔搭板000092.0邊孔加載000092.0搭板加載000092.01列車道邊孔搭板440-763132-229133.3邊孔加載399-486120-146133.3搭板加載258-49178-147133.32列車道邊孔搭板880-1526264-458139.0邊孔加載798-973239-292139.0搭板加載517-982155-295139.0注：1、水平平力引起的的彎矩未計(jì)計(jì)入本表，組組合時(shí)以正正反方向作作用計(jì)算。2、表表中車輛荷荷載不加載載，未計(jì)入入車輛荷載載引起的豎豎直力和制制動(dòng)力。肋板臺(tái)身截面面1內(nèi)力合計(jì)計(jì)表(表8)臺(tái)身坡頂頂截面內(nèi)容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無(wú)梁填土(ⅠⅠ)544-104544-1044467944679恒載架梁填土(ⅠⅠ)1332-801332-8011781011178101恒人1輛雙孔河心向1332-101332-1011781711178171邊孔河心向1332-101332-1011781711178171雙孔河岸向1332-1501332-150117831117831搭板河岸向1332-1501332-150117831117831恒人1道雙孔河心向1984-22112961131786-181098315邊孔河心向192411312999417292931105274雙孔河岸向1984-5021296-1681786-299109835搭板河岸向1716-4351311-1721535-237113126恒人2道雙孔河心向2368-407152712126-1831286224邊孔河心向2271123150910020383021276280雙孔河岸向2368-6881527-2802126-4641286-57搭板河岸向1941-5811447-2601735-3671241-46注：1、NMMax對(duì)應(yīng)應(yīng)低水位，NMin對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位。2、表表中內(nèi)力值值為代數(shù)和和用于樁長(zhǎng)長(zhǎng)計(jì)算，彎彎矩指向河河心為正，指指向河岸為為負(fù)。3、活活載支反力力引起的順順橋向每根根肋板彎矩矩由分配給給肋板最大大豎直力計(jì)計(jì)算得到。一一般截面強(qiáng)強(qiáng)度和裂縫縫由水平力力引起的彎彎矩控制。4、表表中車輛荷荷載不加載載，未計(jì)入入車輛荷載載引起的豎豎直力和制制動(dòng)力?；罨钶d組合說(shuō)說(shuō)明表++|最不不利活載組組合|支支座水平力力|邊孔支座座|搭板支撐撐|活載土壓壓力|備備注||+++++||未未架梁,填土(組合Ⅰ)|不計(jì)|不不計(jì)||不計(jì)計(jì)|不計(jì)計(jì)||無(wú)活載載豎直力||+++++||恒恒載(組合Ⅰ)||不不計(jì)|不不計(jì)||不計(jì)計(jì)|不計(jì)計(jì)||無(wú)活載載豎直力||+++++||雙雙孔河心向向(組合Ⅱ)|向河河心<|計(jì)||計(jì)計(jì)||向河心<|邊邊孔搭板均均加載||+++++||邊邊孔河心向向(組合Ⅱ)|向河河心<|計(jì)||不計(jì)計(jì)|向河河心<|邊孔加加載||+++++||雙雙孔河岸向向(組合Ⅱ)|>向河河岸|計(jì)||計(jì)計(jì)||不不計(jì)|邊孔搭搭板均加載載||+++++||搭搭板河岸向向(組合Ⅱ)|>向河河岸|不計(jì)||計(jì)計(jì)||不不計(jì)|搭板加載載|||+注：1、河心方方向控制河河岸側(cè)配筋筋，河岸方方向控制河河心側(cè)配筋筋。2、支座座水平力取取：a邊孔搭板板均加載、b邊孔加載、c搭板加載中對(duì)應(yīng)的水平力，見(jiàn)表5。3、括號(hào)號(hào)中的“組合Ⅰ”、“組合Ⅱ”指規(guī)范JJTJ0021-889第2.1..2條的組組合規(guī)定。肋板臺(tái)身截面面1內(nèi)力合計(jì)計(jì)表(表8_1作用用短期效應(yīng)應(yīng)組合)臺(tái)身坡坡頂截面內(nèi)容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無(wú)梁填土(ⅠⅠ)544-104544-1044467944679恒載架梁填土(ⅠⅠ)1332-801332-8011781011178101恒人1輛雙孔河心向1332-101332-1011781711178171邊孔河心向1332-101332-1011781711178171雙孔河岸向1332-1501332-150117831117831搭板河岸向1332-1501332-150117831117831恒人1道雙孔河心向1684-75131310515051181135298邊孔河心向165110513159414752861139275雙孔河岸向1684-3561313-1761505-163113517搭板河岸向1539-3201321-1781370-129115212恒人2道雙孔河心向1890-1751437441689291236248邊孔河心向183811014289816412911231278雙孔河岸向1890-4561437-2371689-2521236-33搭板河岸向1660-3991394-2261478-1991212-27注：1、短期期效應(yīng)組合合用于裂縫縫計(jì)算。頻頻遇值系數(shù)數(shù)：汽車00.7，人人群1，制動(dòng)力力(或摩阻力力)、溫度力力1，等代土土壓力1。2、表表中內(nèi)力值值為代數(shù)和和用于樁長(zhǎng)長(zhǎng)計(jì)算，彎彎矩指向河河心為正，指指向河岸為為負(fù)。3、車車道荷載與與車輛荷載載支反力未未計(jì)入沖擊擊力作用，計(jì)計(jì)入與否由由用戶給定定。肋板臺(tái)身截面面1內(nèi)力合計(jì)計(jì)表(表8_2作用用長(zhǎng)期效應(yīng)應(yīng)組合)臺(tái)身坡坡頂截面內(nèi)容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無(wú)梁填土(ⅠⅠ)544-104544-1044467944679恒載架梁填土(ⅠⅠ)1332-801332-801178101117