汽車試駕體驗場項目幕墻專用腳手架專項施工方案

資料范本資料范本本資料為word版本，可以直接編輯和打印，感謝您的下載汽車試駕體驗場項目幕墻專用腳手架專項施工方案地點：__________________時間：__________________說明：本資料適用于約定雙方經過談判，協商而共同承認，共同遵守的責任與義務，僅供參考，文檔可直接下載或修改，不需要的部分可直接刪除，使用時請詳細閱讀內容紹興天馬汽車試駕體驗場項目幕墻專用腳手架專項施工方案上海建工二建集團有限公司2015年06月（審批表粘貼處）施工方案審批表粘貼頁說明1、項目應嚴格按照國家和地方現行的法律、法規(guī)、規(guī)范、標準、規(guī)定及上海建工集團股份有限公司和上海建工二建集團有限公司的有關技術管理規(guī)定執(zhí)行。2、方案中加粗、突顯、打著重號的內容，項目部應嚴格執(zhí)行，不得改動。3、二建集團施工組織設計（施工大綱）、施工方案實行三級審批制度，根據工程項目實際情況二建集團總工程師可授權指定的技術負責人負責審批，同時只需工程公司/總承包部/分公司審批的施工組織設計（施工大綱）、施工方案可由其提請或由二建集團提出升級審批。經審批通過后的方案，項目工程師應按規(guī)定進行方案交底，并作好交底記錄工作。4、工程項目部各部門應根據施工方案進行細化、深化，并經項目工程師審核后執(zhí)行。5、經審批通過的方案發(fā)生變更、調整時，應按下列要求執(zhí)行：1）方案發(fā)生重大變化時（如設計圖紙的重大調整、施工邊界條件的重大改變、施工工藝的重大變更等），應重新編制施工方案，并上報審批；2）方案發(fā)生局部調整時，工程項目部可采用施工方案變更單的形式進行方案調整，調整內容未涉及重大危險源時可由工程公司/分公司/總承包部審批，涉及重大危險源時應報二建集團審批。6、二建集團“四令”管理實行四級簽發(fā)制度，主要內容如下：1）沉樁（槽）工程開工令：所有沉樁（槽）工程開工令均應在沉樁（槽）資料齊全，并通過監(jiān)理驗收后，正式沉樁前由專業(yè)施工單位填寫，報工程項目部、工程公司/分公司/總承包部、二建集團審批。2）挖土工程開工令：項目部在通過“開挖條件驗收”后，正式開挖前由項目部填寫，挖土深度小于3m（不含3m）應由工程公司/分公司/總承包部總工程師簽發(fā)；挖土深度大于3m應由二建集團總工程師簽發(fā)。3）混凝土澆灌令：項目部一次連續(xù)澆搗混凝土1000m3以內（不含1000m3）由項目工程師簽發(fā)；一次連續(xù)澆搗混凝土5000m3以內（不含5000m3）應由工程公司總工程師簽發(fā)；一次連續(xù)澆搗混凝土10000m3以內（不含10000m3）應由二建集團總工程師簽發(fā)；一次連續(xù)澆搗混凝土10000m3以上（含10000m3）應由上海建工集團股份有限公司總工程師簽發(fā)。4）設備和結構工程吊裝令：單個設備構件重量小于10噸、單個結構構件重量小于20噸的由項目工程師簽發(fā)；單個設備構件重量大于等于10噸且小于30噸、單個結構構件重量大于等于20噸且小于50噸、采用非常規(guī)起重設備、方法，且單個構件起重量小于10噸或起重高度小于100m的由工程公司總工程師簽發(fā)；單個設備構件重量大于等于30噸、單個結構構件重量大于等于50噸且小于200噸、采用非常規(guī)起重設備、方法，且單個構件起重量大于等于10噸或起重高度大于等于100m的由二建集團總工程師簽發(fā)；單個構件起重量大于等于200噸、采用新工藝新技術、具有特殊技術難度、由集團總工程師指定的應由上海建工集團股份有限公司總工程師簽發(fā)。施工現場的鋼平臺安裝、鋼支撐安裝、塔吊、人貨兩用電梯等安裝的吊裝由項目工程師簽發(fā)。首次吊裝前，吊裝令簽發(fā)人應組織相關人員進行現場檢查驗收。7、涉及危險性較大的分部分項工程驗收時，項目部應申請升級驗收，由工程公司總工程師組織工程公司各相關部門進行驗收；涉及新材料、新工藝及特殊復雜的可由工程公司申請由二建集團總工程師組織各相關部門進行驗收。8、經審批通過后的方案，項目部各條線（項目經理、生產經理、安全工程師、項目經濟師等）應人手一本，認真學習，妥善保管。9、本方案由項目工程師負責解釋。10、特殊說明：。（如無請刪除本條）上海建工二建集團總工程師辦公室（簽章）年月日本人已詳細閱讀上述規(guī)定說明，并保證將嚴格按規(guī)定執(zhí)行。項目經理（簽字）本人已詳細閱讀上述規(guī)定說明，并保證將嚴格按規(guī)定執(zhí)行。項目工程師（簽字）本人已詳細閱讀上述規(guī)定說明，并保證將嚴格按規(guī)定執(zhí)行。生產經理（簽字）本人已詳細閱讀上述規(guī)定說明，并保證將嚴格按規(guī)定執(zhí)行。安全工程師（簽字）目錄

第一章綜合說明

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1工程概況及施工范圍

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1.1建筑結構概況

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1.2腳手架工程概況

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2編制依據

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第二章施工方案

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1方案概述

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1.1腳手架平面布置

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1.2腳手架搭設尺寸

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1.3腳手架材質要求

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2.搭設方案

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2.1搭設順序：

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2.2腳手架搭設規(guī)則

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2.3腳手架搭設要求

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3腳手架拆除

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第三章腳手架管理

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1腳手架的管理

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2腳手架使用安全技術措施

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3日常檢查與保養(yǎng)

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4腳手架驗收

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第四章計算書

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第五章附件

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圖001設計總說明

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圖002展覽中心腳手架平面、立面、剖面圖

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圖003俱樂部大樓腳手架平面、立面、剖面圖

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圖004卡丁車樓腳手架平面、立面、剖面圖

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圖005車庫腳手架平面、立面、剖面圖

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第一章綜合說明1工程概況及施工范圍1.1建筑結構概況本工程位于浙江省紹興市柯橋街道湖南路、柯巖大道、104國道南復線交匯處。工程設計為浙江天馬賽車場有限公司紹興天馬汽車試駕體驗場。建設用地面積約493703m2。共有九座建筑單體，總占地面積33118.06m2，總建筑面積78966.77m2。本工程±0.00m相當于絕對標高5.500m。本工程主要幕墻形式有：石材幕墻、鋁合金門窗、玻璃欄板、不銹鋼欄桿、鋁板幕墻、玻璃幕墻、大玻璃幕墻、鋁板雨篷、玻璃雨篷、壓型鋼板、鋁波紋板、涂料等。表1單體幕墻設計概述建設單位：紹興天馬賽車場有限公司建筑設計單位：華匯工程設計集團有限公司監(jiān)理單位:浙江天成項目管理有限公司總包單位：上海建工二建集團有限公司1.2腳手架工程概況本方案腳手工程為各單體幕墻安裝施工外立面圍護和登高作業(yè)腳手架。采用鋼管扣件落地雙排體系或滿堂腳手架體系，與結構設置硬拉結。腳手架沿結構外立面一周布置。腳手架在一層平面主要出入通道設置3600mmx3600mm進出口，采用腳手鋼管斜撐形式進行門洞加固。腳手系統(tǒng)登高梯于腳手立面外設置2處“之”型鋼管扣件登高平臺及坡道。腳手架立桿距結構外立面凈距為550mm。本腳手體系設計適用于幕墻安裝施工階段。1、展覽中心東、南、北立面：采用1000×1500×1800mm落地腳手架西立面：采用1200×1500×1800mm滿堂腳手架2、俱樂部大樓采用1000×1500×1800落地腳手架，局部1200×1500×1800mm滿堂腳手架，5層以下立桿采用雙立桿。3、卡丁車樓南：采用1200×1500×1800mm滿堂腳手架。4、車庫：采用1000×1500×1800落地腳手架2編制依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2011《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011第二章施工方案1方案概述1.1腳手架平面布置本工程腳手架沿單體周邊布置。1、展覽中心幕墻高度19.5m，沿外墻周邊搭設雙排腳手架，外墻西立面搭設滿堂落地腳手架。2、俱樂部大樓幕墻高度34.9m，沿外墻周邊搭設雙排落地腳手架，局部滿堂腳手架，5層以下立桿設置雙立桿。3、卡丁車樓幕墻高度17.3m，沿外墻周邊搭設滿堂落地腳手架。4、車庫幕墻高度6.7m，沿外墻周邊搭設雙排落地腳手架。具體腳手架布置位置詳見附圖。1.2腳手架搭設尺寸雙排外腳架立桿橫距b=1.00m，縱距1=1.50m，步距h=1.80m，連墻件采用2步2跨；滿堂外腳架立桿橫距b=1.20m，縱距1=1.50m，步距h=1.80m，連墻件采用2步2跨。紹興地區(qū)基本風壓W0＝0.45KN／m2。1.3腳手架材質要求（1）鋼管：鋼管采用Φ48.3、壁厚3.6mm的鋼管，其化學成份與機械性能符合國家標準《碳素結構鋼》（GB／T700）的要求。立桿、縱向水平桿（大橫桿）的鋼管長度一般為4～6m，橫向水平桿（小橫桿）一般為1.9～2.3m。鋼管應涂防銹漆。計算時，出于保守的考慮，鋼管按Φ48、壁厚3.0mm取值。（2）扣件：扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合《鋼管腳手架扣件》（GB15831－1995）的規(guī)定?？奂荒苡辛鸭y、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。（3）腳手板：采用竹籬笆腳手板。（4）腳手架不設置安全網。2.搭設方案2.1搭設順序：先搭設結構內腳手→小橫桿伸出→立桿→撐桿→第二步橫向水平桿→連墻件→腳手笆；首先從角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向勢地桿扣件固定后，裝設橫向掃地桿，并也與立桿固定，每邊豎起3～4根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿（小橫桿、靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）。校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按45～65Nm力擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一部架交圈完。交圈后，再全面檢查一遍構造質量，嚴格確保設計要求和構架質量，設置端墻件，按第一部架交圈完成。交圈后,再全面檢查一遍構造質量，嚴格確保設計要求和構件質量，設置端墻件，按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設第二步、第三步，隨搭設過程及時裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業(yè)層間橫桿、鋪設腳手架板和裝設作業(yè)層欄桿。腳手架搭設方式見附圖。2.2腳手架搭設規(guī)則腳手架符合安全技術條件：1、總安全系數（按允許應力計算）不小于3；2、大小橫桿的允許撓度不大于桿長的1/150；3、立桿的垂直偏差不大于立桿全長的1/200；4、腳手架搭設標準：橫平豎直，連接牢固，底角著實，層層拖牢，支撐挺直，通暢平坦，安全設施齊全、牢固。5、腳手架架設工必須具備中華人民共和國國家標準《特殊作業(yè)人員安全技術考核管理技術》（GB5306-85）要求的條件，經培訓考核，取得“浙江省特殊作業(yè)人員安全操作證”后，才能進行腳手架的搭設和拆除工作。6、施工現場必須建立嚴格的腳手架分階段驗收制度和專人維修保養(yǎng)制度?；A未經驗收，不準搭設腳手架；分階段搭設的腳手架，實行分階段驗收；驗收記錄應存檔；使用未經驗收或驗收不合格的腳手架，要按違章指揮追究有關人員責任。2.3腳手架搭設要求2.3.1縱向水平桿1、縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；2、縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不應大于縱距的1/3；搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定；端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。3、使用竹籬笆腳手板，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm。圖1：接頭不在同步內（里面）圖2：接頭在不同跨內（平面）圖3：鋪竹籬笆腳手板是縱向水平桿的構造1、立桿2、縱向水平桿3、橫向水平桿4、竹籬笆腳手架5、其他腳手板2.3.2橫向水平桿1、主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm；2、作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2，本工程中最大間距不大于800mm；3、使用竹籬笆腳手板，橫向水平桿的兩端端，應用直角扣件固定在立桿上。2.3.3腳手板1、作業(yè)層腳手板應鋪滿，鋪穩(wěn)，離開墻面120～150mm；2、竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且應對接平鋪，四個角應用直徑不小于1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。腳手板對接平鋪時，接頭處應設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130mm-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm（如圖4）圖4：腳手板對接3、作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。2.3.4立桿腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡距離不應小于500mm。（如圖五）圖5：縱、橫向掃地桿構造1——橫向掃地桿2——縱向掃地桿3、腳手架底層步距不應大于2m；4、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步3跨。5、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。6、對接，搭接應符合下列規(guī)定：（1）當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3.（2）當立桿采用搭接接長時，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。6、立桿頂端欄桿宜高出女兒墻上端1m，宜高出檐口上端1.5m；2.3.6連墻件1、應靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于100mm；2、應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；3、優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；4、一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不大于建筑物的層高，并不應大于4m。5、采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。6、連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接；7、連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋；8、當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件，并用旋轉扣件固定在腳手架上，與地面的傾角應在45度～60度之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；9、架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施；2.3.6門洞處構造1、門洞采用上升斜桿，平行弦桿桁架結構型式，斜桿與地面的傾角在45度～60之間。門洞桁架的型式采用B型。2、斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接；3、門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口1~2步；4、門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節(jié)點處的扣件。5、腳手架過窗洞時應增設立桿或增設一根縱向水平桿。2.3.7剪刀撐和橫向斜撐每道剪刀撐跨越立桿的根數5，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度～60度之間；表1：剪刀撐跨越立桿的最多根數高度在24m以下腳手架，均必須在外側立面的兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；高度在24m及以上的雙排腳手架應在外側全立面連續(xù)設置剪刀撐。（3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm；（4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不應大于150mm；（5）橫向斜撐的設置應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接。2.3.8斜道人行并兼作材料運輸的斜道的型式宜按下列要求確定：（1）高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；（2）高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道。2、斜道的構造應符合下列規(guī)定：（1）斜道應附著外腳手架或建筑物設置；（2）運料斜道寬度不應小于1.5m，坡度不應大于1:6；人行斜道官渡不應小于1m，坡度不應大于1:3；（3）拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；（4）斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，檔腳板高度不應小于180mm。3、斜道腳手板后遭應符合下列規(guī)定：（1）腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應島嶼500mm；（2）腳手板順鋪時接頭應采用搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處應采用三角木填順；（3）人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250mm-300mm設置一根防滑木條，木條厚度應為20mm-30mm。2.3.9防雷接地引下線的安裝1、防雷裝置引下線一般采用明敷，暗敷，也可以利用建筑物內主筋或其他金屬構件作為引下線。引下線可沿建筑物最易受雷擊的屋角外墻處明敷設，建筑藝術要求較高者也可暗敷設。建筑物的消防梯、鋼柱等金屬構件宜作為引下線，各部件之間均應連接成電氣通路。各金屬構件可被覆有絕緣材料。2、引下線可采用圓鋼或扁鋼，優(yōu)先采用圓鋼，圓鋼直徑不應小與8mm，扁鋼截面面積不應小于48.3mm2，厚度不小于4mm。引下線采用暗敷時，圓鋼直徑不應小于10mm，扁鋼截面面積不應小于80m㎡、厚度不應小于4mm。（二）接地引線的安裝采用搭接焊時，搭接長度應符合下列規(guī)定：圓鋼為其直徑的6倍，并雙面施焊；扁鋼為其寬度的2倍，并四面施焊；圓鋼與扁鋼連接，搭接長度為圓鋼直徑的6倍，雙面施焊，且所有焊點應涂瀝青漆防腐。2、按建筑物構筑物防雷裝置接地分，本樓屬人員密集的公用建筑物，要求允許工頻接地電阻不大于10Ω.3腳手架拆除（1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構造要求；（2）應根據檢查結果確定拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；（3）應由施工負責人進行安全技術交底；（4）拆除作業(yè)應由上而下逐層進行；（5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件整層或數層后再拆除腳手架，分層拆除，高度不應大于2步，如大于2步，應增設連墻件加固；（6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件；（7）各構配件嚴禁拋擲至地面。第三章腳手架管理1腳手架的管理1、雙排腳手架每平方米的施工荷載：腳手架施工荷載不超過2000N/㎡，最多1層同時使用，不準超載；腳手架上堆放材料控制在250KG以下，腳手架上的垃圾雜物必須經常清理。2、滿堂腳手架每平方米的施工荷載：材料堆放荷載q1k(kN/m2)≤0.5，施工均布荷載q2k(kN/m2)≤0.5，平臺上的集中力F1(kN)≤0.8，不準超載；3、腳手架的桿件、扣件和連墻件等嚴禁隨意拆除，連墻件用紅色醒目油漆涂色警示。4、腳手架的拆除應明確專人負責指揮；拆除前必須進行全面檢查加固；拆除實應設圍欄，指定專人警戒；嚴禁上下同時拆除；拆除的材料不準高處拋擲。拆除的材料及時分類歸堆。5、施工現場必須健全腳手架的檢查維修管理制度；腳手架均應有專人負責監(jiān)視保養(yǎng)，并做好例保記錄；要健全腳手架的巡視值班制度；梅雨季節(jié)、臺風暴雨期間要加強檢查，發(fā)現隱患立即進行加固。2腳手架使用安全技術措施1、進入現場必須遵守“安全生產、六大紀律”。2、所有進場施工人員要進行安全三級教育，考試合格后才能上崗工作，進一步增強安全生產及安全防范意識，消除違章作業(yè)，杜絕工傷事故。3、每日上崗前，應做好班組安全上崗交底記錄，周五的安全學習。4、使用外地勞動力必須具備浙江省外來人員用工制度，不得私找外來民工和童工。5、凡不符合高處作業(yè)的人員一律禁止高處作業(yè)，并嚴禁酒后高處作業(yè)。特殊工種人員必須持有效證上崗作業(yè)。6、嚴格正確使用勞動保護用品，遵守高處作業(yè)規(guī)定，工具必須入袋，物件嚴禁高處拋擲。7、腳手架基礎除按規(guī)定設置外，必須做好接地和排水。8、搭設的腳手架、圍護欄桿必須做到橫平豎直，做好平時維修保養(yǎng)工作。9、搭設腳手架時如果底笆已鋪好，旁邊的欄桿、扶手就應按要求同步做好，不準不扎扶手、欄桿就下班。10、創(chuàng)文明工地，做好場容場貌工作及落手清。3日常檢查與保養(yǎng)1、使用完畢的腳手架應及時回收入庫、分類存放。露天堆放時，場地應平整，排水良好，下設支墊，并用苫布遮蓋。配件，零件應存放在室內。2、凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構配件應修復，方能入庫存放，否則應更換。3、要定期對腳手架的構配件進行除銹、防銹處理，凡濕度較大的地區(qū)（在于75％）。每年應涂刷防銹漆一資，一般應兩年涂刷一次?？奂坑汀Ｂ菟ㄒ隋冧\防銹。4、工具式腳手架，在拆除后需要及時進行維修保護，并配套存放。5、腳手架使用的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失，在支搭時應將多余件及時回收存放，在拆除亦應及時檢收，不得亂扔亂放。6、建立健腳手架工具材料的領發(fā)、回收、檢查、維修制度，按照誰使用，誰維修、誰管理的原則，實行限額領用或租賃方法，以減少丟失和損失。4腳手架驗收腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查和驗收：1、基礎完工后及腳手架搭設前；2、作業(yè)層上施加荷載前；3、每搭完10～13m高度后；4、達到設計高度后；5、遇到六級大風與大雨后；6、停用超過1個月；腳手架使用過程中，應定期檢查下列項目：1、桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求；2、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3、扣件螺栓是否松動；4、立桿沉降和垂直度的偏差是否符合規(guī)范要求；5、安全防護措施是否符合要求；6、是否存在超載現象；表2：允許偏差項目第四章計算書1、展示中心計算書1200*1500*1800滿堂腳手架計算書計算依據：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-913、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20114、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、架體參數二、荷載參數三、設計簡圖搭設示意圖：

平臺水平支撐鋼管布置圖

平面圖

側立面圖

四、板底支撐（縱向）鋼管驗算G1k=g1k=0.033kN/mG2k=g2k×lb/(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/mQ1k=q1k×lb/(n+1)=0.5×1.2/(2+1)=0.2kN/mQ2k=q2k×lb/(n+1)=0.5×1.2/(2+1)=0.2kN/m1、強度驗算板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續(xù)梁計算。滿堂腳手架平臺上的無集中力q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.14)=0.208kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.2+0.2)=0.56kN/m板底支撐鋼管計算簡圖Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×0.208+0.117×0.56)×1.52=0.194kN·mRmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=(1.100×0.208+1.200×0.56)×1.5=1.351kNσ=Mmax/W=0.194×106/(4.49×103)=43.207N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q=q1+q2=0.208+0.56=0.768kN/mq2=1.4×F1=1.4×0.8=1.12kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.466kN·m剪力圖Rmaxf=2.079kNσ=Mmax/W=0.466×106/(4.49×103)=103.786N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算滿堂腳手架平臺上無集中力q'1=G1k+G2k=0.033+0.14=0.173kN/mq'2=Q1k+Q2k=0.2+0.2=0.4kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=(1.100×0.173+1.200×0.4)×1.5=1.005kNν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI=(0.677×0.173+0.990×0.4)×15004/(100×2.06×105×107800)=1.17mm≤min(1500/150,10)=10mm滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.14+0.2+0.2=0.573kN/mq'2=F1=0.8kN板底支撐鋼管計算簡圖剪力圖R'maxf=1.525kN變形圖ν=2.672mm≤min(1500/150,10)=10mm滿足要求！五、橫向支撐鋼管驗算橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續(xù)梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。滿堂腳手架平臺上無集中力q=1.2×g1k=0.04kN/mp=Rmax=1.351kNp'=R'max=1.005kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.438kN·m剪力圖Rmax=3.115kN變形圖Vmax=1.52mmVmax=1.52mm≤min{1200/150,10}=8mmσ=Mmax/W=0.438×106/(4.49×103)=97.55N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q=1.2×g1k=0.04kN/mp=Rmax=1.351kNp'=R'max=1.005kNp2=Rmaxf=2.079kNp'2=R'maxf=1.525kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.572kN·m剪力圖Rmax=3.676kN變形圖Vmax=2.054mmVmax=2.054mm≤min{1200/150,10}=8mmσ=Mmax/W=0.572×106/(4.49×103)=127.394N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！六、立桿承重連接計算單扣件抗滑承載力設計值Rc=8.0×1=8kN≥R=3.115+0.8=3.915kN滿足要求！七、立桿的穩(wěn)定性驗算NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×10.6+0.033×1.5×2+0.033×0.3=1.827kNNG2=g2k×la×lb=0.35×1.5×1.2=0.63kNNQ1=q1k×la×lb=0.5×1.5×1.2=0.9kNNQ2=q2k×la×lb=0.5×1.5×1.2=0.9kNNQ3=F1+F2=0.8+0=0.8kN考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值N=1.2×(NG1+NG2)+0.9×1.4×(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×(1.827+0.63)+0.9×1.4×(0.9+0.9+0.8)=6.224kN支架立桿計算長度L0=kμh=1.0×2.176×1.8=3.917m長細比λ=L0/i=3917/15.9=246.352≤[λ]=250滿足要求！軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算L0=kμh=1.155×2.176×1.8=4.524m長細比λ=L0/i=4524/15.9=284.528由λ查表得到立桿的穩(wěn)定系數φ=0.09考慮風荷載時ωk=μzμsωo=1.016×0.27×0.3=0.082kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.082×1.5×1.82/10=0.05kN·mσ=N/φA+Mw/W=6.224×103/(0.09×4.24×102)+0.05×106/(4.49×103)=174.239N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！八、立桿支承面承載力驗算1、抗沖切驗算樓板抗沖切承載力：βh=1，ft=1.27N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=100-15=85mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+85)=740.00mmFl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.27×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=65.353kN≥N=5.057kN滿足要求！1、局部受壓承載力驗算N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=1.827+0.63+0.9+0.9+0.8=5.057kN樓板局部受壓承載力：ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.333，fcc=0.85×11.90=10.115N/mm2Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×10.115×103×0.01=25.288kN≥N=5.057kN滿足要求！2、俱樂部大樓計算書1000*1500*1800扣件式腳手架計算書計算依據：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-20034、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011一、腳手架參數二、荷載設計計算簡圖：

立面圖

側面圖

三、縱向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1/(2+1))+1.4×2×1/(2+1)=1.113kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×1/(2+1))+2×1/(2+1)=0.817kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.113×1.52=0.25kN·mσ=Mmax/W=0.25×106/4490=55.789N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.817×15004/(100×206000×107800)=1.26mmνmax＝1.26mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×1.113×1.5=1.837kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.817×1.5=1.347kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.837kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.347kNq'=0.033kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.617×106/4490=137.354N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝2.171mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.857kN五、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1.837/2=0.918kN≤Rc=0.85×12=10.2kN橫向水平桿：Rmax=1.857kN≤Rc=0.85×12=10.2kN滿足要求！六、荷載計算立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×(36.4-18)=2.884kN單內立桿：NG1k=2.884kN雙外立桿：NGS1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×18=3.421kN雙內立桿：NGS1k=3.421kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=((H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((36.4-18)/1.8+1)×1.5×1×0.35×1/2/2=1.473kN1/2表示腳手板2步1設單內立桿：NG2k1=1.473kN雙外立桿：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=18/1.8×1.5×1×0.35×1/2/2=1.312kN1/2表示腳手板2步1設雙內立桿：NGS2k1=1.312kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=((H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/5=((36.4-18)/1.8+1)×1.5×0.14×1/5=0.471kN1/5表示擋腳板5步1設雙外立桿：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/5=18/1.8×1.5×0.14×1/5=0.42kN1/5表示擋腳板5步1設4、構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2=1.473+0.471=1.944kN單內立桿：NG2k=NG2k1=1.473kN雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2=1.312+0.42=1.732kN雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=1.312kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×1×(1×2)/2=1.5kN內立桿：NQ1k=1.5kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.884+1.944)+0.9×1.4×1.5=7.684kN單內立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.884+1.473)+0.9×1.4×1.5=7.119kN雙外立桿：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.421+1.732)+0.9×1.4×1.5=8.074kN雙內立桿：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.421+1.312)+0.9×1.4×1.5=7.57kN七、立桿穩(wěn)定性驗算1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210滿足要求！軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算：立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m長細比λ=l0/i=3.119/15.9=196.132查《規(guī)范》表A得，φ=0.1882、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(2.884+1.944)+1.4×1.5)=7.894kN雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(3.421+1.732)+7.894=14.078kNσ=N/(φA)=7894.14/(0.188×424)=99.033N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！σ=KSNS/(φA)=0.6×14078.22/(0.188×424)=105.968N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(2.884+1.944)+0.9×1.4×1.5)=7.684kN雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(3.421+1.732)+7.684=13.868kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.487×1.5×1.82/10=0.298kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=7684.14/(0.188×424)+298219.32/4490=162.817N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.376×1.5×1.82/10=0.23kN·mσ=KS(NS/(φA)+Mw/W)=0.6×(13868.22/(0.188×424)+230247.36/4490)=135.155N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！八、連墻件承載力驗算Nlw=1.4×ωk×2×h×1×la=1.4×0.554×2×1.8×1×1.5=4.188kN長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(4.188+3)×103/(0.896×424)=18.921N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=4.188+3=7.188kN≤0.85×12=10.2kN滿足要求！1200*1500*1800滿堂腳手架計算書計算依據：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-913、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20114、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、架體參數二、荷載參數三、設計簡圖搭設示意圖：

平臺水平支撐鋼管布置圖

平面圖

側立面圖

四、板底支撐（縱向）鋼管驗算G1k=g1k=0.033kN/mG2k=g2k×lb/(n+1)=0.1×1.2/(2+1)=0.04kN/mQ1k=q1k×lb/(n+1)=0.4×1.2/(2+1)=0.16kN/mQ2k=q2k×lb/(n+1)=0.4×1.2/(2+1)=0.16kN/m1、強度驗算板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算滿堂腳手架平臺上的無集中力q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.033+0.04)+1.4×(0.16+0.16)=0.536kN/m板底支撐鋼管計算簡圖Mmax=ql2/8=0.536×1.52/8=0.151kN·mRmax=ql/2=0.536×1.5/2=0.402kNσ=Mmax/W=0.151×106/(4.49×103)=33.63N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.033+0.04)+1.4×(0.16+0.16)=0.536q2=1.4×F1=1.4×0.6=0.84kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.466kN·m剪力圖Rmaxf=0.822kNσ=Mmax/W=0.466×106/(4.49×103)=103.786N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算滿堂腳手架平臺上無集中力q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.04+0.16+0.16=0.393kN/mR'max=q'l/2=0.393×1.5/2=0.295kNν=5q'l4/384EI=5×0.393×(1.5×103)4/(384×2.06×105×10.78×104)=1.167mm≤min(1500/150,10)=10mm滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.04+0.16+0.16=0.393kN/mq2'=F1=0.6kN板底支撐鋼管計算簡圖剪力圖R'maxf=0.595kN變形圖ν=3.062mm≤min(1500/150,10)=10mm滿足要求！五、橫向支撐鋼管驗算橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續(xù)梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。滿堂腳手架平臺上無集中力q=1.2×g1k=0.04kN/mp=Rmax=0.402kNp'=R'max=0.295kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.134kN·m剪力圖Rmax=0.964kN變形圖Vmax=0.464mmVmax=0.464mm≤min{1200/150,10}=8mmσ=Mmax/W=0.134×106/(4.49×103)=29.844N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q=1.2×g1k=0.04kN/mp=Rmax=0.402kNp'=R'max=0.295kNp2=Rmaxf=0.822kNp'2=R'maxf=0.595kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.221kN·m剪力圖Rmax=1.288kN變形圖Vmax=0.772mmVmax=0.772mm≤min{1200/150,10}=8mmσ=Mmax/W=0.221×106/(4.49×103)=49.22N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！六、立桿承重連接計算單扣件抗滑承載力設計值Rc=8.0×1=8kN≥R=0.964+0.6=1.564kN滿足要求！七、立桿的穩(wěn)定性驗算NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a+g1k×H=0.1621×34.5+0.033×1.5×2+0.033×0.3+0.033×34.5=6.84kNNG2=g2k×la×lb=0.1×1.5×1.2=0.18kNNQ1=q1k×la×lb=0.4×1.5×1.2=0.72kNNQ2=q2k×la×lb=0.4×1.5×1.2=0.72kNNQ3=F1+F2=0.6+0=0.6kN考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值N=1.2×(NG1+NG2)+0.9×1.4×(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×(6.84+0.18)+0.9×1.4×(0.72+0.72+0.6)=10.994kN支架立桿計算長度L0=kμh=1.0×2.176×1.8=3.917m長細比λ=L0/i=3917/15.9=246.352≤[λ]=250滿足要求！軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算L0=kμh=1.204×2.176×1.8=4.716m長細比λ=L0/i=4716/15.9=296.604由λ查表得到立桿的穩(wěn)定系數φ=0.083考慮風荷載時ωk=μzμsωo=1.448×0.27×0.3=0.117kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.117×1.5×1.82/10=0.072kN·mσ=Ks×(N/φA+Mw/W)=0.6×(10.994×103/(0.083×4.24×102)+0.072×106/(4.49×103))=197.062N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！八、立桿支承面承載力驗算1、抗沖切驗算樓板抗沖切承載力：βh=1，ft=1.27N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=100-15=85mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+85)=740.00mmFl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.27×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=65.353kN≥N=9.060kN滿足要求！1、局部受壓承載力驗算N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=6.84+0.18+0.72+0.72+0.6=9.06kN樓板局部受壓承載力：ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.333，fcc=0.85×11.90=10.115N/mm2Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×10.115×103×0.01=25.288kN≥N=9.060kN滿足要求！3、卡丁車樓計算書1200*1500*1800滿堂腳手架計算書計算依據：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-913、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20114、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、架體參數二、荷載參數三、設計簡圖搭設示意圖：

平臺水平支撐鋼管布置圖

平面圖

側立面圖

四、板底支撐（縱向）鋼管驗算G1k=g1k=0.033kN/mG2k=g2k×lb/(n+1)=0.1×1.2/(2+1)=0.04kN/mQ1k=q1k×lb/(n+1)=0.5×1.2/(2+1)=0.2kN/mQ2k=q2k×lb/(n+1)=0.5×1.2/(2+1)=0.2kN/m1、強度驗算板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算滿堂腳手架平臺上的無集中力q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.033+0.04)+1.4×(0.2+0.2)=0.648kN/m板底支撐鋼管計算簡圖Mmax=ql2/8=0.648×1.52/8=0.182kN·mRmax=ql/2=0.648×1.5/2=0.486kNσ=Mmax/W=0.182×106/(4.49×103)=40.535N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.033+0.04)+1.4×(0.2+0.2)=0.648q2=1.4×F1=1.4×0.8=1.12kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.602kN·m剪力圖Rmaxf=1.046kNσ=Mmax/W=0.602×106/(4.49×103)=134.076N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算滿堂腳手架平臺上無集中力q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.04+0.2+0.2=0.473kN/mR'max=q'l/2=0.473×1.5/2=0.355kNν=5q'l4/384EI=5×0.473×(1.5×103)4/(384×2.06×105×10.78×104)=1.404mm≤min(1500/150,10)=10mm滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.04+0.2+0.2=0.473kN/mq2'=F1=0.8kN板底支撐鋼管計算簡圖剪力圖R'maxf=0.755kN變形圖ν=3.932mm≤min(1500/150,10)=10mm滿足要求！五、橫向支撐鋼管驗算橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續(xù)梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。滿堂腳手架平臺上無集中力q=1.2×g1k=0.04kN/mp=Rmax=0.486kNp'=R'max=0.355kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.161kN·m剪力圖Rmax=1.154kN變形圖Vmax=0.554mmVmax=0.554mm≤min{1200/150,10}=8mmσ=Mmax/W=0.161×106/(4.49×103)=35.857N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算q=1.2×g1k=0.04kN/mp=Rmax=0.486kNp'=R'max=0.355kNp2=Rmaxf=1.046kNp'2=R'maxf=0.755kN板底支撐鋼管計算簡圖彎矩圖Mmax=0.279kN·m剪力圖Rmax=1.586kN變形圖Vmax=0.964mmVmax=0.964mm≤min{1200/150,10}=8mmσ=Mmax/W=0.279×106/(4.49×103)=62.138N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！六、立桿承重連接計算單扣件抗滑承載力設計值Rc=8.0×1=8kN≥R=1.154+0.8=1.954kN滿足要求！七、立桿的穩(wěn)定性驗算NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×17.6+0.033×1.5×2+0.033×0.3=2.962kNNG2=g2k×la×lb=0.1×1.5×1.2=0.18kNNQ1=q1k×la×lb=0.5×1.5×1.2=0.9kNNQ2=q2k×la×lb=0.5×1.5×1.2=0.9kNNQ3=F1+F2=0.8+0=0.8kN考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值N=1.2×(NG1+NG2)+0.9×1.4×(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×(2.962+0.18)+0.9×1.4×(0.9+0.9+0.8)=7.046kN支架立桿計算長度L0=kμh=1.0×2.176×1.8=3.917m長細比λ=L0/i=3917/15.9=246.352≤[λ]=250滿足要求！軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算L0=kμh=1.155×2.176×1.8=4.524m長細比λ=L0/i=4524/15.9=284.528由λ查表得到立桿的穩(wěn)定系數φ=0.09考慮風荷載時ωk=μzμsωo=1.182×0.27×0.3=0.096kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.096×1.5×1.82/10=0.059kN·mσ=N/φA+Mw/W=7.046×103/(0.09×4.24×102)+0.059×106/(4.49×103)=197.784N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！八、立桿支承面承載力驗算1、抗沖切驗算樓板抗沖切承載力：βh=1，ft=1.27N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=100-15=85mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+85)=740.00mmFl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.27×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=65.353kN≥N=5.742kN滿足要求！1、局部受壓承載力驗算N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=2.962+0.18+0.9+0.9+0.8=5.742kN樓板局部受壓承載力：ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.333，fcc=0.85×11.90=10.115N/mm2Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×10.115×103×0.01=25.288kN≥N=5.742kN滿足要求！4、車庫計算書1000*1200*1800扣件式腳手架計算書計算依據：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-20034、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011一、腳手架參數二、荷載設計計算簡圖：

立面圖

側面圖

三、縱向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限