氣化裝置(704A)工程滿堂內(nèi)腳手架施工方案

陜化節(jié)能減排技術改造項目氣化裝置（704A單元）工程滿堂內(nèi)腳手架搭設方案一、編制依據(jù)1、陜西陜化節(jié)能減排技改項目氣化裝置704A單元±0.000—15.20米層施工圖紙；2、《建筑施工手冊》第四版；3、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)；4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）；5、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008；6、國家現(xiàn)行有關法律法規(guī)。二、工程概況陜西陜化節(jié)能減排技改項目氣化裝置704A單元為框架結構，主體框架軸線長度31m，軸線寬度24m。分別在標高7.47m、15.2m處設有框架梁板?，F(xiàn)澆砼板厚度為120mm,框架主梁截面尺寸分別有：300×600、300×800，其中一層支撐體系由-1.1m開始搭設，搭設高度8.57m，第二層段搭設高度及結構尺寸小于一層，因此，為保證該模板支撐體系安全可靠，只對一層進行驗算，其余層段搭設同一層方案，僅對高度進行相映調(diào)整，特編制此方案。三、施工方案1、技術準備組織工程技術人員、操作班組學習施工圖紙，了解設計意圖，查缺補漏，解決設計與施工技術之間的矛盾，編制合理的施工方案，做好技術交底工作。腳手架搭設人員必須持證上崗，嚴格按方案及交底要求進行施工。2、施工準備編制模板施工材料、設備供應計劃。依據(jù)施工區(qū)段的劃分，按工程部位編制模板配設料單，計算模板施工用腳手架、木方、對拉螺栓、工器具及設備需用數(shù)量，由材料員負責租賃。鋼管及扣件使用前安排專人進行挑揀，并經(jīng)項目部自檢合格后報監(jiān)理、總包、業(yè)主單位進行驗收，合格后方可使用。木工圓鋸機2臺，其他施工機具：錘子、斧子、活動扳手、力矩扳手、手鋸、水平尺、線墜、撬棍、可調(diào)頂托等。3、施工方案模板安拆工藝流程：清理雜物→彈好位置線→支撐體系搭設→安裝模板→安裝斜撐及拉結→按驗收批組織驗收→混凝土強度達到拆除強度后拆除。1）支撐腳手架底部應設混凝土底座，架體地基應滿足承載力要求，立桿下方可使用木膠板塊找平鋪墊即可，嚴禁出現(xiàn)懸空狀態(tài)。2）120mm厚現(xiàn)澆樓板滿堂支撐腳手架基本模數(shù)采用1000mm×1000mm，步距≤1.8m。300×600、300×800框架梁支撐體系采用沿梁長間距0.65m，垂直梁方向間距0.8m，步距H≤1.8m，梁底增設一根支撐立桿，沿梁長間距0.65m。3）支撐腳手架安全計算時取鋼管壁厚3.0mm計算，次龍骨采用40×60mm木方，次龍骨上面鋪模板，模板四邊用釘子固定在次龍骨上。梁底的小橫桿抄平扎設，梁側采用豎向鋼管固定后用通長水平桿、斜撐等固定于滿堂腳手架?？蚣芰耗０灏惭b時按梁凈跨的1‰～3‰進行起拱。4）滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置,防止架體整體失穩(wěn)，水平剪刀撐設置在第二步水平桿，每隔四排立桿進行設置。5）在施工二層結構層滿堂架時，立桿下方如遇施工預留洞口時，采用以下做法：當洞口寬度≤1m，立桿底端加設2m長短桿作為洞口支撐；當洞口寬度＞1m，立桿底端加設【16槽鋼作為洞口支撐。6）柱模板支設時，在柱模板每側讓出450mm搭設單排腳手架，腳手架與滿堂排架連接。柱模板采用12mm厚木模板，板背面采用斷面為40×60mm方木作龍骨楞，豎楞間距不大于150mm，模板外側采用鋼管進行固定，4m以下其間距為300mm，4m以上間距為400mm，各方向使用四道Φ14對拉螺栓拉結。7）本工程柱上預埋鐵件較多，安裝模板前先將埋件固定在柱筋上。8）立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于布局的1/3，因本工程層高限制及現(xiàn)場鋼管長度實際情況，鋼管立桿頂部使用較短鋼管連接，短鋼管使用水平桿進行拉接固定，其上設置頂托進行支撐。9）嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。10）梁底部位采用@500間距小橫桿支頂，板底部位立桿上設可調(diào)頂托，頂托上設鋼管支撐一道，鋼管上設方木支撐，方木間距不大于30cm。11）支架立桿豎直設置每2m高度的允許偏差為15mm。12）設在支架立桿頂部的頂托，伸出長度超過300mm時，應采取斜撐固定等可靠措施固定。13）承受梁底及板底荷載橫桿與立桿交接處設置兩個抗滑扣件。14）固定柱箍鋼管的Φ14對拉螺栓兩端備雙帽，必要時加密鋼管箍數(shù)和蓋鐵數(shù)量。15）為保證滿堂腳手架整體穩(wěn)定性，施工流程采用先施工框架柱，后施工梁板，梁板支撐體系與框架柱進行拉接，增加其穩(wěn)定性。16）模板安裝質量檢驗方法及允許偏差表項目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查標高±5水準儀或吊線，鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線，鋼尺檢查大于5m8相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺或塞尺檢查預埋鋼板中心線位置3尺量檢查預埋管、預留孔中心線位置3尺量檢查預留洞中心線位置10尺量檢查尺寸+10，04、安全驗算梁、板、墻、柱模板及支撐體系安全驗算計算書附后（驗算考慮壁厚為3.0mm）。具體驗算部位如下：1）120mm厚現(xiàn)澆樓板模板支撐體系。2）300×800現(xiàn)澆框架梁模板支撐體系。四、施工部署（一）項目組織機構設置、職責及責任劃分1、陜化工程項目部組織機構框圖2、陜化項目部質量安全環(huán)境管理體系組織機構框圖3、陜化項目經(jīng)理部的組成及其責任劃分4、陜化項目管理人員職責分配表陜化工程項目部組織機構框圖項目經(jīng)理：陸汀洲項目經(jīng)理：陸汀洲支部書記：楊志綱技術副經(jīng)理：郭道華項目副經(jīng)理：李保林技術副經(jīng)理：郭道華項目副經(jīng)理：李保林勞資組預算組技術組財勞資組預算組技術組財務組設備組測量組安檢組質量組總務組材料組水暖班組運轉班組裝飾班組鉗工班組電工班組安裝班組油工班組砼工班組架子班組木工班組瓦工班組水暖班組運轉班組裝飾班組鉗工班組電工班組安裝班組油工班組砼工班組架子班組木工班組瓦工班組鋼筋班組陜化項目部質量安全環(huán)境管理體系組織機構框圖項目經(jīng)理：陸汀洲項目經(jīng)理：陸汀洲支部書記：楊志綱技術副經(jīng)理：郭道華項目副經(jīng)理：李保林技術副經(jīng)理：郭道華項目副經(jīng)理：李保林勞資組預算組技術組財勞資組預算組技術組財務組設備組測量組安檢組質量組總務組材料組水暖班組運轉班組裝飾班組鉗工班組電工班組安裝班組油工班組砼工班組架子班組木工班組瓦工班組水暖班組運轉班組裝飾班組鉗工班組電工班組安裝班組油工班組砼工班組架子班組木工班組瓦工班組鋼筋班組質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員質量安全環(huán)境網(wǎng)員陜化項目經(jīng)理部的組成及其責任劃分序號姓名職務分工控制責任劃分1陸汀洲項目經(jīng)理負責全面工作第一責任2楊志綱安全副經(jīng)理負責安全工作主要責任3郭道華技術副經(jīng)理分管技術主要責任4李保林生產(chǎn)副經(jīng)理分管生產(chǎn)主要責任5劉海民技術員土建技術直接責任6田琳技術員土建技術直接責任7楊恒志施工員施工工長直接責任8王偉質檢員質量檢查監(jiān)督責任9李成武安檢員安全檢查監(jiān)督責任10王林川安檢員安全檢查監(jiān)督責任11許璐資料員工程資料12劉靜財務主管財務工作13常秀英材料主管材料供應陜化項目管理人員職責分配表工作崗位姓名職稱工作職責范圍項目經(jīng)理陸汀洲高工對工程進度、質量、安全、文明施工向總包單位全面負責；代表公司履行對總包單位的合約。生產(chǎn)副經(jīng)理李寶林助工環(huán)境保護，安全生產(chǎn)技術副經(jīng)理郭道華工程師為項目工程的技術質量負責人，協(xié)助項目經(jīng)理溝通好業(yè)主、設計部門、及時解決好施工過程中的各種技術問題。安全副經(jīng)理楊志綱高工負責現(xiàn)場施工方案執(zhí)行落實情況及安全生產(chǎn)進行全程監(jiān)督管理。技術員劉海民工程師負責實施項目技術管理工作，協(xié)助技術負責人及時解決好施工過程中的的各種技術問題，施工過程中的資料整理。技術員田琳助工負責實施項目技術管理工作，協(xié)助技術負責人及時解決好施工過程中的的各種技術問題，施工過程中的資料整理。技術員許璐助工負責實施項目技術管理工作，協(xié)助技術負責人及時解決好施工過程中的的各種技術問題，施工過程中的資料整理。施工員楊恒志助工環(huán)境保護，安全生產(chǎn)測量員王龍技術員材料員常秀英經(jīng)濟員質量員王偉助工負責施工現(xiàn)場工程質量的質量監(jiān)控管理和計量監(jiān)督管理。安全檢查員王林川李成武專職安全員負責項目環(huán)境保護、安全生產(chǎn)、文明施工的監(jiān)督管理（二）施工順序遵循：“先地下，后地上；先遠后近”的順序，科學安排施工順序，合理進行穿插作業(yè)，組織流水施工。基礎回填土分層夯實→3:7灰土墊層找平→安防預制砼支墩→搭設掃地桿→搭設腳手架立桿→搭設大橫桿→搭設小橫桿→搭設剪刀撐→一層腳手架驗收→搭設腳手架立桿→搭設大橫桿→搭設小橫桿→二層腳手架驗收→反復進行（搭設、驗收）→使用期間定期檢查→使用后拆除。（三）資源供應計劃1、勞動力供應計劃勞動力計劃表序號工種人數(shù)（人）1木工302架子工152、材料供應計劃材料供應計劃表名稱單位數(shù)量12mm厚木模板平方米4000木方立方米200φ48鋼管噸200鋼管扣件套140003、設備機具供應計劃木工圓鋸機2臺，其他施工機具：錘子、斧子、活動扳手、力矩扳手、手鋸、水平尺、線墜、撬棍、可調(diào)頂托等。五、安全措施1、支撐體系搭設施工作業(yè)人員必須持證上崗，專職安全管理人員必須堅守崗位，對支撐體系全程進行監(jiān)督檢查；2、支撐體系施工過程中對扣件緊固程度使用扭矩扳手進行檢測，重點注意檢查梁底傳力扣件的緊固程度，擰緊力矩控制在40N.m以上，且不宜超過65N.m；不同規(guī)格的鋼管、扣件不得混用。鋼管上不得打孔，應保持順直狀態(tài)。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。拆除作業(yè)時應分步按順序拆除，作業(yè)范圍應有警戒標志，拆除卸下的模板及各種構配件應分類堆放，修整檢查后周轉使用?；炷翉姸任催_到方案要求時不得拆除。作業(yè)人員必須配備好個人防護用品，戴好安全帽，佩帶安全帶；柱子防護：在柱子支模、拆模過程中，在柱子四周的每步操作面均鋪設一塊架板。梁防護：框架梁鋼筋模板施工時沿梁在操作面兩側鋪設兩塊架板。每層施工面的承重架上，滿掛平網(wǎng)，平網(wǎng)上不得堆積雜物，及時清理。六、監(jiān)測監(jiān)控方案對各構件模板施工前，加強設計及施工方案交底工作，安排專人進行全過程監(jiān)控，嚴格按照既定施工方案進行驗收。操作班組或相關專業(yè)人員對施工方案存在異議的，或者提出合理化建議，必須在施工前24小時經(jīng)技術分析、驗算可行，方可進行變更施工方案。砼在澆注過程中，派人檢查支架和支撐情況，應做好支撐體系穩(wěn)定性監(jiān)測，確保施工安全，掌握各桿件變形發(fā)展趨勢，同時應避免集中堆載，水平構件砼采取由中間向兩邊擴展的澆筑方式，澆筑應首先澆筑梁，后澆板，梁澆筑沿梁長分層順序澆筑，每次澆筑高度不宜超過50cm。若發(fā)現(xiàn)局部桿件變形發(fā)展無減緩趨勢，應立即采取一些附加措施，加設支撐；若發(fā)現(xiàn)整個構件支撐體系存在失穩(wěn)趨勢，應立即指揮作業(yè)人員停止施工，撤出作業(yè)現(xiàn)場，查找原因，采取加強補救措施，啟動應急救援預案。七、應急預案1、該專項施工方案涉及到的重大危害因素觸電、物體打擊、高空墜落、機械傷害、坍塌2、應急組織機構及職責組長：陸汀洲楊志綱副組長：李寶林、郭道華聯(lián)絡員：王偉組員：楊恒志、王林川、李成武、王軍、尚金剛、閆連勝、陳龍組長職責：準確掌握事故動態(tài)，正確指揮搶險隊伍，控制事故蔓延發(fā)展。及時向上級機關及有關領導匯報；事故搶救完畢參與上級部門對事故的原因分析、責任處理和防范措施的制定。副組長職責：快速、及時了解事故情況向組長匯報，并協(xié)助指揮搶險。聯(lián)絡員職責：快速將事故情況向組長匯報，及時聯(lián)絡求援人員、車輛和物資。組員職責：及時、穩(wěn)妥地疏散現(xiàn)場人員，正確快速地引導救護車輛。以最快的速度安全地運送傷員和救援物資、及時投入救援搶險。加強安全防范意識，及時到達制定位置，嚴密保護事故現(xiàn)場。八、技術措施（一）項目部組織管理機構組長：陸汀洲楊志綱副組長：郭道華、李寶林組員：劉海民、許璐、陳龍、田琳、王偉監(jiān)測：王龍（二）安全技術措施1、模板安裝（1）模板及支架不得選用脆性、嚴重扭曲的木材。（2）木板條應將拼縫處刨平刨直，模板的木楞也應刨平直。（3）釘子長度應為木模板厚度的1.5～2.5倍。（4）配置好的模板應反面編號并寫明規(guī)格，分別堆放保管，以免錯用。（5）為了保證構件厚度正確，在兩側模板之間可用Ф14鋼筋撐頂。（6）為了保證各構件模板的穩(wěn)定，模板之間要用水平撐、剪刀撐等互相拉結固定。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置,防止架體整體失穩(wěn)。滿堂腳手架要加設掃地桿。2、模板拆除（1）拆模時對混凝土強度的要求，根據(jù)《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，現(xiàn)澆混凝土結構模板及其支撐拆除時的混凝土強度，應符合下列要求：a、不承重的側模板，包括梁、柱、墻側模，在混凝上強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。b、承重模板，包括梁、板等水平結構的底模，應根據(jù)與結構同條件養(yǎng)護的試塊強度達到表2-1-8-1的規(guī)定，方可拆除?，F(xiàn)澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（m）按混凝土達到設計強度標準值的百分率計（%）板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件—≥100c、在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)實際結構混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要求后，方可繼續(xù)拆除。d、已拆除模板及其支撐的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應，比使用荷載更為不利時，必須經(jīng)過驗算，加設臨時支撐。（2）拆除之前必須有拆模申請，并根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度測試結果達到規(guī)定時，技術負責人方可批準拆模。（3）對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求外，還應考慮降溫措施，派專人灑水養(yǎng)護，養(yǎng)護期不少于14d，拆模之后要保證混凝土內(nèi)外溫度差不超過20℃，以免發(fā)生溫差裂縫。（4）拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發(fā)生事故。（5）拆模時，拆模區(qū)應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。（6）拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除頂模。3、各類模板拆除工藝流程及注意事項（1）現(xiàn)澆樓板及框架結構拆模拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經(jīng)松動的模板，必須一次拆除完，不可中途停歇，以免落下傷人。模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道拉桿，應與立柱模板同時拆除，以免立柱模板傾倒傷人。多層樓板模板支撐拆除時，下面應保留幾層樓板的支撐，可根據(jù)施工進度、混凝土度強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的差值通過計算確定。（2）拆模時不要用力過猛過急，拆下來的模板和支撐用料要及時運走。（3）混凝土板上拆模后形成的臨邊或洞口，應按規(guī)定進行防護。（4）拆除模板支撐前，混凝土強度必須達到規(guī)定的規(guī)范，并經(jīng)技術部門批準后，才能進行。（5）拆模時必須設置警戒區(qū)域，并派專人監(jiān)護，拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。4、質量控制措施模板支設時要保證構件的形狀、尺寸和相互位置的正確，并且具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性。豎向模板和支架的支撐部分，在底部加設墊板。模板支設完成后，施工員、技術員要對模板的軸線、標高、尺寸進行檢驗，檢驗符合國家驗收標準后方可澆注混凝土。拆模時間嚴格按設計及施工規(guī)范要求及試塊試壓情況來確定，達不到要求不許拆模。九、危險源辨識及預防控制措施危險源辨識及預防控制措施一覽表序號作業(yè)/場所危險源可能導致的事故控制措施1腳手架工程腳手架基礎缺陷架體倒塌、高處墜落做好安全技術交底，嚴格執(zhí)行方案及規(guī)范要求，控制架體搭設間距及扣件緊固程度，水平及垂直剪刀撐設置拉接到位，未經(jīng)驗收嚴格進入下道工序。防護措施不到位嚴禁上人進行操作。2架體穩(wěn)定性不符合要求架體倒塌、高處墜落3荷載超載、或堆放不均架體倒塌、高處墜落4安全網(wǎng)防護或材質不符合要求高處墜落5模板工程支撐系統(tǒng)不符合相關要求模板坍塌做好安全技術交底，支撐系統(tǒng)嚴格執(zhí)行方案及規(guī)范要求施工，未經(jīng)驗收嚴禁進入下道工序，現(xiàn)場加大檢查力度。砼施工過程中專人監(jiān)護，控制砼澆筑順序，模板拆除時設置警戒線，并設專人進行看護。6無針對混凝土輸送的安全措施坍塌、高處墜落7模板上施工荷裁超重或堆放不均坍塌、物體打擊8模板拆除無警戒線或無人監(jiān)護物體打擊等1高處作業(yè)提升設備防護門、防護棚缺陷高處墜落、機械傷害作業(yè)人員必須配備好個人防護用品，戴好安全帽，佩帶安全帶，加強對提升設備及安全臨邊及洞口防護日常安全檢查維修保養(yǎng)，防護措施不到位嚴禁進行施工。2提升設備穩(wěn)定性不符合要求架體傾倒等3提升設備安全裝置不符合要求機械傷害等4臨邊與“四口”防護措施缺陷高處墜落等5上下通道黑暗、不暢物體打擊、機械傷害1施工用電、電氣焊作業(yè)外電防護措施缺乏或不符合要求觸電等加大日常檢查電器設備及臨時用電拉設，保持電器設備完好。制定消防制度，配齊消防設備，定崗定人，按計劃進行演練。2接地、接零保護系統(tǒng)不符合要求觸電等3違反“一機、一閘、一漏、一箱”觸電等4電纜亂拉、亂接觸電、機械傷害等5電器、電線漏電觸電、火災6無消防制度、設備或未進行演練火災十、安全消防防火措施（一）管理組織1、消防工作要列入現(xiàn)場管理的重要議事日程，現(xiàn)場加強領導，健全組織機構，嚴格制度，建立現(xiàn)場防火領導小組，統(tǒng)籌安排和調(diào)度施工現(xiàn)場消防安全工作。現(xiàn)場定期與不定期開展防火檢查工作，對存在的隱患及時整治。2、消防安全工作領導小組:針對本項目框架高，支撐體系較密特成立消防安全工作領導小組，以項目經(jīng)理陸汀洲為組長，副組長李寶林，郭道華及各施工工長、施工隊隊長、現(xiàn)場安全員等所有管理人員為組員。（二）職責與任務1、定期分析施工人員的思想狀況，做到心中有數(shù)。2、經(jīng)常檢查消防器材，以保證消防的可靠性。3、經(jīng)常檢查現(xiàn)場的消防規(guī)定執(zhí)行情況，發(fā)現(xiàn)問題及時糾正。4、定期對職工進行消防教育，提高思想認識，一旦發(fā)生災害事故，做到召之即來，團結奮斗。（三）防火教育1、現(xiàn)場要有明顯的防火宣傳標志，每月對職工進行一次防火教育，定期組織防火檢查，建立防火工作檔案。2、電工、焊工從事電氣設備安裝和電、氣焊切割作業(yè)時，要有操作證和用火證。動火前，要清除附近易燃物，配備看火人員和滅火用具。3、現(xiàn)場設兼職消防員并對消防員進行培訓，使其熟練掌握消防設施的操作要求。培訓時請專職消防員對現(xiàn)場所有管理人員及工人進行消防常識教育，演示常用滅火器的操作方法。（四）防火措施1、電氣設備和線路必須絕緣良好，電線不得與金屬物綁在一起；各種電動必須按規(guī)定接零接地，并設置單一開關；遇有臨時停電或停工休息時，必須拉閘加鎖。2、施工機械和電器設備不得帶病運轉和超負荷作業(yè)，發(fā)現(xiàn)不正常情況立即停機檢查，不得在運轉中修理。3、電焊作業(yè)：電焊機外殼，必須接地良好，其電源的裝拆應由電工進行。電焊機要設單獨的開關，開關應放在防雨的閘箱內(nèi)，拉合時應帶手套側向操作。焊鉗與把線必須絕緣良好，連接牢固，更換焊條應帶手套。在潮濕地點工作，應站在絕緣膠板或木板上。嚴禁在帶壓力的容器上施焊，焊接帶電的設備必須先切斷電源。焊接儲存過易燃、易爆、有毒品的容器或管道，必須先將其清除干凈，并將所有孔口打開。在密閉金屬容器內(nèi)施工時，容器必須可靠接地，通風良好，并有人監(jiān)護，嚴禁向容器內(nèi)輸入氧氣。焊接預熱工件時，應有石棉布或擋板等隔熱措施。把線、地線禁止與鋼絲繩接觸，更不得用鋼絲繩、腳手架或機電設備代替零線。所有地線接頭，必須連接牢固。更換場地移動把線時應切斷電源，并不得手持把線爬梯登高。多臺電焊機在一起集中施焊時，焊接平臺或焊件必須接地，并應有隔光板。工作結束應切斷焊機電源，并檢查操作地點，確認無火災隱患時，方可離開。4、氣焊作業(yè)：(1)氣焊操作人員必須遵守安全使用危險品的有關規(guī)定。氧氣瓶與乙炔瓶所放的位置，距火源不得少于10m。乙炔瓶要放在空氣流通好的地方，嚴禁放在高壓線下面，要立放固定使用，嚴禁臥放使用。施工現(xiàn)場附近不得有易燃、易爆物品。裝置要經(jīng)常檢查和維修，防止漏氣。同時要嚴禁氣路沾油，以防止引起火災危險。(2)氧氣瓶、乙炔瓶在夏天不得放在日光下直射或高溫處，使用溫度不要超過35℃，使用乙炔瓶時，必須配備專用的乙炔減壓器和回火防止器。每變換一次工作地點，都要進行上述要求檢查。(3)氣焊工必須遵守下列安全操作要點:氧氣瓶和乙炔瓶裝減壓器前，對瓶口污物要清除，以免污物進入減壓器內(nèi)。瓶閥開啟要緩慢平穩(wěn)，以防止氣體損壞減壓器。點火前，檢查加熱器是否有抽吸力。在點火或工作過程中發(fā)生回火時，要立即關閉氧氣閥門，隨后再關閉乙炔閥門。重新點火前，要用氧氣將混合管內(nèi)和殘余氣體吹凈后進行。停止工作時，必須檢查加熱器的混合管內(nèi)是否有窩火現(xiàn)象，待沒有窩火時，方可收起加熱器。乙炔器使用壓力不得超過0.15MPa，輸氣流量1.5～2.0m3/h瓶。當需用較大氣量時可將多個乙炔瓶并聯(lián)使用。氧氣和乙炔氣都不能用凈。氧氣剩余壓力要在0.1～0.2MPa以上，乙炔氣剩余壓力在環(huán)境為10～50℃時，留0.1～0.3MPa以下。5、明火管理（1）用電氣設備和化學危險品，必須按照技術規(guī)范和操作規(guī)程，嚴格防火措施，確保施工安全，禁止違章作業(yè)。施工作業(yè)用火必須經(jīng)保衛(wèi)部門審批，領取用火證，方可作業(yè)。用火證只在指定地點和限定時間內(nèi)有效。（2）具有火災危險的場所禁止動用明火，確需動用明火時，必須事先向主管部門辦理審批手續(xù)，并采用嚴密的消防措施，切實保證安全。（3）現(xiàn)場生產(chǎn)，生活用火均應經(jīng)主管消防的領導批準，任何人不準擅自動用明火。使用明火時，要遠離易燃物，并備有消防器材。（4）現(xiàn)場設吸煙室，場內(nèi)嚴禁吸煙。（5）現(xiàn)場從事電氣焊人員均應受過消防知識教育，持有操作合格證。在作業(yè)前辦理用火手續(xù)，并配備適當?shù)目椿鹑藛T，看火人員隨身應有滅火器具，再焊接過程中不準離開崗位。（6）在施工現(xiàn)場，施工操作面外腳手架建筑四大角共設置四組滅火器，每組兩個（4kg/個），施工現(xiàn)場設置砂箱一個、消防鍬兩把，確?，F(xiàn)場的消防安全。十一、腳手架安全計算書A、樓板模板計算以現(xiàn)在來的圖紙看，主體上部最大的框架梁為：梁高為800mm，梁寬為300mm，板厚為120㎜。腳手架鋼管Φ48×3.0立桿，梁下立桿間距按0.8m，其它立桿間距1.0m，水平桿步距按1.8m驗算。1、各類參數(shù)確定（120mm厚現(xiàn)澆樓板）⑴模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.0；縱距(m):1.0；步距(m):1.8；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.1；模板支架搭設高度(m):9.1；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):300；⑵荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.35；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；⑶材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用鋼管；⑷樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB335；樓板混凝土強度等級:C35；每層標準施工天數(shù):12；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360；樓板的計算寬度(m):2.0；樓板的計算厚度(mm):120；樓板的計算長度(m):5.0；施工平均溫度(℃):15；2、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.22/6=24cmI=100×1.23/12=14.4模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖⑴荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；⑵強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/mL=300mm；最大彎矩M=0.1×7.52×0.32=0.068kN·m；面板最大應力計算值σ=68000/24000=2.833N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為2.833N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!⑶撓度計算撓度計算公式為其中q=3.35kN/mL=300mm；面板最大撓度計算值ω=0.677×3.35×3004/(100×9500×144000)=0.13mm面板最大允許撓度[ω]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.13mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!3、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為截面抵抗矩w=5.08cm截面慣性矩I=12.19cm41）荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：q2=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2）鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:靜荷載：q1=1.2×(q1+q2)=1.2×0.75+1.2×0.088=1.006kN/m；活荷載：q2=1.4×1.125=1.575kN/m；最大彎距Mmax=(0.1×1.006+0.117×1.575)×12=0.28kN.M；最大支座力計算公式如下:最大支座力N=(1.1×1.006+1.2×1.575)×1=2.997kN；鋼管的最大應力計算值σ=M/W=0.28×106/4490=62.36N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2；縱向鋼管最大應力計算值為62.36N/mm2＜縱向鋼管的抗壓強度設計值205.0N/mm2,滿足要求！3）撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載q1=q11+q12=0.75+0.088=0.838kN/m；活荷載q2=1.125kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.838+0.990×1.125)×10004/(100×2.06×105×121900)=0.669支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求!4、橫向支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P取最大支座反力2.997kN最大彎矩Mmax=0.605kN.m；最大變形Vmax=1.077mm；最大支座力Qmax=8.087kN；支撐鋼管最大應力σ=0.605×106/4490=134.7N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的計算最大應力計算值134.7N/mm2＜支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.077mm小于1000/150與10mm,滿足要求!5、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》，雙扣件承載力設計值取16.kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.8kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=8.087kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!6、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1）靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.038×9.1=0.35kN；鋼管的自重計算參照《扣件式腳手架安全技術規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1=3kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.7kN；2)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3)不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=10.74kN；7、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=10.74kN；φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到0.24；i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0----計算長度(m)；經(jīng)計算б=91.5N/mm2＜205N/mm2。安全B、梁模板計算本工程以一層300×800框架梁為最大截面，滿足該截面其它梁不必另行計算1、參數(shù)信息⑴模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.3；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):120；立桿梁跨度方向間距La(m):0.65；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.80；梁支撐架搭設高度H(m)：7.77；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):1；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；⑵荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0⑶材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；⑷梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：12；⑸梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：650；次楞根數(shù)：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：650；穿梁螺栓豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼管；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；次楞合并根數(shù)：2；2、梁模板荷載標準值計算梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《模板安全技術規(guī)范》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得6.67h；T--混凝土的入模溫度，取15℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.10m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為59.52kN/m2、26.4kN/m2，取較小值26.4kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。內(nèi)楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)⑴強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=65×1.22/6=15.6cm3[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.65×26.4×0.9=18.54kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.65×2×0.9=1.64kN/m；q=q1+q2=18.54+1.64=20.18kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=255mm；面板的最大彎距M=0.1×20.18×2552=13.12×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=13.12×104/3.51×104=3.738N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=3.738N/mm2＜面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求?、茡隙闰炈鉸--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=26.4×0.65=17.16N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=255mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=65×1.23/12=9.36cm4面板的最大撓度計算值:ω=0.677×17.16×2554/(100×9500×0.936×105)=0.552mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=255/250=1.02mm；面板的最大撓度計算值ω=0.552mm＜面板的最大容許撓度值[ω]=1.02mm，滿足要求！4、梁側模板內(nèi)外楞的計算⑴內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×602×2/6=48cm3；I=40×603×2/12=144cm4；內(nèi)楞計算簡圖①內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×26.4×0.9+1.4×2×0.9)×0.255=7.91kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=650mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×7.91×6502=3.34×105N.mm；最大支座力:R=1.1×7.91×0.65=5.656kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值σ=3.34×105/4.80×104=6.958N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值σ=6.958N/mm2＜內(nèi)楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！②內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=26.40×0.26=6.864N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=650mm；I--面板的截面慣性矩：I=1.44×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×6.864×6504/(100×10000×1.44×106)=0.576mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=650/250=2.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.576mm＜內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2.6mm，滿足要求?、仆饫阌嬎阃饫?木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.656kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼管，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.801kN.m外楞最大計算跨度:l=200mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=8.01×105/5.08×103=157.677N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=157.677N/mm2＜外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求?、谕饫愕膿隙闰炈愀鶕?jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.423mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.423mm＜外楞的最大容許撓度值[ω]=0.5mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:14mm；穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=26.4×0.65×0.3=5.148kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.148kN＜穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=650×122/6=1.56×104mm3；I=650×123/12=9.36×105mm4；q150150150150150150(1)抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150mmq--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24+1.5）×0.65×1.2×0.9=21.48kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.65×0.90=0.25kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×0.65×0.90=1.64kN/m；q=q1+q2+q3=21.48+0.25+1.64=23.36kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×23.365×0.1502=0.053kN.m；σ=0.053×106/1.56×104=3.397N/mm2；梁底模面板計算應力σ=3.397N/mm2＜梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求?、茡隙闰炈愀鶕?jù)《模板安全技術規(guī)范》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q—作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24+1.5)×1.2+0.35）×0.65=20.12KN/m；l—計算跨度(梁底支撐間距):l=150mmE--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=150/250=0.60面板的最大撓度計算值:ω=0.677×20.12×1504/(100×9500×9.36×105)=0.0077面板的最大撓度計算值:ω=0.0077mm＜面板的最大允許撓度值:[ω]=150/250=7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1）荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.2×0.150=4.598kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.150×(2×0.8+0.3)/0.3=0.333kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.150=0.676kN/m；2）鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×4.598+1.2×0.333=5.917kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.676=0.946kN/m鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.08cm3I=12.19cm4①鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=4.598+0.333=4.931kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×4.931×0.65×0.65=0.208kN.m；最大應力σ=M/W=0.208×106/5080=43.471N/mm2；抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應力計算值43.471N/mm2＜鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!②鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×4.598×0.65=1.793kN；鋼管的截面面積矩查表得A=489mm2；鋼管受剪應力計算值τ=2×1793.22/489.000=7.334N/mm2；鋼管抗剪強度設計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應力計算值7.334N/mm2＜鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足要求!③鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=4.598+0.333=4.931kN/m；鋼管最大撓度計算值：ω=0.677×4.931×6504/(100×206000×12.19×104)=0.831mm；鋼管的最大允許撓度[ω]=0.650×1000/250=2.6mm；鋼管的最大撓度計算值ω=0.831mm＜鋼管的最大允許撓度[ω]=2.6mm，滿足要求！3）支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24+1.5)×0.8=20.4kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.35kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.5+2)=4.5kN/m2；q=1.2×(20.4+0.35)+1.4×4.5=31.2kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.475kN，中間支座最大反力Rmax=6.632；最大彎矩Mmax=0.184kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.055mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.184×106/5080=36.22N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值36.22N/mm2＜支撐鋼管的抗壓設計強度205N/mm2,滿足要求!8、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。9、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》雙扣件承載力設計值取16kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.8kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到R=6.632kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!10、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1)梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.475kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×8.1=1.254kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.90/2+(0.80-0.55)/2)×0.65×0.35=0.157kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.90/2+(0.80-0