《公路橋梁加固設計規(guī)范》宣貫及技術培訓講座

《公路橋梁加固設計規(guī)范》宣貫及技術培訓講座

宣貫及技術培訓內容提要12345總則及基本規(guī)定

增大截面加固法

體外預應力加固法

粘貼鋼板加固法

6改變結構體系加固法《公路橋梁加固設計規(guī)范》《公路橋梁加固施工技術規(guī)范》7橋梁加固、橋梁維修粘貼纖維復合材料加固法

一．1總則：原則——安全適用；技術可靠，經久耐用；經濟合理；保護環(huán)境。目的——恢復使用功能；提高承載力；增強安全耐久性；適應地震性能。決策——依病害程度及使用功能要求，在檢測，評定的基礎上，進行社會、經濟、技術比較。社會性：具有時代標志，列入文物、地域象征等；經濟性：加固投入資金/加固后使用年限；技術性：加固設計及施工的可靠性，技術難度及實現的程度；

Ι.總則及基本規(guī)定設計內容Ι.總則及基本規(guī)定二.3基本規(guī)定3.2基本假定：3.2.1分階段受力加固時結構的載荷仍由原結構承擔。加固后的組合截面承擔后續(xù)載荷1）原構件驗算荷載：自重、恒載（未卸除的橋梁恒重）、新增構件恒重（由原構件承擔的恒重）稱為一期荷載。進行施工驗算時還應計入施工荷載及施工中的溫度效應及混凝土收縮、徐變等；2）原構件截面驗算：應計入荷載安全系數，考慮原構件的損傷折減，依次進行施工階段驗算；

設計內容3）組合截驗算荷載：含自重在內的恒載（扣除一期荷載），作用在橋上的可變荷載稱為二期荷載，并計入附加荷載的組合值。4）組合截面驗算：截面幾何性質按不同材料的組合截面計。受損的原構件應適當弱化處理。因而，原構件承擔一期及二期荷載的分配值，組合構件的新增材料只承擔二期荷載的分配值。Ι.總則及基本規(guī)定

3.2.2應變值符合平截面假定結構處于材料的彈性階段，截面應變應符合虎克定理，視彈性模量E為常量。如果承載力達到極限狀態(tài)時，材料則進入彈塑性階段，材料的彈性模量E成為變量，平截面假定失效。3.2.3與3.2.4是以原結構的混凝土或鋼筋強度達到其設計強度值、來控制其極限承載能力。此時混凝土的極限應變值可以取到=0.0033。即受壓區(qū)應力圖式成矩形。如果原結構材料的應力使用過高，會使原結構遭達到破壞，由組合截面新增材料需承受全部外載時，則有必要考慮加固的經濟性。

Ι.總則及基本規(guī)定

3.2.5加固后的承載能力是依原構件中混凝土或鋼筋達到其設計值控制使用。受拉區(qū)增大截面、貼鋼板、貼碳纖維等，其材料的使用率一般受原構件受拉鋼筋的控制，不可能充分發(fā)揮其能力。因而，多貼只會降低其使用率，對承載力的提高無益。在受壓區(qū)增高混凝土加固時，則考慮到混凝土的塑性發(fā)展，中性軸的上移，新增混凝土的抗壓能力的提高，按分階段受力計算承載力影響不會太大?？辜艏庸绦略霾牧虾螅O計亦應考慮分階段受力的特點。Ι.總則及基本規(guī)定構件加固方法5增大截面加固法6粘貼鋼板加固法7粘貼纖維復合材料加固法8體外預應力加固法9改變體系加固法Ⅱ

、構件加固方法設計內容Ⅱ構件加固方法一．5增大截面加固法5.2.1①必須采用當前結構現場實測強度。在承載力檢測時給以確定。②實測結構混凝土標準強度不宜過低。因為加固后的構件承載力是依原構件混凝土及鋼筋達到設計值確定，該值過低時，加固后的承載力難以提高而滿足要求，加固則失去了意義。5.1.3核心是結合面必須牢靠而無相對錯動。否則不可能共同受力，使計算模式變異，不能正確反映受力特征。增大截面加固法Ⅱ

、構件加固方法5.2.2僅在受壓區(qū)加厚混凝土加固時，原構件即是受壓區(qū)進入塑性階段，由于混凝土應變發(fā)展很快，其壓應力會迅速由新加混凝土承擔，加上中性軸的移動，原構件受壓邊處于卸載狀態(tài)。因而可以按《JTGD62-2004》第8.1節(jié)進行。但是，考慮結合面的混凝土收縮差時，應計入混凝土的徐變影響，加厚層內按構造應配置鋼筋，特別注意配置結合面上的抗剪鋼筋。增大截面加固法Ⅱ

、構件加固方法5.2.3受彎構件承承載力極限限狀態(tài)，是是指材料的的應力用到到設計強度度或值值。此此時的應變變提升很快快，應力增增幅停滯或或緩慢，因因而受壓區(qū)區(qū)混凝土應應力可以等等效為矩形形。此時的結構構截面應力力不再成直直線分布，，也不符合合平截面假假定。因而而不不能按平截截而假定求求得！因為鋼筋混混凝土結構構按平衡設設計或低筋筋設計時，，承載能力力均由鋼筋筋控制。因因而，的的求得采采用原結構構受拉鋼筋筋達到設計計值來來控制，，即：增大截面加加固法Ⅱ、構件加固固方法新增鋼筋比比原構件鋼鋼筋滯后一一期載荷，，同同步增長使使原構件鋼鋼筋應力先先達到設計計值。如果果原構件鋼鋼筋應變繼繼續(xù)增加，，雖然其應應力停止增增大，但存存在著拉斷斷的可能。。新增鋼筋的的應力雖則則有所放大大，，但隨隨著的的值值增大在減減小，一般般很難達到到設計值。增大截面加加固法Ⅱ、構件加固固方法增大，，即新增增鋼筋離開開中性軸較較遠；1減小，，卸載加加固（減減小?。?加大新增鋼鋼筋面積，，在應變一一定的情況況下提高承承拉力；3給新增鋼筋筋施加預拉拉應力，，使使其與與原鋼筋同同時達到設設計值。4如果要提高高加固構件件承載力增大截面加加固法Ⅱ、構件加固固方法增大截面加加固法Ⅱ、構件加固固方法增大截面加加固法Ⅱ、構件加固固方法5.2.6受彎構件達達到受彎承承載能力極極限狀態(tài)時時，新增縱縱向普通鋼鋼筋的拉應應變（5.2.6-1）是由圖5.2.6所示的幾何何關系求得得。但是，，依截面應應變值求求時時，截面面應變并非非線性分布布，其求法法值得討論論。增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法《討論》：1）結構承載能力力達到極限狀態(tài)態(tài)時，材料已進進入彈塑性階段段，平截面假定定只適用于彈性性階段，在彈塑塑性或塑性階段段不能依平截面面假定的幾何關關系推求新加材材料應變。以混混凝土設設計強度及標準準強度相應的應應變?yōu)槔牧显跇藴蕪姸榷纫詢葧r，基本本上能處于彈性性階段，可以利利用平截面假定定。采用極極限壓應變時時，材料已進入入塑性階段，其其應力雖不再增增長，但時，彈彈性模量值值的下降，增增長很快，，呈曲線變化?。≡龃蠼孛婕庸谭ǚá?、構件加固方法法2）在彈性階段，，截面的應力、、應變呈直線變變化時，其壓應應力呈三角形，，并非矩形應力力圖式。結構進進入塑性階段后后，受壓區(qū)應力力圖式近似成為為矩形，采用β的折算辦法求合合力可行。求中中性軸位置顯然然不合理，其所所得非線性變化化的中性軸位置置。增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法3）依《JTGD62-2004》第3.1.4、3.1.5條混凝土的設計計強度及及彈性模量求求相應的應變變值：式中受壓區(qū)邊緣緣采用，，依直線推推求，，顯然擴大了10.5～4.5倍。增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法4）按平截面假定定計算，，必須限制在在線性范范圍內?；炷镣恋膽儓D如下下：（見結構設設計原理圖）增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法由圖可知，在在0～0.0006的范圍內，基本本上成線性變化化，大于0.0006時，成曲線變化化。顯然，采用用推推求是不不合理的。5）原結構一般都都是按平衡設計計或低筋設計，，因而依3·2·5條限制，原結構構受拉鋼筋會首首先到達而而控制設計。。以（第一一階段彎矩的組組合值）求滯后后應力時，無需采用組組合值，并且不不能含施工荷載載值。增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法《建議》：求時，宜宜采用容許應力力法計算。依原原結構上下緣應應力為、、控制。若若原構件截面有有效高為，，受壓區(qū)高度度為，鋼鋼筋彈模為，，而增加材材料后的組合截截面，相應值為為、、、時。則：增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法式中：/為兩種鋼筋的折折算系數，為原構件構件受受拉鋼筋的后期期貢獻值。為為鋼鋼筋位置的影響響系數。Ⅱ、構件加固方法法5·3·1公式（5·3·1-1）中、的的求值在（6.3.1-2），（6.3.1-3）中依應變不超超過，扣除一期荷載載應變后的剩余余值作為新增混混凝土及新增鋼鋼筋的貢獻值。。《討論》：控制量采用應變變時時，結構構的材料已進入入彈塑性階段。。因為混凝土應應變能保持線性性變化的范圍大大約在左左右。增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法《建議》：依混凝土應力達達到設計值作為為極限承載力求求、。即增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法5·3·3在兩側加厚偏心心受壓構件增大大截面中，公式（5·3·3-1）、（5·3·3-2）、（5·3·3-3）、（5·3·3-8）及（5·3·3-7）中新增材料恢恢復應力：《討論》：①受壓較大邊的的新增混凝土參參與受力后，當當其達到時時，原結構構混凝土應力是是否超過值值，一期載荷荷較大時，新加加混凝土的應力力滯后如何考慮慮？②式中受壓區(qū)為為X，未區(qū)分新、老老混凝土的差異異。③當新增鋼筋達達到時，，原配筋應力不不會滯留在值值不不變。特別是新增鋼筋筋強度低時，原原配鋼筋有可能能斷裂?、苄略龌炷翉姀姸鹊蜁r，原構構件混凝土實際際強度增長較快快將兩者統(tǒng)一在在一起計算，取取控制是是否合理？增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法《建議》：①第一期的軸力力應由原構件承承擔，并產生一一期應力、;②第二期軸力由由加固后的組合合截面承擔，按按變形協調條件件，分別計算原原構件新增材料料的二期應力。。增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法③以原結構的控制制截面的材料應應力達到其設計計強度作為加固固結構承載力的的極限值。亦即：第二期受壓構件件容許的應變值值為：或（受拉）則或（受拉）增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法對于偏心受壓構構件，再計入所所求應力點在截截面中的位置影影響系數。5·3·4式（（5·3·4-1）5·3·5式（（5·3·4-2）增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法①依受壓較大邊邊應變?yōu)闉榭乜刂疲善浇孛婷孀冃蔚闹本€關關系求未知量。。當截面應變進進入塑性狀態(tài)后后，截面變形不不再保持平截面面變形，因而本本身幾何關系不不成立；②在材料進入彈彈塑性或塑性之之后，受壓區(qū)應應力圖形從三角角形趨向于矩形形。而中性軸到到受壓側邊緣高高度的折算為受受壓區(qū)高度采用用系數：β取0.5時為三角形應力力圖式（線性分分布）；取1.0時全部為矩形應應力圖式（全塑塑性分布）；采采用β=0.8，則表明為彈塑塑性階段（非線線性分布），依依此求得的中性性軸位置（x/β）為非線性時的的位置。討論5·3·4～5·3·6條在條文說明中中圖5-1、圖5-2是按直線應變圖圖式求、、是否妥當當可以考慮？增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法結合的剪力主要要由以下三種力力傳遞：①骨料咬合作用用力。即界面上上凹凸不平的部部分產生和咬合合力；②摩擦作用力。。即結合面滑動動時，界面上產產生磨擦作用力力；③鋼筋的暗銷作作用力。1235·4·2在受壓區(qū)增加混混凝土增大截面面加固時，新老老混凝土共同工作是靠結結合面的抗剪來來保證的。增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法對于不設錨固鋼鋼筋的結合面，，剪力主要由咬咬合作用力和摩摩擦作用力傳遞遞。依《JTGD62-2004》及參照《美國公路橋梁設設計規(guī)范》（AASHTO14版）規(guī)定，結合合面抗剪承載力力應符合：（5·4·2-1）對于結合面設置置暗銷錨固鋼筋筋時，同一豎向向截面配置不少于的的結合鋼筋筋時，結合面抗抗剪承載力應符合：（5·4·2-2）增大截面加固法法Ⅱ、構件加固方法法二.6粘貼鋼板加固法法6.2.3加固鋼板的拉應應變值：：（6.2.3-1）是按平截面假定定確定鋼板的拉拉應變。粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法《討論》：①當受壓邊緣混混凝土應變達到到時時，截面面還能保持平截截面應變嗎？且且中性軸位置的的折算算也為非線形應應力圖式的截面面狀態(tài)；②一般情況結構構承載力是由受受拉區(qū)鋼筋控制制，因承載力不不足才進行外貼貼鋼板加固。如果以受壓區(qū)邊邊緣混凝土應變變達到極限值推推求鋼板應力，，是否受拉鋼筋筋的應力已已超過其設計強強度。粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法《建議》：①采用受拉區(qū)原原結構鋼筋應力力達到設計值來來控制求求，即：②復核受壓區(qū)邊邊緣應力粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法③如果受壓區(qū)邊緣緣應力首先達到到，推求時時（略去鋼鋼板厚度的影響響）則：在混凝土強度不不超過設計強度度時，截面仍處處于彈性范圍內內，平截面假定定還可成立。若時時，則：④復核受拉區(qū)鋼鋼筋應力：：粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法6.3.1兩側貼鋼板的偏偏心受壓鋼筋混混凝土構件，正正截面承載力計計算公式（6.3.1-1）(6.3.1-2)（6.3.1-3）中《討論》：承受第一階段壓壓應力的原構件件混凝土和鋼筋筋的應力達到設設計強度、、時，外外貼鋼板的應力力狀態(tài)是什么？？原構件應力滯留留在、不不再上升時時，表示已進入入塑性階段，這這時應變加大，，彈模下降，應應力停滯。當當混凝土的應變變達到之之前，外貼鋼板板的應變同步增長，其應應力能夠達到值值。粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法因為R235:HRB335:均先于達達到其設計值粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法6.3.2當為小偏心時（6.3.2-1）受壓較大區(qū)邊緣緣應變達到時時，截面應應變已不為線性性變化，所以受受拉區(qū)鋼筋應力力的值能能否這樣求得需需要研究。粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法6.3.3式（6.3.3-2）是以一平截面線線性比例關系求求。應變達到極限值值時，，截面的應力、、應變已不成直直線分布！粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法6.3.5計算式：（6.3.5-1）對受壓較大邊普普通鋼筋合力點點取矩，圖示：：粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法對受壓較大邊普普通鋼筋合力點點取矩，圖示粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法計算式應為式中、隨隨的的變化在變化化。中應計計入第一階段的的荷載應力。在在極限狀態(tài)式式（6.3.5-1）中，多出項項，，缺少項項??！粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法6.4.1（6.4.1-2）中，—第一階段軸向力力組合設計值。采用軸向力值即即可，無需再加加安全度，因為為已為組合設計值值。粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法6.4.3大偏心受拉構件件式（6.4.3-2）《討論》：①大偏心受拉構構件，求外貼鋼鋼板應變時，以以混凝土的極限限壓變作作為控制條件妥妥當否？②式中采用恢恢復中性軸軸位置可否？使使用在截面面應力近似于矩矩形的彈塑性階階段，此時截面面應力、應變并并非直線分布狀狀態(tài)。粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法《建議》：采用即從原構件受拉拉鋼筋設計強度度中扣除第一階階段的消耗值，將剩余值值作為后期應變變，折算求得應應力。粘貼鋼板加固法法Ⅱ、構件加固方法法三．7粘貼纖維復合材材料加固法（一）采用這一一方法加固構件件時，應充分注注意以下特點①加固后原構件件的剛度基本上上不發(fā)生變化。。變形過大而產生的病害害需要加固時，，應慎用。②被加固構件的的材料已達到承承載力極限時，，如果不可能大幅度卸載載加固時慎用。。這時纖維材料粘粘貼后發(fā)揮的作作用并不大。因因為加固后的構件依變形形協調條件分配配后續(xù)荷載，纖纖維材料面積小，如果彈模不不高時，其剛度度就更低，難以以承擔后加荷載載。粘貼纖維復合加加固法Ⅱ、構件加固方法法③不可使纖維材料料承受剪切力。。因而，即是承承拉，也要防止止轉角凸起，尖尖楞等使其局部部受剪。④纖維材料是依依靠黏結材料粘粘結于構件上共共同受力。因而而黏結材料應具具有更重要的可可靠性要求。⑤纖維材料具有有良好地抗拉性性能。用于加固固承拉構件或承承壓柱體的環(huán)向向圍束加固，有有其不可替代的的優(yōu)勢。環(huán)向圍束加固承承壓柱體，以約約束柱體橫向變變形來提高其承承壓能力，并且且又提高了受壓壓柱體的延性，，對結構抗震大大有好處。粘貼纖維復合加加固法Ⅱ、構件加固方法法⑥使用廉價纖維材材料封閉結構裂裂縫的維修方法法具有其優(yōu)勢。。其施工簡單、操操作方便、使用用機具少；效果果好、耐久。因因而廣為使用。。⑦采用纖維材料料加固時，應防防止產生脫空、、氣泡，要求兩兩端錨固必須可可靠。粘貼纖維復合加加固法Ⅱ、構件加固方法法（二）值的的求解按極限狀態(tài)計算算結構承載力時時，混凝土的極極限壓應變可用用取，，鋼筋的極限拉拉應變取用0.01。顯然，在這一應應變狀態(tài)下，截截面不再為平截截面應力、應變變狀態(tài)，因而無無法用平截面假假定以極限應變變值推求新加材材料的應變。依《3.2加固設計算基本本假定》的3.2.5條，加固后，結結構的極限承載載力是以原結構構中混凝土或鋼鋼筋強度達到設設計值來控制。。因而，我們利利用原結構混凝凝土或鋼筋達到到設計強度時的的相應應變值來來控制。并且在在設計強度范圍圍以內材料的彈彈性模量近似直直線，應力、應應變關系成線性性變化。粘貼纖維復合加加固法Ⅱ、構件加固方法法由于一期載荷已已在原結構中產產生了一定的應應變或或，將此作為新加加材料的滯后值值計入。故：式中：—彎曲變形時，新新、舊拉伸材料料形心到截面中中性軸的距離比比值，即：當外貼材料與受受拉鋼筋很近時時，（即））取=1。因而：粘貼纖維復合加加固法Ⅱ、構件加固方法法如果原結構截面面受壓區(qū)混凝土土先于受拉區(qū)鋼鋼筋達到設計強度時，加固固時混凝土應變變?yōu)?，，則：（—加固后受壓區(qū)高高度）式中（—加固前前受壓壓區(qū)高高度））粘貼纖纖維復復合加加固法法Ⅱ、構件件加固固方法法四.8體外預預應力力加固固法(一)基本概概念體外施施加預預應力力加固固結構構，是是一種種人為為主動動加固固的方方法。。由于于預加加力的的作用用，改改善了了原結結構的的應力力狀態(tài)態(tài)，提提高了了原梁梁的承承載能能力和和抗裂裂性。。在外荷荷載作作用下下，體體外預預應力力筋的的伸長長取決決于兩兩個錨錨固點點間梁梁體的的總變變形。。體外外預應應力筋筋的應應力，，取決決于梁梁體變形的的發(fā)揮揮程度度。在在一般般情況況下，，極限限狀態(tài)態(tài)時體體外預預應力筋達達不到到材料料強度度設計計值。。體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法表現特特點有有：①張拉拉體外外預應應力鋼鋼筋后后，會會使原原結構構中的的預應應力產產生二二次拉拉損失失。②張拉拉體外外預應應力鋼鋼筋后后，原原結構構混凝凝土產產生彈彈塑性性變形形及發(fā)發(fā)生混混凝土土收縮縮、徐徐變，，導致致預應應力損損失。。體外預預應力力筋的的應力力取決決于混混凝土土變形形發(fā)揮揮的程程度，，低標標號混混凝土土的變變形值值大，，在一一般情情況下下，極極限狀狀態(tài)時時體外外預應應力筋筋的應應力值值達不不到材材料的的設計計強度度。其其應力力與梁梁的高高跨比比，混混凝土土的等等級，，梁的的配筋筋率（（預應應力筋筋和非非預應應力筋筋）有有關。。體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法我國頒頒布的的《無粘結結預應應力混混凝土土結構構技術術規(guī)程程》（JGJ-2004）中規(guī)規(guī)定：：體外預預應力力筋的的受彎彎構件件，在在進行行正截截面受受彎承承載力力計算算時，，體外外預應應力筋筋和應應力設設計值值為為：（））且式中：：—有效預預應力力值；；—抗性標標準設設計值值；體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法（二））計算算內容容需要計計算持持久狀狀況下下的承承載能能力極極限狀狀態(tài)；；正常常使用用極限限狀態(tài)態(tài)；持持久和和短暫暫狀態(tài)態(tài)下的的應力力。計算轉轉向構構造的的承載載力和和抗裂裂性；；錨固固區(qū)的的承載載能力力和抗抗裂性性；持持久狀狀況下下其他他局部部構件件的承承載能能力。。體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法8.2.3持久狀狀況承承載能能力極極狀態(tài)態(tài)計算算1.正截面面抗彎彎承載載力計計算：：（8.2.3-2）式中漏漏掉受受壓區(qū)區(qū)鋼筋筋矩一一項，，應為為體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法2.斜截面面抗剪剪承載載力計計算與《JTGD62-2004》相關內內容相相同，，只是是加入入了體體外預預應力力的作作用。。（））3.轉向裝裝置計計算抗剪承承載力力、抗抗拉承承載力力、局局部承承壓承承載力力計算算體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法8.2.4持久狀狀況正正常使使用極極限狀狀態(tài)計計算1）受彎彎構件件按全全預應應力，，A類、B類分別別計算算;2）預應應力損損失考考慮：：轉向塊塊和錨錨固構構造管管道的的磨擦擦損失失;錨具變變形，，筋（（束））回縮縮和接接縫壓壓縮損損失;分批張張拉引引起的的混凝凝土彈彈壓損損失;鋼筋板板馳損損失.體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法3）抗裂裂性驗驗算1）正截截面抗抗裂性性驗算算2）斜截截面抗抗裂性性驗算算3）轉向向裝置置與原原結構構結合合面的的裂縫縫寬度度驗算算4）B類構件件，正正常使使用極極限狀狀態(tài)下下的裂裂縫寬寬度驗驗算4）正常常使用用極限限狀態(tài)態(tài)下的的撓度度計算算8.2.5應力計計算需要計計算使使用階階段正正截面面混凝凝土的的法向向應力力、斜斜截面面混凝凝土的的主壓壓應力力；原原梁受受拉區(qū)區(qū)的預預應力力鋼筋筋的拉拉應力力，體體外預預應力力筋的的拉應應力。。不同預預應力力類型型，按按不同同截面面幾何何性質質，考考慮不不同的的預應應力作作用值值（損損失不不相同同）分分別進進行計計算。。并使使應力力滿足足不同同限制制要求求。(三）構構造要要求為了滿滿足受受力分分析要要求，，便于于施工工，彌彌補意意外荷荷載發(fā)發(fā)生，，以已已往積積累的的經驗驗在構構造上上作出出諸多多要求求。體外預預應力力加固固法Ⅱ、構件件加固固方法法五．9改變結結構體體系加加固法法（一））目的的：這是采采用改改變結結構受受力圖圖式，，使外外荷載載在結結構內內的傳傳遞、、分布布發(fā)生生改變變。達達到原原結構構的截截面內內力發(fā)發(fā)生改改變或或轉移移，使使受力力控制制截面面得到到緩解解，從從而提提高了了結構構的承承載能能力、、穩(wěn)定定性及及結構構剛度度，達達到了了加固固的目目的。。例如：：1．簡支支梁增增加八八字撐撐，成成為為為斜腿腿剛架架；增增加橋橋墩變變成連連續(xù)梁梁。2．多孔孔簡支支梁將將墩頂頂斷縫縫給予予彌合合，變變成連連續(xù)梁梁橋。。3．連續(xù)續(xù)梁橋橋進行行墩梁梁固結結，成成為連連續(xù)剛剛構橋橋。改變結結構體體系加加固法法Ⅱ、構件件加固固方法法4．拱橋橋（輕輕型拱拱）增增加斜斜拉索索成為為斜拉拉拱橋橋。5．連續(xù)梁橋、連續(xù)續(xù)剛構橋增加矮塔塔拉索成為矮塔斜斜拉。6．鋼桁（箱）梁橋橋，增加纜索成為為自錨式吊橋，或或增加斜拉索成為矮塔斜斜拉橋。7．T型剛構橋封閉鉸支支承，成為連續(xù)剛剛構橋。8．斜拉橋、吊橋相相互增加纜索或斜斜拉索成為索拉組組合結構。9．中承式、下承式式拱橋增加系桿承承受推力，成為無無推力或少推力的的系桿拱橋。改變結構體系加固固法Ⅱ、構件加固方法（二)條件：每一個需要加固的的橋梁其病害程度度不同，產生病害害的成因各異；橋橋位地形、地質、、水文、氣象、人人文環(huán)境、自然環(huán)環(huán)境、經濟條件等等均不相同。所以以，每一個橋都要要依實際條件，進進行綜合分析后再再決定加固形式。。其技術條件需考考慮：1）采用方案實現中中的結構分析能力力。一般病害橋梁結構構分析比新建橋梁梁復雜得多。材料料變異，結構弱化化，邊界條件的改改變，施工及使用用的損傷、缺失等等給結構分析帶來來了各式各樣，各各不相同的改變。。需要一一調查清清楚，并且通過試試驗來確定設計參參數的取值，建立立可靠地分析模型型。改變結構體系加固固法Ⅱ、構件加固方法通過改變結構體系系，增加新的構件件，使之形成材料料各異、剛度不一一的新老組合構件件，需要重新認識識其傳力路徑和承承載能力，以便建建立新的分析模型型。在實現的過程中，，由于材料、機具具、技能、自然條條件等差異，又會會不斷發(fā)生變化。。往往會使已經安安排好的經過周密結構分析的施施工步驟發(fā)生改變變。因而，必須要要對過程作出多個可靠地地備用方案，以便便在執(zhí)行中不斷跟跟蹤分析。改變結構體系加固固法Ⅱ、構件加固方法2）完成加固過程的的施工能力。施工是完成設計達達到目標的過程。。其影響因素很多多。①施工技術力量及及對設計理解的程程度；②操作工人的技能能及專業(yè)素質的高高低；③材料品質及施工工機具、設備條件件；④自然環(huán)境、人文文環(huán)境的優(yōu)劣；⑤資金支持的程度度。舊橋的加固施工比比建新橋要復雜得得多，保證質量可可靠的困難程度要要大得多。應對突突發(fā)事件的概率要要高得多。改變結構體系加固固法Ⅱ、構件加固方法3）要有堅強地高水水平管理機構。技術管理、資金保保證、內外協調等等是完成任務的組織條件?？傊淖兘Y構體體系加固橋梁的技技術難度大，風險性高，要求的技技術能力，操作水水平遠遠超過新橋橋建設。改變結構體系加固固法Ⅱ、構件加固方法技術條件：設計、、施工投入到第一一線的技術力量和和人員素質1自然條件：方案對對水文、地形、地地質、氣溫風雪、、海潮等自然條件件的適應和利用程程度2人文、社會條件：：交通管制狀況，，群眾對橋型的認認可程度，當地風風裕習慣，原橋形形式的社會地位、、標志等3經濟性：加固后的的使用年限、社會會影響的大小與投投入資金的比率4在確定所采用的構構結形式時，必須須要作多方案選擇擇，結合以下條件件確定改變結構體系加固固法Ⅱ、構件加固方法Ⅱ、構件加固