某鍋爐房工藝設(shè)計(jì)

目錄目錄 I緒論 11原始資料 21.1熱負(fù)荷采暖面積 21.2煤質(zhì)資料 21.3水質(zhì)資料- 21.4氣象資料 22鍋爐類(lèi)型及臺(tái)數(shù)的選擇計(jì)算 32.1熱負(fù)荷計(jì)算 32.1.1最大計(jì)算熱負(fù)荷Qmax 32.1.2采暖平均熱負(fù)荷Qpj 32.1.3采暖年熱負(fù)荷Qn 32.2鍋爐臺(tái)數(shù)確定原則 32.3鍋爐類(lèi)型的選擇 42.3.1應(yīng)能滿(mǎn)足供熱介質(zhì)參量的要求 42.3.2應(yīng)能有效地燃燒所采用的燃料 42.3.3其它 53燃燒熱平衡計(jì)算及省煤器校核計(jì)算 63.1燃燒熱平衡計(jì)算 63.1.1燃燒過(guò)程中的漏風(fēng)系數(shù)及過(guò)量空氣系數(shù) 63.1.2理論空氣消耗量及煙氣理論、實(shí)際體積 63.1.3各受熱面煙道中的煙氣特性 73.1.4焓溫表 73.1.5鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算(每臺(tái)鍋爐) 83.2省煤器的校核計(jì)算 93.2.1省煤器進(jìn)出口實(shí)際煙氣容積 93.2.2省煤器進(jìn)出口煙焓 10HYPERLINK3.2.4省煤器中介質(zhì)吸熱量 103.2.5省煤器介質(zhì)出口焓和出口溫度 103.2.6省煤器所需傳熱面積計(jì)算 114水處理設(shè)備的選擇及熱網(wǎng)補(bǔ)給水系統(tǒng) 124.1水處理方案的確定 124.1.1熱水鍋爐對(duì)給水水質(zhì)的要求 124.1.2水質(zhì)處理方案的確定 124.1.3除氧方式的選擇 134.2熱網(wǎng)循環(huán)水量及循環(huán)水泵的選擇計(jì)算 144.2.1循環(huán)水量及循環(huán)水泵的選擇計(jì)算 144.2.2循環(huán)水泵的選擇 154.3熱網(wǎng)補(bǔ)給水量及補(bǔ)給水泵的選擇 154.3.1熱網(wǎng)補(bǔ)給水量的確定 154.3.2補(bǔ)水泵的選擇計(jì)算 164.4固定床逆流鈉離子交換器計(jì)算 174.4.1鈉離子交換器計(jì)算 174.4.2軟化水箱體積計(jì)算 184.5再生液制備系統(tǒng)及計(jì)算 184.5.1系統(tǒng)及設(shè)備 184.5.2鹽液制備設(shè)備的計(jì)算和鹽液泵的選擇 194.6管道、附件及閥門(mén)的選擇計(jì)算 204.6.1供回水系統(tǒng)主要管道管徑的選擇計(jì)算 204.6.2分集水器的分類(lèi)及型號(hào)選擇 214.6.3除污器 214.6.4主要閥門(mén)的選擇 214.6.5設(shè)計(jì)中應(yīng)注意的問(wèn)題 215送引風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)備選擇計(jì)算 235.1風(fēng)煙道設(shè)計(jì)要點(diǎn) 235.2送風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 235.2.1送風(fēng)量的設(shè)計(jì)計(jì)算 235.2.2風(fēng)道斷面的確定 245.3引風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 275.3.1排煙量設(shè)計(jì)計(jì)算 275.3.3煙道阻力計(jì)算 295.4煙囪的計(jì)算 345.4.1煙囪的出口直徑（內(nèi)徑） 345.4.2煙囪底部直徑（內(nèi)徑） 345.4.3煙囪阻力計(jì)算 345.4.4煙囪引力計(jì)算 356除塵設(shè)備的選擇 366.1煙氣量計(jì)算 366.2煙氣分散度 366.3煙氣含塵濃度 366.4除塵器型號(hào)的選擇 367運(yùn)煤除渣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及設(shè)備計(jì)算 377.1運(yùn)煤系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 377．1.1鍋爐房最大小時(shí)耗煤量 377.1.2鍋爐房最冷月晝夜平均耗煤量B 377.1.3鍋爐房最冷月耗煤量 377.1.4鍋爐房年耗熱量 377.2運(yùn)煤系統(tǒng)的選擇 377.2.1鍋爐房運(yùn)煤方式的選擇 377.2.2埋刮板輸送機(jī) 387.2.3爐前儲(chǔ)煤斗體積 387.2.4煤場(chǎng)面積的計(jì)算 397.2.5、運(yùn)煤系統(tǒng)附屬設(shè)備的選擇 397.3除渣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 407.3.1灰渣總量計(jì)算 417.3.2灰渣場(chǎng)面積 417.3.3灰渣斗體積計(jì)算 418熱工測(cè)量與自動(dòng)控制 428.1熱工儀表 428.2熱工控制 439鍋爐房的工藝布置說(shuō)明 449.1鍋爐房建筑 449.1.1鍋爐房建筑的組成 449.1.2鍋爐房建筑的布置形式 449.2鍋爐房設(shè)備布置 4410技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析 45結(jié)論 46參考文獻(xiàn) 47致謝 48附錄-1人員編制表 49附錄-2鍋爐房主要設(shè)備表 50附錄-3鍋爐房預(yù)算細(xì)表 51******商業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第1頁(yè)緒論對(duì)于一個(gè)采暖系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，鍋爐是核心中的核心。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，鍋爐設(shè)備日益廣泛應(yīng)用于現(xiàn)代工業(yè)的各個(gè)領(lǐng)域，成為我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重要熱工設(shè)備之一。根據(jù)目前我國(guó)燃料的使用程度，煤的使用仍然占大部分，燃油燃?xì)忮仩t雖然發(fā)展很快，但由于其建設(shè)的經(jīng)濟(jì)條件、設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)相對(duì)來(lái)說(shuō)比較不成熟，再者其所用燃料的輸送問(wèn)題很難解決及成本價(jià)格太高，故燃煤鍋爐仍是將來(lái)的主流趨勢(shì)。燃煤鍋爐房初投資小，經(jīng)濟(jì)實(shí)用性強(qiáng)，做燃煤鍋爐房的設(shè)計(jì)有現(xiàn)實(shí)意義。本設(shè)計(jì)為北京地區(qū)15萬(wàn)平米住宅小區(qū)采暖鍋爐房工藝設(shè)計(jì)，整個(gè)設(shè)計(jì)力求設(shè)備選型準(zhǔn)確合理、工藝流程布置順暢、經(jīng)濟(jì)技術(shù)合理、燃料消耗低、初投資小。根據(jù)鍋爐房設(shè)計(jì)的基本要求和原則進(jìn)行熱負(fù)荷計(jì)算、設(shè)備選型和工藝布置。1原始資料1.1熱負(fù)荷采暖面積熱負(fù)荷采暖面積：150000m2采暖方式：直接取自鍋爐房的95℃/70℃熱水供暖。采暖熱負(fù)荷Q=10.368MW建筑物最大高度H=24m熱網(wǎng)作用半徑R=1000m1.2煤質(zhì)資料選用=2\*ROMANII類(lèi)煙煤山東良莊Cy=46.55Hy=3.06Oy=6.11Ny=0.83Sy=1.94Wy=9.00Ay=32.48Vy=38.50Qdwy=17693%kJ/kg1.3水質(zhì)資料-總硬度H=5mge/L總堿度A=4.7mge/L暫時(shí)硬度H=4.7mge/L永久硬度H=0.3mge/L溶解氧=0.21mge/LPH值=8.31.4氣氣象資料1.4.1大氣壓力冬冬季1022.04kPa夏季99..86kkPa1.4.2室外計(jì)算算溫度冬季采暖室外外計(jì)算溫度度：-9℃采暖期室外平平均溫度：：-1℃采暖總天數(shù)：：1229天1.4.3主導(dǎo)風(fēng)向N北風(fēng)1.4.4最大凍土土深度850mmm

2鍋爐類(lèi)類(lèi)型及臺(tái)數(shù)數(shù)的選擇計(jì)計(jì)算2.1熱熱負(fù)荷計(jì)算算2.1.1最大計(jì)算算熱負(fù)荷QmaxQmax=kWQ0=QF==6415500000=9.66MW式中KK0熱水管網(wǎng)網(wǎng)的熱損失失系數(shù)，取取用1.088K1采暖熱負(fù)負(fù)荷同時(shí)使使用系數(shù)，取取用1.0q住宅推薦薦熱指標(biāo)，取64W/m2Q0采暖最大大熱負(fù)荷所以Q0=11.0811.09..6=10.3668MWW2.1.2采暖平均均熱負(fù)荷Qpj Qpj =φφ1Q0kWW式中φφ采暖系數(shù)數(shù)，可按式式φ1==0.77t室外采暖暖計(jì)算溫度度和采暖室室外平均溫溫度，分別別為-9oC和-1.00oCtn采暖室內(nèi)內(nèi)計(jì)算溫度度，取20oC2.1.3采暖年熱熱負(fù)荷Qn與小區(qū)供暖制制度取用方方式有關(guān)，選選用調(diào)節(jié)運(yùn)運(yùn)行供暖Qn=20nn1Qpj+4nn1Q可W式中200，4每天兩班班工作制，室室內(nèi)18oC和室外5oC時(shí)的供暖暖小時(shí)數(shù)Q值班期間間室內(nèi)保持持5oC時(shí)的平均均采暖熱負(fù)負(fù)荷Qpj=φ1Qo式中故Qpj==0.4339.6=4.13 MWQn=2011296..72+4412944.13=194688.7MMW2.2鍋鍋爐臺(tái)數(shù)確確定原則根據(jù)熱負(fù)荷計(jì)計(jì)算，鍋爐爐最大熱負(fù)負(fù)荷10.3368MWW，確定鍋鍋爐總額定定功率為12.66MW可選范圍：3臺(tái)4.2MMW55臺(tái)2.8MMW9臺(tái)1.4MMW118臺(tái)0.7MMW鍋爐臺(tái)數(shù)的確確定原則:鍋爐臺(tái)數(shù)應(yīng)按按所有運(yùn)行行鍋爐在額額定功率工工作時(shí)能滿(mǎn)滿(mǎn)足鍋爐最最大計(jì)算熱熱負(fù)荷的原原則來(lái)確定定。應(yīng)有較高的熱熱效率，并并應(yīng)使鍋爐爐的熱負(fù)荷荷、臺(tái)數(shù)和和其它性能能均能有效效地適應(yīng)熱熱負(fù)荷變化化的需要。熱熱負(fù)荷大小小及其發(fā)展展趨勢(shì)與選選擇鍋爐容容量、臺(tái)數(shù)數(shù)有極大的的關(guān)系。熱熱負(fù)荷大者者，單臺(tái)鍋鍋爐的容量量應(yīng)較大，如如近期內(nèi)熱熱負(fù)荷可能能有較大增增長(zhǎng)，也可可選用較大大容量的鍋鍋爐。將發(fā)發(fā)展負(fù)荷考考慮進(jìn)去，如如考慮遠(yuǎn)期期負(fù)荷的增增長(zhǎng)，則可可在鍋爐的的發(fā)展端留留有安裝擴(kuò)擴(kuò)建鍋爐的的富裕位置置或者在總總圖上留有有空地。鍋爐臺(tái)數(shù)應(yīng)根根據(jù)熱負(fù)荷荷的高度、鍋鍋爐的檢修修和改建時(shí)時(shí)總數(shù)不超超過(guò)7臺(tái)。以生產(chǎn)熱負(fù)荷荷為主或常常年供熱的的鍋爐房，可可以設(shè)置一一臺(tái)備用鍋鍋爐；以采采暖通風(fēng)和和生活熱負(fù)負(fù)荷為主的的鍋爐房一一般不設(shè)備備用鍋爐。參考以上鍋爐爐臺(tái)數(shù)確定定原則及熱熱負(fù)荷計(jì)算算結(jié)果，平平均熱負(fù)荷荷7.155MW適合3臺(tái)4.2MMW鍋爐使用用，在要求求不太高時(shí)時(shí)可用2臺(tái)，即2臺(tái)鍋爐也也能維持平平均熱負(fù)荷荷，故選用用3臺(tái)4.2MMW鍋爐，無(wú)無(wú)備用爐。2.3鍋鍋爐類(lèi)型的的選擇2.3.1應(yīng)能滿(mǎn)足足供熱介質(zhì)質(zhì)參量的要要求（1）熱水鍋鍋爐爐水溫溫的選擇由由熱用戶(hù)所所要求的供供暖系統(tǒng)方方式?jīng)Q定。（2）為方便便設(shè)計(jì)、安安裝、運(yùn)行行和維護(hù)，同同一鍋爐房房應(yīng)采用同同一型號(hào)、相相同熱介質(zhì)質(zhì)的鍋爐。當(dāng)當(dāng)選用不同同鍋爐時(shí)，不不宜超過(guò)兩兩種，采暖暖鍋爐房一一般宜采用用熱水鍋爐爐；當(dāng)有通通風(fēng)熱負(fù)荷荷時(shí)特別注注意對(duì)熱水水溫度的要要求，可選選用蒸汽鍋鍋爐。采暖暖熱水鍋爐爐，當(dāng)有通通風(fēng)熱負(fù)荷荷時(shí)特別注注意對(duì)熱水水用交換器器或蒸汽鍋鍋爐。采暖暖熱水交換換器中的蒸蒸汽由噴射射器產(chǎn)生。采采暖熱負(fù)荷荷較大的鍋鍋爐房且生生產(chǎn)用蒸汽汽壓力較低低時(shí)，可選選用高溫?zé)釤崴仩t，用用高溫?zé)崴ㄟ^(guò)蒸汽汽發(fā)生器來(lái)來(lái)產(chǎn)生蒸汽汽，也可在在同一鍋爐爐房?jī)?nèi)同時(shí)時(shí)設(shè)置蒸汽汽鍋爐和熱熱水鍋爐。2.3.2應(yīng)能有效效地燃燒所所采用的燃燃料鍋爐燃燒方式式的選擇，應(yīng)應(yīng)根據(jù)采用用的煤種和和鍋爐所適適應(yīng)的煤種種范圍，綜綜合考慮以以下要求；；對(duì)煤種的適應(yīng)應(yīng)性好；對(duì)負(fù)荷的適應(yīng)應(yīng)性和壓力力性較好；；除煙效果好；；勞動(dòng)強(qiáng)度低。2.3.3其它所采用的鍋爐爐應(yīng)有較高高的熱效率率和較低的的基建投資資、運(yùn)行費(fèi)費(fèi)用，并能能經(jīng)濟(jì)而有有效地適應(yīng)應(yīng)熱負(fù)荷的的變化。鑒于上述情況況，本設(shè)計(jì)計(jì)采用3臺(tái)哈爾濱濱團(tuán)結(jié)鍋爐爐廠(chǎng)生產(chǎn)的的SZL44.2-00.7-995/700-A=2\**ROMMANII型熱水鍋爐爐，供水溫溫度95oC，回水溫溫度70oC，設(shè)計(jì)熱熱效率79.226%，耗煤量10788.16kkg/h，外形尺尺寸；781003435534655mm，額定工工作壓力：：0.7MMPa。

3燃燒熱熱平衡計(jì)算算及省煤器器校核計(jì)算算3.1燃燃燒熱平衡衡計(jì)算3.1.1燃燒過(guò)程程中的漏風(fēng)風(fēng)系數(shù)及過(guò)過(guò)量空氣系系數(shù)表3--1漏漏風(fēng)系數(shù)及及過(guò)量空氣氣系數(shù)表進(jìn)口過(guò)量空氣氣系數(shù)漏風(fēng)系數(shù)出口過(guò)量空氣氣系數(shù)爐膛1.5000.101.60鍋爐管束1.650.101.75省煤器 1.7550.101.853.1.2理論空氣氣消耗量及及煙氣理論論、實(shí)際體體積（1）理論論空氣量=（1.8866Cyy/1000+0.77Sy/1100+55.55HHy/1000-0..7Oy//100）/0.221==(1..866446.555/1000+0.771.944/1000+5.5553.006/1000-0..76.113/1000)/00.21==4.881m33/kg(2)三原子子氣體體積積VRO2VVRO2=00.018866((Cy++0.3775Sy))=0.0018666(466.55++0.37751.994)=0.88m3/kg(3)N2的的理論體積積=0.779+0..008NNy=00.7944.81++0.00080.883=3.81m3/kg(4)理論水水蒸汽體積積=0..111Hy++0.1224Wyy+0..01611=00.11113.066+0.11249..00+00.016614.881=1.53m3/kg(5)煙氣中中水蒸汽的的實(shí)際體積積VH2OVH2O=++0.01161((-1)=1.53++0.011614..81((1.6--1)=1.58m3/kg(6)理論煙煙氣量=VRO2+++=0..88+33.81++1.533=6.222mm3/kg(7)實(shí)際空空氣量VkVVk==1.664.811=7.770m33/kg(8)實(shí)際煙煙氣量Vy=+1.00161((-1)=6.22++1.01161((1.6--1)4.811=9.15m3/kg3.1.3各受熱面面煙道中的的煙氣特性性表3—2煙氣氣特性表名稱(chēng)符號(hào)計(jì)算公式爐膛鍋爐管束省煤器平均過(guò)量空氣氣系數(shù)0.5())1.601.701.80實(shí)際水蒸氣體體積VH2O+0.01661(-11)1.5761.5841.592煙氣總?cè)莘eVy+1.01661(-11)9.1569.63710.1188RO2容積份份額TRO2VR02//Vy0.0960.0910.087H2O容積份份額THO2VH2O//Vy0.1730.1640.156H容積份額THTRO2+THHO20.2690.2550.2433.1.4焓溫表表3—3咽氣氣焓溫表煙氣溫度VRO2＝00.88mm3/kgVN2=3..81mm3/kgVH2O=11.53m3/kgIykJ//kgIco2Ico2Vcco2IN2IN2Vcoo2IH2OIH2OVHH2O∑3+5+7712345678100170149.6130495.3151231.033875.933200357314.166260990.6304465.1221769.888300559491.9223921493.552463708.3992693.883400772679.3665272007.887626957.7883645.001500994874.7226642529.8847951216.3354620.991IykJ//kgVk=4.881m33/kgIy=Iy++(a-11)Ikoo∑3+5+77IkIk(V(kk))I爐（a=11.6）I管（a=11.7）I省（a=11.8）a=1.1..85141415.66122857.44214341.44965860.99777417.44448910111213875.933132634.9221256.88821320.33741383.88661769.8882661279.4462537.55562665.55022793.44482693.8834031938.4433856.88884050.77314244.55743645.0015422607.0025209.22225469.99245730.66264620.9916843290.0046594.99346923.99387252.99423.1.5鍋爐熱平平衡及燃料料消耗量計(jì)計(jì)算(每臺(tái)鍋爐)表3--4平平衡及燃料料消耗量計(jì)計(jì)算表序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)數(shù)值來(lái)源數(shù)值結(jié)果1低位發(fā)熱量kJ/kg給定定176932冷空氣溫度tlk0C設(shè)計(jì)給定(220--330)303冷空氣理論焓焓KJ/Kg據(jù)表2—100(ctlkk)=4..81266.4126.9884排煙溫度tpy0C先假定,后校校核1805排煙焓IpyKJ/Kg根據(jù)tpy==18000C,a==1.855查表3-32571.6686固體不完全燃燃燒熱損失失q4%查書(shū)上表3--2,P446,取1015127氣體不完全燃燃燒熱損失失q3%查書(shū)上表3--2,P446,取0.5—2.01.08散熱損失q5%查書(shū)上圖3229排煙熱損失q2%100(Ippy-I0lk)(11-q4/1000)/11.6210灰渣和漏煤比比取用0.811灰渣焓KJ/Kg查書(shū)上表2——10,tthz=60000C56012灰渣熱損失q6%()Ay/0.8213鍋爐總熱損失失∑q%q2+q3++q4+q5+q627.4414鍋爐熱效率ηgl%100-∑qq72.5615供水溫度tgs0C給定定9516回水溫度ths0C給定定7017鍋爐排污率ρpw%取用用518鍋爐每小時(shí)循循環(huán)水量Gt/hQmax/nn/(c⊿⊿t)118.49919鍋爐有效吸收收熱量QglKJ/hCG⊿t=4.186681188.4911032512.40110620小時(shí)燃料消耗耗量BKJ/hQgl/(ηgl)=12.4401066/(177693772.566%)965.88821計(jì)算燃料消耗耗量BjKJ/hB(1-q4/1000)=965.888(11-12//100))849.97722保熱系數(shù)φ1-q5/((ηgl+qq5)=1--2/(772.566+2)0.9733.2省省煤器的校校核計(jì)算在本設(shè)計(jì)中，鍋鍋爐配有省省煤器，由由于煙溫的的變化，需需要對(duì)省煤煤器進(jìn)行校校核。3.2.1省煤器進(jìn)進(jìn)出口實(shí)際際煙氣容積積進(jìn)口：=+1..01611（-1）=6.22++1.01161((1.755-1)4.811=9.89m3/kg式中，為省煤器器進(jìn)口過(guò)量量空氣系數(shù)數(shù)1.75，出口：=VV0y+1.00161（-1）=6.22++1.01161((1.855-1)4.811=10.377m3/kg3.2.2省煤器進(jìn)進(jìn)出口煙焓焓==Ik=+((-1)式中Iy0’’對(duì)應(yīng)省煤煤器進(jìn)口煙煙溫為3500C的理論煙煙焓，進(jìn)口：=VVR02ICO2+IN2+IH2OVH2O=0..886665.5++3.811459..5+1..535444.5=3169..42kJ/kkg=IIk=4.8814722.5=22272..73kJ//kg=31169.442+(11.75--1)22722.73=4873..97kkJ/kgg出口：=++(-1)Ik0查焓溫表3--3（本論文文）=1.885得=25571.668kkJ/kgg式中對(duì)應(yīng)省煤煤器出口煙煙溫為1800C的理論煙煙焓。3.2.3煙氣側(cè)放放熱量=φ((-+⊿)其中：⊿=⊿=0.9973((48733.97--25711.68++0.100126..98)=22552.488kJJ/kg3.2.4省煤器中中介質(zhì)吸熱熱量與咽氣氣側(cè)放熱量量相同，==22522.48kJ//kg3.2.5省煤器介介質(zhì)出口焓焓和出口溫溫度由=(-)//得=/+（Dsm=D((1+ρpw)表3-4）=22252.4488499.97//（11844901..50）+70=85.399kJ/kkg式中==770kJJ/kg省煤器的出口口溫度近似似與出口焓焓相等==85..3900C3.2.6省煤器所所需傳熱面面積計(jì)算（1）傳傳熱溫差流經(jīng)省煤煤器的煙氣氣從上而下下，水流自自下而上，呈呈逆流式布布置，⊿t=(⊿tmax-⊿tmin)/㏑(⊿tmax///⊿tmin)=[(3350-885.399)-(1180-770)]//㏑[(3550-855.39))/(1180-770)]=1766.140C（2）煙氣流流速whx選用φ76方方型鑄鐵鱗鱗片省煤器器，每根長(zhǎng)長(zhǎng)2.0m煙道流通通截面積0.122m2，受熱面面面積2.955m2，煙氣平平均溫度；；=(+)//2=(3350+1180)//2=26650C若初選省煤器器為50根，以橫5縱10布置，則則煙氣流速whhx=BjVy(+2733)/(2273F5536000)=8449.9779.155(2665+2773)/((27355360000.122)=7..10mm/s（3）傳熱系系數(shù)K=式中煙氣溫度度修正系數(shù)數(shù)，查圖7-24，取0.988鑄鐵鱗片片省煤器傳傳熱系數(shù)，查查圖7-24，取0.022218所以K===0.00221880.988=0.00217(4)省煤器器所需傳熱熱面積由省煤器所需需傳熱量=得H==8499.9722252..48/00.02117/1776.144/36000=1399.14（5）校核計(jì)計(jì)算已知每根2..0m長(zhǎng)的方型型鑄鐵鱗片片的餓受熱熱面面積為為2.955，所需管管子數(shù)；N=H//2.955=1399.14//2.955=47..016根與初選50根根相差不多多，本設(shè)計(jì)計(jì)原計(jì)劃不不變，以橫橫5縱10布置。4水處理理設(shè)備的選選擇及熱網(wǎng)網(wǎng)補(bǔ)給水系系統(tǒng)熱水供熱系統(tǒng)統(tǒng)由熱源、熱熱網(wǎng)和熱用用戶(hù)組成。本本設(shè)計(jì)中，熱熱源是3臺(tái)SZL44.2-00.7/995/700-A=2\**ROMMANII型熱水水鍋爐。熱熱用戶(hù)為建建筑民用小小區(qū)，由3臺(tái)熱水鍋鍋爐供出950C的熱水進(jìn)進(jìn)入熱用戶(hù)戶(hù)，再由水水管將700C的回水輸輸送回鍋爐爐。4.1水處理方方案的確定定4.1.1熱水鍋爐爐對(duì)給水水水質(zhì)的要求求根據(jù)《低壓鍋鍋爐水質(zhì)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定定，對(duì)于供供水溫度大大于950C的熱水鍋鍋爐，補(bǔ)給給水和循環(huán)環(huán)水的水質(zhì)質(zhì)要求如表表4-1所示。表4-1熱水水鍋爐水質(zhì)質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目鍋內(nèi)加藥處理理鍋外化學(xué)處理理懸浮物mg//L≤20＼≤5＼總硬度mgee/L≤4＼≤0.6＼PH值（2550C）≥710~12≥710~12溶解氧mg//L＼＼≤0.1≤0.1含油量≤2＼≤2＼4.1.2水質(zhì)處理理方案的確確定本鍋爐原水的的總硬度和和含氧量均均超過(guò)給水水水質(zhì)要求求，故需要要進(jìn)行軟化化和除氧處處理。采暖暖鍋爐水處處理的主要要任務(wù)：降降低水中Ca2+、Mg2+的含量（即即軟化），為為防止鍋爐爐結(jié)垢；減減少水中的的溶解氣體體（即除氧氧），防止止鍋爐受熱熱面的腐蝕蝕。對(duì)于大大多數(shù)供熱熱鍋爐來(lái)說(shuō)說(shuō)，補(bǔ)給水水預(yù)先處理理后再進(jìn)入入鍋爐，稱(chēng)稱(chēng)鍋外水處處理。對(duì)于于小容量的的供熱鍋爐爐，處理在在汽鍋內(nèi)部部進(jìn)行，則則稱(chēng)鍋內(nèi)水水處理。本本設(shè)計(jì)采用用4.2MMW熱水鍋爐爐，故采用用鍋外水處處理。水處理原理由于熱水鍋爐爐不存在水水的蒸發(fā)，水水中鹽類(lèi)濃濃度不會(huì)增增加，堿度度也不會(huì)變變化，而且且保持一定定的堿度對(duì)對(duì)金屬壁有有一定的保保護(hù)作用。據(jù)據(jù)此，決定定采用鈉離離子交換軟軟化法，即即原水通過(guò)過(guò)Na+交換劑時(shí)時(shí)，水中的的Ca2+、Mg2+被交換換劑中的Na+所替代，使使易結(jié)垢的的鈣鎂化合合物變成不不易結(jié)污垢垢的易溶性性鈉鹽而使使水軟化。交交換劑轉(zhuǎn)變變成Ca、Mg型后，可可以用鈉鹽鹽溶液還原原再變成Na型交換劑劑而重新使使用，反應(yīng)應(yīng)原理如下下：與原水中碳酸酸鹽硬度作作用時(shí)：2NaRR+Ca((HCO33)2=CaRR2+2NaaHCO332NaRR+Mgg(HCOO3)2=MgRR2+2NaaHCO33與非碳酸鹽硬硬度作用時(shí)時(shí)：2NaRR+CaSSO4=CaaR2+NNa2SOO42NaRR+CaCCl2=CaaR2+2NaaCl2NaRR+MgSSO4=MgRR2+Na2SO42NaRR+MgCCl2=MggR2+2NaaCl失效后的鈉離離子交換劑劑的還原原原理：CaR2+2NaaCl=22NaR++CaCCl2MggR2+2NaaCl=22NaR++MgCCl2水處理設(shè)備選選擇及系統(tǒng)統(tǒng)鈉離子交換設(shè)設(shè)備種類(lèi)很很多，有固固定床、流流動(dòng)床、浮浮動(dòng)床和移移動(dòng)床等，其其中后三者者適用于原原水水質(zhì)穩(wěn)穩(wěn)定，軟化化水壓力變變化不大且且不間斷運(yùn)運(yùn)行。固定定床鈉離子子交換器則則無(wú)上述要要求，是工工業(yè)鍋爐常常用的水處處理設(shè)備。固固定床鈉離離子交換方方式可以分分為順流再再生和逆流流再生兩種種，相對(duì)于于順流再生生，逆流再再生具有對(duì)對(duì)原水硬度度適應(yīng)廣泛泛、出水質(zhì)質(zhì)量好、再再生鹽耗低低（20%）、水耗耗低（30~440%）的優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)，所以廣廣泛采用。固定床逆流再再生鈉離子子交換器的的再生液自自下而上運(yùn)運(yùn)動(dòng)，再生生置換時(shí)離離子交換器器不發(fā)生紊紊亂是保證證逆流再生生效果的關(guān)關(guān)鍵。為此此，應(yīng)控制制再生液和和置換水的的流速、再再生液的濃濃度及不同同的頂壓方方式。鈉離子交換劑劑是強(qiáng)酸性性陽(yáng)離子交交換樹(shù)脂（型型號(hào)0017）和磺化化煤，樹(shù)脂脂交換容量量大，交換換速度快，但但價(jià)格比較較比較高；；而磺化煤煤的交換容容量小，速速度慢，但但價(jià)格低，綜綜合技術(shù)經(jīng)經(jīng)濟(jì)性考慮慮，采用0017型樹(shù)脂。鈉離子交換軟軟化系統(tǒng)一一般為單級(jí)級(jí)和雙級(jí)。當(dāng)當(dāng)原水硬度度＜8mmool/l時(shí)，經(jīng)單單級(jí)鈉離子子交換后，可可以作為鍋鍋爐給水。本本設(shè)計(jì)中水水的總硬度度為5mmool/l＜8mmool/l，所以采采用單級(jí)系系統(tǒng)。綜上所述，本本設(shè)計(jì)水處處理方案采采取固定床床逆流再生生單級(jí)鈉離離子交換器器。4.1.3除氧方式式的選擇基于本鍋爐房房沒(méi)有蒸汽汽和其他可可利用熱源源，原水除除氧決定采采用天津開(kāi)開(kāi)發(fā)區(qū)天元元康宇環(huán)保?？萍及l(fā)展展有限公司司生產(chǎn)的TKKJX系列解析析除氧系統(tǒng)統(tǒng)。A除氧原原理及系統(tǒng)統(tǒng)解析除氧是利利用亨利原原理來(lái)除氧氧的，即氧氧氣在水中中的溶解度度與氧氣的的分壓力成成正比：即即{O}==KP0因此，降降低氧氣的的分壓力，即即可使氧氣氣的溶解度度降低。

比比：在TKJX系列解析析除氧系統(tǒng)統(tǒng)中，除氧氧水泵將軟軟化水送入入引射器，引引射器在將將水向下噴噴射的同時(shí)時(shí)吸入熱交交換器中的的無(wú)氧氣體體氮?dú)猓畾鈴?qiáng)烈混混合，此時(shí)時(shí)，氧氣的的分壓力接接近于零，溶溶解在水中中的氧根據(jù)據(jù)亨利原理理析出并擴(kuò)擴(kuò)散入無(wú)氧氧氣體中，帶帶氧的混合合氣體在經(jīng)經(jīng)過(guò)交換器器和反應(yīng)器器時(shí)，氧氣氣被活性脫脫氧反應(yīng)劑劑吸附而氮氮?dú)鈩t再次次被循環(huán)吸吸入引射器器，軟化水水經(jīng)過(guò)此過(guò)過(guò)程處理，其其中的溶解解氧被去除除而成為無(wú)無(wú)氧水。B解吸除除氧裝置的的特點(diǎn)1、待除氧水水不需要預(yù)預(yù)熱處理,因此不增增加鍋爐房房自耗汽；；2、解吸除氧氧設(shè)備占地地少,金屬耗量量小,從而減少少基建投資資；3、除氧效果果好。在正正常情況下下,除氧后的的殘余含氧氧量可降到到0.05ｍｇ/Ｌ；4、解吸除氧氧的缺點(diǎn)是是裝置調(diào)整整復(fù)雜,管道系統(tǒng)統(tǒng)及除氧水水箱應(yīng)密封封。C設(shè)計(jì)要要求（1）、噴射射器的進(jìn)口口水壓一般般不低于0.4MMPa,使噴射器器產(chǎn)生足夠夠負(fù)壓以克克服脫O氣體系統(tǒng)統(tǒng)循環(huán)所需需壓力。（2）、除氧氧水泵的流流量應(yīng)大于于鍋爐給水水泵的流量量，流量比比為1.2~~~1.55，保證除除氧水回流流；使軟化化水箱起到到給水箱的的作用，且且保持除氧氧效果。（3）、當(dāng)水水溫≥50oC時(shí)，為防防止水氣進(jìn)進(jìn)入反應(yīng)器器，可在解解析器氣體體出口管道道上加裝冷冷凝器。（4）、為保保證系統(tǒng)的的氣密性，管管道連接應(yīng)應(yīng)采用焊接接，并盡量量減少法蘭蘭連接，噴噴嘴高度安安裝不低于于5m。4.2熱熱網(wǎng)循環(huán)水水量及循環(huán)環(huán)水泵的選選擇計(jì)算4.2.1循環(huán)水量量及循環(huán)水水泵的選擇擇計(jì)算過(guò)程如表4--2所示：表4-2循循環(huán)水量及及循環(huán)水泵泵的選擇計(jì)計(jì)算表序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)數(shù)值來(lái)源數(shù)值1采暖計(jì)算最大大熱負(fù)荷QmaxMW前面已算10.36882供水溫度tgOC給定953回水溫度thOC給定704循環(huán)水量kg/h0.86QQmax/（tg-th）3.5710045鍋爐房自用水水安全系數(shù)數(shù)K選取1.16循環(huán)水泵總流流量Gxhkg/hK3.9210047循環(huán)泵臺(tái)數(shù)n臺(tái)其中一臺(tái)備用用38每臺(tái)循環(huán)泵流流量Gxkg/h/n=3.9921055/21.9610059鍋爐房?jī)?nèi)部阻阻力h1kPa取值11010用戶(hù)系統(tǒng)阻力力h2kPa取用3011經(jīng)濟(jì)比摩阻RPa/m取用6012熱網(wǎng)干管阻力力h3kPaRL（1+00.2~00.3）14013循環(huán)水泵所需需壓頭（揚(yáng)揚(yáng)程）HxkPa1.2（h11+h2+h3）3364.2.2循環(huán)水泵泵的選擇4.2.2..1選擇水泵泵時(shí)應(yīng)考慮慮以下因素素：（1）水泵應(yīng)應(yīng)能滿(mǎn)足設(shè)設(shè)計(jì)的最大大流量和最最高揚(yáng)程的的要求；（2）連接給給水總管的的各給水泵泵的性能應(yīng)應(yīng)能并列運(yùn)運(yùn)行；（3）應(yīng)能滿(mǎn)滿(mǎn)足最高給給水溫度的的要求；（4）應(yīng)選擇擇效率較高高，尺寸小小，重量輕輕的水泵；；（5）在長(zhǎng)期期低負(fù)荷運(yùn)運(yùn)行時(shí)，水水泵應(yīng)大小小搭配，以以便能經(jīng)濟(jì)濟(jì)合理地運(yùn)運(yùn)行；（6）在短期期低負(fù)荷運(yùn)運(yùn)行時(shí)，離離心式給水水泵不發(fā)生生汽化現(xiàn)象象。4.2.2..2選擇給水水泵臺(tái)數(shù)和和容量時(shí)，可可按以下規(guī)規(guī)則進(jìn)行：：A、鍋爐給水水采用單級(jí)級(jí)機(jī)組給水水系統(tǒng)時(shí)，每每臺(tái)鍋爐的的給水泵不不應(yīng)小雨臺(tái)臺(tái)。當(dāng)給水水泵為2臺(tái)時(shí)，每每臺(tái)的容量量不應(yīng)小于于所有運(yùn)行行鍋爐最大大流量的120%；B、當(dāng)鍋爐房房供電可靠靠且保證不不停電時(shí)，可可只設(shè)電動(dòng)動(dòng)泵；若不不能保證，則則要設(shè)置氣氣動(dòng)水泵。裝裝有3臺(tái)或以上上給水泵時(shí)時(shí)，當(dāng)容量量最大1臺(tái)給水泵泵停止運(yùn)行行時(shí)，其余余能并列運(yùn)運(yùn)行的給水水泵的總?cè)萑萘坎粦?yīng)小小于所有運(yùn)運(yùn)行鍋爐最最大流量的的120%；綜上所述，本本設(shè)計(jì)采用用4臺(tái)（其中1臺(tái)備用）上上海博華泵泵業(yè)制造有有限公司生生產(chǎn)的ISW2200-3350型水泵，流流量200mm3/h，揚(yáng)程32m，配用電電機(jī)功率45.00KW，轉(zhuǎn)速14500r/miin，重量495KKg。外形尺寸(見(jiàn)見(jiàn)圖4-1)：L=10090mmm,H==735mmm；安裝尺寸：aa=1677mmhh=3455mmd1=18,,L1=7000mm,B11=3566mm,B2=3188mm；進(jìn)出口法蘭尺尺寸：D=2885mm,D11=2400mm,n-dd=8-222mm;;隔振器（墊）規(guī)規(guī)格：JG3--2H1=4322mm。4.3熱熱網(wǎng)補(bǔ)給水水量及補(bǔ)給給水泵的選選擇4.3.1熱網(wǎng)補(bǔ)給給水量的確確定補(bǔ)給水泵的流流量，一般般熱水系統(tǒng)統(tǒng)按循環(huán)水水量的2-4%計(jì)算，需需補(bǔ)充軟化化水。補(bǔ)給水量=K式中K補(bǔ)給率2~4%，選取4%；循環(huán)水量量；==0.0443.577105=1142800kg//h=114.288t/hh4.3.2補(bǔ)水泵的的選擇計(jì)算算選擇補(bǔ)給水泵泵時(shí)應(yīng)注意意：補(bǔ)給水泵的流流量應(yīng)根據(jù)據(jù)熱水系統(tǒng)統(tǒng)的正常補(bǔ)補(bǔ)水量和事事故補(bǔ)水量量確定，事事故補(bǔ)水量量宜為正常常補(bǔ)水量的的4~5倍；補(bǔ)水泵的揚(yáng)程程不應(yīng)小于于補(bǔ)水點(diǎn)壓壓力加30~550kPaa的富裕量量；補(bǔ)給水泵的臺(tái)臺(tái)數(shù)不宜小小于2臺(tái)，其中中一臺(tái)備用用由于給定條件件，最高建建筑24m,保證整個(gè)個(gè)系統(tǒng)底層層散熱器的的不超壓、不不汽化、不不倒空的原原則，決定定靜水壓線(xiàn)線(xiàn)27m，取補(bǔ)水水泵揚(yáng)程高高于補(bǔ)水點(diǎn)點(diǎn)50KPPa的富裕量量。補(bǔ)給水泵的揚(yáng)揚(yáng)程按下式式計(jì)算：H=(HHb+Hxs+Hys-h))+(300~50))kkPa式中Hb系統(tǒng)補(bǔ)給給水點(diǎn)壓力力值，為維維持鍋爐運(yùn)運(yùn)行壓力選選取200kPa；HHxs補(bǔ)給水泵泵吸水管中中的阻力損損失，選取取10~220，取20kkPa；HHys補(bǔ)給水泵泵壓水管中中的阻力損損失，選取取15~330，取30kkPa；hh補(bǔ)給水泵泵最大水位位比系統(tǒng)高高h(yuǎn)，高為0.5mm,取5kPPa；揚(yáng)程H=2000+200+30--5+300=285kPa=28.5mH2OO補(bǔ)給水泵流量量Gwb=1..1=1..1142280=1157088kg//h=15.7m3/h根據(jù)以上要求求，補(bǔ)給水水泵選用上上海博華泵泵業(yè)制造有有限公司生生產(chǎn)的ISW550-1660（=1\*ROMANI）A型水泵，流流量16.44m3/h，揚(yáng)程30m，效率54%，轉(zhuǎn)速29000r/miin,電機(jī)功率4.0KKW，重量72kgg;外形尺寸(見(jiàn)見(jiàn)圖4-1)：L=5225mm,,H=3310mmm；安裝尺寸：aa=1077mm,h==155mmm,d1=12mmm,L1=3200mm,B1=1400mm,B2=1600mm；進(jìn)出口法蘭尺尺寸：D=1665mm,,D1=1255mm,nn-d=44-18mmm;隔振器規(guī)格：：SD611-0.55H1=1755mm,4.4固固定床逆流流鈉離子交交換器計(jì)算算近幾年在固定定床鈉離子子交換系統(tǒng)統(tǒng)中，逆流流再生系統(tǒng)統(tǒng)應(yīng)用日益益廣泛。因因?yàn)槟媪髟僭偕到y(tǒng)軟軟化水質(zhì)高高、且耗鹽鹽大為減少少。4.4.1鈉離子交交換器計(jì)算算具體計(jì)算過(guò)程程如下表：：表4-4鈉離離子交換器器計(jì)算序號(hào)名稱(chēng)符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)數(shù)值來(lái)源數(shù)值1總軟化水量Dzt/hDz=1..2=11.2144.2817.142原水總硬度Homge/L原始資料53軟化水硬度Hcmge/L見(jiàn)表4-10.64離子交換劑選定00177強(qiáng)酸陽(yáng)離離子樹(shù)脂5軟化流速vm/h查《簡(jiǎn)明建筑筑設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)》表5-600106所需交換器截截面積Fm2Dz/v=117.144/200.8577實(shí)際交換器截截面積F’m2根據(jù)樣式選用用φ1500交換器2臺(tái)1.778交換劑層高度度h1m交換器產(chǎn)品規(guī)規(guī)格2.009實(shí)際軟化流速速v’m/hDz/=117.144/1.7779.6810交換劑體積VRm3h=2.0001.7773.5411交換劑工作能能力Eoge/m3732#樹(shù)脂脂11000換器工作容容量EgeVREo=33.5411100389413運(yùn)行延續(xù)工作作時(shí)間thEn/Dzz/(HO-HC)52.014小反洗時(shí)間t1min取用1015小反洗水流流流速v1m/h取用916小反洗耗水量量V1m3v1t1==1.777910//602.6617靜置時(shí)間t2min交換劑回落，壓壓脂平整，取取用418再生劑純度φ%工業(yè)用鹽，取取用9519再生劑單耗qg/ge逆流再生（770~900）9020再生一次所需需再生劑量量GykgEq/10000/φ=3899490//10000/0.995368.921再生液濃度Cy%取用（5~88%）822再生一次耗鹽鹽液體積Vzsm3Gy/（10000Cyy）4.6123再生一次耗水水量V3m3近似等于Vzzs4.6124再生流速v3m/h低速逆流再生生，取1.825再生時(shí)間t3min60V3//(v3)=6004.611/1.777/1..886.8426逆流沖洗時(shí)間間t4min低速將再生液液全部頂出出交換器7527逆流沖洗耗水水量V4m3v3t4//60=11.81..77755/603.9828小正洗時(shí)間t5min取用用829小正洗流速v5m/h取用用830小正洗耗水量量V5m3v5t5//60=11.77888/6001.8931正洗時(shí)間t6min取用用1032正洗流速v6m/h取用用1533正洗耗水量V6m3v6t6/660=1..7710015/6604.4334再生過(guò)程所需需總時(shí)間tzmintz=t1++t2+t3+t4+t5+t6193.84435再生需自來(lái)水水耗量Vslm3V1+V5++V6=2.666+1..89+44.438.9836再生需用軟水水耗量Vrsm3V3+V4==4.611+3.9988.5937再生一次總耗耗水量Vzm3Vsl+Vrrs=8..98+88.5917.574.4.2軟化水箱箱體積計(jì)算算根據(jù)水處理的的設(shè)計(jì)出力力、運(yùn)行方方式及考慮慮到本設(shè)計(jì)計(jì)喲再生備備用軟化設(shè)設(shè)備，故軟軟化水箱的的有效容積積為30-550minn的軟化水水消耗量，取50min。V軟=5177.57//6=144.64m3取實(shí)實(shí)際體積15mm3，外形尺尺寸：400001500025000mm4.5再再生液制備備系統(tǒng)及計(jì)計(jì)算4.5.1系統(tǒng)及設(shè)設(shè)備再生液制備系系統(tǒng)包括再再生劑的儲(chǔ)儲(chǔ)存、溶解解、計(jì)量、運(yùn)運(yùn)輸?shù)取ｊ?yáng)陽(yáng)離子交換換劑常用的的固體再生生劑有NaCl，常用NaC液的制備備系統(tǒng)。本本設(shè)計(jì)選用用當(dāng)前普遍遍使用的、處處理水量大大小均可應(yīng)應(yīng)用的鹽溶溶池鹽液制制備各級(jí)組組織系統(tǒng)。鹽液池分為稀稀鹽池和濃濃鹽池各一一個(gè)，稀鹽鹽池的有效效容積至少少能滿(mǎn)足最最大一臺(tái)鈉鈉離子交換換器再生用用的鹽液體體積（室溫溫下約23~226oC）。鹽濃濃池的有效效容積為5~15天的食鹽鹽消耗量。鹽濃池一般為為混凝土制制，為了防防腐，在池池內(nèi)貼瓷磚磚或?qū)Ｓ貌２Ａт?，用用塑料板做做?nèi)襯效果果最佳，鹽鹽液泵一般般不設(shè)備用用泵。4.5.2鹽液制備備設(shè)備的計(jì)計(jì)算和鹽液液泵的選擇擇4.5.2..1濃鹽池的的體積V1V1=24GGyK/t///式中K儲(chǔ)存NaCCl溶液的天天數(shù)（8~10天），取10天；t交換器延延續(xù)運(yùn)行時(shí)時(shí)間52.00h;食鹽純度0.966~0.998，取0.97；食鹽密度度，取800；代入數(shù)值，得得V1=243368.33910//52.00/0.997/8000=2.117m33其尺寸定為：：長(zhǎng)寬高=150001500010000mmm4.5.2..2稀鹽池的的體積計(jì)算算V2V2=1.22Gy/10//Cy/式中NNaCl溶液密度度為1.0443g/mm3;CCy稀鹽液濃濃度為8%；代入數(shù)值，得得V2=1.22368..9/100/8/11.0433=5..3m3其尺寸為：330002200011000mm4.5.2..3鹽液泵的的選擇計(jì)算算鹽液泵的流量量可用下式式計(jì)算：QQy=1..2v3ty式中實(shí)際交換換器截面積積；v33再生劑流流速1.8mm/h;Qy=1.221.7771.04431.88=3.999m/ss離子交換器再再生鹽液系系統(tǒng)簡(jiǎn)單，管管路不長(zhǎng)，鹽鹽液泵揚(yáng)程程Hy可取10—20m，取揚(yáng)程程為20m，流速為3.999m/s，則選上上海博華泵泵業(yè)制造有有限公司生生產(chǎn)的ISW440-1225型水泵，流流量4.4mm/s,揚(yáng)程21mHH2O,效率為41%，配用電電機(jī)轉(zhuǎn)速29000r/mmin，功率為1.1KKW，重量為35kg，外形尺寸(見(jiàn)見(jiàn)圖4-1)：L=4660mm,,H=2990mm；安裝尺寸：aa=97mmm,h==145mmm,d11=12,,L1=2600mm,BB1=1255mm,BB2=1255mm；進(jìn)出口法蘭尺尺寸：D=1550mm,,D1=1100mm,nn-d=44-18mmm;隔振器規(guī)格：：SD411-0.55H1=1655mm4.6管道、附附件及閥門(mén)門(mén)的選擇計(jì)計(jì)算4.6.1供回水系系統(tǒng)主要管管道管徑的的選擇計(jì)算算（1）供水總總管管徑由管徑計(jì)算公公式知：Dn=5594.55(Grr/v)00.5式中G介質(zhì)的質(zhì)質(zhì)量流量r介質(zhì)比容700CC·m3//kg,取1.002v介質(zhì)流速取2.0m/s,,計(jì)算得Dn==594..5(35571.00210--3/2..0)0..5=2553.677mmm,取Φ27388，實(shí)際內(nèi)內(nèi)半徑Φ257，實(shí)際流流速為1.955m/ss.（2）回水總總管管徑由管徑計(jì)算公公式知：Dn=5594.55(Grr/v)00.5式中G介質(zhì)的質(zhì)質(zhì)量流量r介質(zhì)比容700CC·m3//kg,取1.004v介質(zhì)流速取2.5m/s,,計(jì)算得Dn==594..5(35571.00410--3/2..5)0..5=2229.100mmm,取Φ27388，實(shí)際內(nèi)內(nèi)半徑Φ257，實(shí)際流流速為1.966m/s..（3）自來(lái)水水總管管徑徑鍋爐房最大用用水量:鍋爐房最大用用水量估算算情況表（4-5）用水處估用水量（tt）用水處估用水量（tt）水處理14.28化驗(yàn)及其他0.6渣廠(chǎng)0.7生活用水1.5所以鍋爐房房最大用水水量Gmax=114.288+0.77+0.66+1.55=17..28t//h取管內(nèi)流速速1.2mm/sd=2（Gmmax/((360003.144v)）1/2=2（17.228/（360003.1441.2））1/22=0.007m取DN80即893..5無(wú)縫鋼管管。熱網(wǎng)供水管直直徑本設(shè)計(jì)住宅宅采暖小區(qū)區(qū)分為2個(gè)區(qū)域供供暖，即2根供水支支管，每跟跟的流量Q=1..7851104kg/hh=178850kkg/h查[4]]附錄3-1，取DN1550，流速v=0..73m//s4.6.2分集水器器的分類(lèi)及及型號(hào)選擇擇分集水器分分為：甲式式；總管從從分水器，集集水器側(cè)面面接入；乙式；總總管從分水水器，集水水器底部接接入；在本設(shè)計(jì)中，分分水器采用用頂部進(jìn)入入，底部出出水，減小小阻力；集集水器采用用底部進(jìn)入入頂部出水水。分集水器按斷斷面流速0.1mm/s計(jì)算。按按經(jīng)驗(yàn)值估估算確定分分集水器的的直徑D。DD=1.55~3.00dmaxx式中D分集水器器直徑，mmdmmax分集水器器所有支管管中最大直直徑，250mmm 所以D=2..02500=5000mm長(zhǎng)度L=2115+2000+3115+3990+3990=15110mmm,根據(jù)分集水器器所接進(jìn)水水出口、水水管管徑大大小，決定定采用DN5000的分、集集水器。4.6.3除污器根據(jù)工作壓力力及公稱(chēng)直直徑，本設(shè)設(shè)計(jì)選用D2500mm臥式直通通除污器。4.6.4主要閥門(mén)門(mén)的選擇為了了保證鍋爐爐的正常運(yùn)運(yùn)行，必須須設(shè)置以下下閥門(mén)：閘閥閥作關(guān)斷用用，適于全全開(kāi)全閉的的場(chǎng)合，閘閘閥的介質(zhì)質(zhì)流動(dòng)阻力力小，但密密封面的檢檢修困難，所所以在各水水泵出口、水水箱進(jìn)口、自自來(lái)水管道道和公稱(chēng)直直徑大于200mmm的管道處處設(shè)置閘閥閥。截止止閥作關(guān)斷斷用，適于于全開(kāi)全閉閉的操作場(chǎng)場(chǎng)合，但密密封面的檢檢修比閘閥閥方便，故故在水泵出出口、分水水器、水處處理設(shè)備及及產(chǎn)品公稱(chēng)稱(chēng)直徑不大大于200mmm處設(shè)截止止閥。止回回閥用于要要求單向流流動(dòng)的場(chǎng)合合。在省省煤器的入入口和同向向鍋桶的給給水管道上上、離心泵泵的出口處處設(shè)止回閥閥和截止閥閥，且水流流先通過(guò)止止回閥。旋塞塞閥是快速速啟閉的閥閥門(mén)，其閥閥芯在高溫溫下易變形形，限用于于以水為介介質(zhì)的場(chǎng)合合，故在液位位計(jì)，水位位表和壓力力表上設(shè)旋旋塞閥。水處處理系統(tǒng)中中，因腐蝕蝕性，故在在各水泵、水水箱進(jìn)口處處設(shè)塑料閥閥。4.6.5設(shè)計(jì)中應(yīng)應(yīng)注意的問(wèn)問(wèn)題（1）當(dāng)當(dāng)需從供暖暖總?cè)肟诜址纸映?個(gè)及3個(gè)以上支支路，在入入口處應(yīng)設(shè)設(shè)分集水器器；（2）分分水器用于于供水管路路上，集水水器用于回回水管上；；（3）封封頭也可用用法蘭堵板板、其位置置應(yīng)根據(jù)實(shí)實(shí)際情況設(shè)設(shè)于便于維維修一側(cè)；；（4）一一般在外殼殼應(yīng)裝設(shè)壓壓力表和溫溫度計(jì)；（5）一一般情況均均應(yīng)保溫。

5送引風(fēng)風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)設(shè)備選擇計(jì)計(jì)算為了保證鍋爐爐的正常燃燃燒，必須須保證有足足夠的空氣氣進(jìn)入爐膛膛，并及時(shí)時(shí)排出鍋爐爐中的燃燒燒產(chǎn)物——煙氣，這這就要求空空氣和煙氣氣分別沿著著風(fēng)煙道以以一定的流流速流動(dòng)。在在本設(shè)計(jì)中中，通風(fēng)采采用鼓風(fēng)機(jī)機(jī)和送風(fēng)機(jī)機(jī)配合運(yùn)行行，鼓風(fēng)機(jī)機(jī)用于風(fēng)道道與燃燒設(shè)設(shè)備的阻力力，引風(fēng)機(jī)機(jī)用于克服服鍋爐本體體煙道、煙煙囪及除塵塵器的阻力力。5.1風(fēng)風(fēng)煙道設(shè)計(jì)計(jì)要點(diǎn)A、風(fēng)煙道應(yīng)應(yīng)力求平直直暢通、附附件少、氣氣密性好；；B、金屬管道道鋼板厚度度按下列數(shù)數(shù)值選用：：冷風(fēng)管一一般采用2~3mmm，熱風(fēng)管管和煙道一一般采用3~4mmm；C、金屬矩形形風(fēng)煙管道道應(yīng)配置足足夠的加強(qiáng)強(qiáng)肋或加強(qiáng)強(qiáng)桿，以保保證其強(qiáng)度度和剛度的的要求；D、磚砌煙道道內(nèi)襯當(dāng)煙煙氣溫度≤≤4000C時(shí)，可用100#機(jī)磚砌筑筑；E、煙道拱頂頂一般采用用大圓弧和和半圓弧拱拱頂兩種形形式；F、煙道底的的砌法一般般采用雙層層磚，下墊墊灰渣層。磚磚的長(zhǎng)度方方向應(yīng)與氣氣流方向平平行，以減減少阻力；；G、為考慮煙煙道出灰，煙煙道寬度不不應(yīng)小于0.6m，高度不不小于1.5mm,并應(yīng)配制制足夠的清清灰入孔。H、應(yīng)盡量采采用地上煙煙道，水平平煙道應(yīng)避避免逆坡，接接至煙囪的的水平總管管的向上坡坡度一般采采用3%以上；I、熱風(fēng)管和和煙管的結(jié)結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮慮膨脹的補(bǔ)補(bǔ)償。J、靜壓力為為正壓的煙煙道，必須須使系統(tǒng)氣氣密，不漏漏煙。5.2送送風(fēng)系統(tǒng)的的設(shè)計(jì)5.2.11送風(fēng)量的的設(shè)計(jì)計(jì)算算Vkk=β1BjVk0(-△)101..32((tlk+2773)/bb/2733m33/h式中β11風(fēng)量?jī)?chǔ)備備系數(shù)，取取1.1；BBj燃料計(jì)算算消耗量，849..97kgg/h理論空氣氣量4.881m3/kg爐膛出口口過(guò)量空氣氣系數(shù)，取取1.60；爐爐膛漏風(fēng)系系數(shù)，取0.10；tlk冷空氣溫溫度，取300C；b當(dāng)當(dāng)?shù)卮髿鈮簤毫?，?.022.02kkPa;所以Vk==1.18849.9974.881（1.600-0.110）101..32（30+2273）/1022.02//273=74435.77m33/h根據(jù)送風(fēng)量初初選G5-110型N04.5A風(fēng)機(jī)，規(guī)規(guī)格：風(fēng)量量57300~105580m33/h；風(fēng)壓25800~17770Pa；電機(jī)型型號(hào)Y1322-S2-2，功率7.5KKW，轉(zhuǎn)速14500r/miin.5.2.2風(fēng)道斷面面的確定（1）采用矩矩形斷面的的風(fēng)道，斷斷面尺寸先先按風(fēng)速10m//s計(jì)算F==Vk/36000/v==74355.7/33600//10=00.2077m2然后后取風(fēng)道斷斷面尺寸為為400mmm5000mm,所以實(shí)際際流速為：：v=74435.77/36000/0..2=100.33m/s(2)送風(fēng)風(fēng)機(jī)出口的的漸擴(kuò)管尺尺寸漸擴(kuò)管小小頭斷面尺尺寸與風(fēng)機(jī)機(jī)出口尺寸寸相同，高高寬為315mmm3600mm，而大頭頭斷面尺寸寸與連接的的矩形金屬屬風(fēng)道相同同，高寬為為400mmm5000mm，漸擴(kuò)管管長(zhǎng)度取2倍于360mmm為720mmm.。小頭斷面面面積和流流速：Fx=0.3360.3315=00.1133m2vx=74335.7//36000/0.1113=118.288m/ss(3)鏈條條爐排下各各風(fēng)室入口口的風(fēng)道斷斷面尺寸按按鍋爐本體體進(jìn)風(fēng)道斷斷面尺寸，三三個(gè)風(fēng)室入入口風(fēng)道斷斷面尺寸分分別為300mmm3000mm，500mmm4000mm，300mmm3000mm。(4)風(fēng)道道阻力計(jì)算算1）沿程摩摩擦阻力計(jì)計(jì)算因?yàn)榭湛諝饬魉俅蟠笥?0m//s，所以取取最長(zhǎng)的風(fēng)風(fēng)道計(jì)算總總的摩擦阻阻力。△hmc=λλLv22/ddl/2式中λ沿程摩擦擦阻力系數(shù)數(shù)，取0.03（教材表8-1）；L風(fēng)道長(zhǎng)度度，見(jiàn)布置置草圖，10.000m;ddl風(fēng)道截面面的當(dāng)量直直徑ddl=2aab/(aa+b)==20.1140.55/(0..4+0..5)=00.44m。v空氣流速速，10.333m/ss，空氣密度度，=ρ0273/（tlk+2773）=1.22932773/(330+2773)=1.16kkg/m33(ρ0為冷空氣氣密度)；所以△hmc=0..03100.0011.16110.3332/0.444/2==42.220PPa2)吸風(fēng)口口阻力△hjb1A、冷風(fēng)流量量的計(jì)算由燃料燃燒燒計(jì)算和熱熱平衡（B=9665.888Kg/hh,q4=12%）知：理理論空氣量量V0k=4.881m33/kg,計(jì)算燃料料消耗量BJ=8499.97Kg/hh，而爐膛膛出口過(guò)量量空氣系數(shù)數(shù)為1.60，故冷空空氣流量為為VVlk=BJ(-△)(tlkk+2733)/36600/2273=8449.9774.811(1..60-00.10))(300+2733)/36600/227