節(jié)段箱梁預制拼裝技術(shù)調(diào)查報告

6 第一章概述1.1引言節(jié)段箱梁預制拼裝技術(shù)在美國、歐洲、日本等工業(yè)化發(fā)達國家應用比較廣泛，而在我國只展，因此預制拼裝技術(shù)將是今后預應力混技術(shù)是近五十年內(nèi)才發(fā)展起來的一種施工梁荷載。擾，縮短了施工工期；有利于橋位響。展現(xiàn)狀圖1.1法國Choisy-Le-Roi橋LongKey橋，是美國第一座采用預制節(jié)段逐跨拼裝施工的體外預應力混凝土橋梁，也是新一代的體外預應力混凝土橋梁，該橋平均施工速度達到了每星期2.5跨。之后，結(jié)合體外預應力技術(shù)和先進架橋設備的標準化預制節(jié)段拼裝施工方法在全世界得到了快速發(fā)展，大量節(jié)段拼裝類型橋梁出現(xiàn)在城市高架、跨海大橋等工程中。美國佛羅里達州Mid-Bay和裝施工，預應力體系為體內(nèi)、體外混合配束形(a)LongKeybridge(b)SevenMilebridge(c)泰國曼谷曼納高速公路橋圖1.2節(jié)段預制拼裝橋梁的代表作工。進入90年代，在城市輕軌和高速鐵路橋梁方面，預制節(jié)段拼裝施工法得到了推廣應高隨著設計與施工技術(shù)的發(fā)展，預制節(jié)段拼裝施工方法已不限于在橋梁的上部結(jié)構(gòu)使展現(xiàn)狀號橋主跨為24m+48m+24m，采用預制節(jié)段懸臂拼裝施工法；孫水河5號橋主跨形截面、梁段預制膠拼施工等一系列新技術(shù)。隨后于1994年完工的鄖陽漢江公路大橋首次采用專用三角吊機進行節(jié)段箱梁懸臂拼裝施工，這是一種節(jié)段箱梁預制拼的進步和完善，節(jié)段預制拼裝技術(shù)在我橋、珠海淇澳大橋、閩江大橋、福建廈術(shù)。。這些因素對節(jié)段預制拼裝技術(shù)的下采用節(jié)段箱梁預制拼裝技術(shù)圖1.3新瀏河大橋制造了我機組合拼裝，如圖(1.4)所示。圖1.4香港西鐵高架橋用節(jié)段箱梁預制拼裝工藝，而且能夠達到很好的效果。在該工程建設中，在第82跨和第96跨采用的是工程，使節(jié)段箱梁生產(chǎn)工廠化以及預制節(jié)段2008年建成的蘇通大橋采用節(jié)段箱梁短線法預制工藝以及懸臂拼裝法施工工藝，跨徑為1088米，斜拉橋跨徑為全球之最。懸臂拼裝技術(shù)和短線匹配預制工藝在蘇通大橋上的又一次成功的應用，充分體現(xiàn)了采用節(jié)段箱梁預制拼裝技術(shù)進行工程施工作業(yè)在我國逐在該橋的有力推動下，大量跨江跨海通道引橋如上海長江大橋引橋、崇啟長江大橋、南京第四長江大橋、廈漳跨海大橋、泉州灣跨海大橋引橋等項目均采用該項技術(shù)。此外，表1.1國內(nèi)采用節(jié)段預制拼裝技術(shù)的典型橋梁梁香港藍巴勒海峽大橋澳門珠澳蓮花大橋主橋上海新瀏河大橋上海滬閔高架深港西部通道引橋廈門集美大橋蘇通大橋引橋上海長江大橋引橋崇啟長江大橋南京第四長江大橋廈漳跨海大橋施工方法節(jié)段預制懸臂拼裝節(jié)段預制懸臂拼裝節(jié)段預制逐孔拼裝節(jié)段預制逐孔拼裝節(jié)段預制逐孔拼裝節(jié)段預制懸臂拼裝節(jié)段預制懸臂拼裝節(jié)段預制懸臂拼裝節(jié)段預制懸臂拼裝節(jié)段預制逐孔拼裝懸臂拼裝、逐孔拼裝節(jié)段預制懸臂拼裝最大跨度(m)42結(jié)構(gòu)形式連續(xù)剛構(gòu)連續(xù)剛構(gòu)簡支梁連續(xù)梁支梁連續(xù)梁連續(xù)梁連續(xù)梁連續(xù)梁連續(xù)梁連續(xù)梁連續(xù)梁建成時間主跨816m混合梁斜拉橋，該橋邊跨混凝土果是在混合梁斜拉橋首寬幅混凝土箱梁收縮裂縫提供了新的途徑，大大拓寬了節(jié)段箱梁預制拼裝技術(shù)的使用范圍，推動了該項技術(shù)的進一步發(fā)展。圖1.5荊岳長江公路大橋揮了材料性能(混凝土抗彎、波形鋼腹板抗剪)、預應力使用效率高、抗震性能好。目前懸臂澆筑和支架現(xiàn)澆的施工工藝。將節(jié)段箱梁預制拼，可改善常規(guī)節(jié)段預制拼裝橋梁接縫受力性能、提高抗(c)模板安裝1(d)模板安裝2圖1.6波形鋼腹板加工及吊裝圖1.7梁段拆分第二章節(jié)段箱梁預制及安裝方法拼裝技術(shù)因其施工速度快，對施工工藝就具有了很法和短線法。隨著節(jié)施工，而短線法預制工藝在2.1節(jié)段箱梁長線預制法2.1.1長線法預制工藝定臺座，應考慮橋梁的自重、混凝度。模板，按順序一塊一塊的在臺座上匹配圖2.1長線法匹配預制工藝2.1.2長線法匹配預制技術(shù)的特點(1)預制臺座制造時，結(jié)構(gòu)簡單，所需設備較少，預制線形比較容易控制。(2)預制時由于臺座底模線形的調(diào)整能夠一次完成，測量工作比較集中，所以在生(3)由于長線法是整跨一次預制，累計偏差因素就會減少，也可以通過調(diào)整下一個消已制成節(jié)段所造成的偏差。(4)由于國內(nèi)運用此方法施工比較廣泛，因此施工工藝較為成熟。(1)因底模板的線型關系到橋梁梁體的最終線型，這就要求臺座不能有大的沉降，(2)由于臺座的制作成本較高，而且除非是相同的橋梁梁體，否則長線法預制的臺(3)節(jié)段預制過程中，模板的調(diào)整較為困難，預制的速度較慢。(4)臺座制作時占地面積比較大，直接影響成本的增加。(5)在長線臺座上采用蒸汽養(yǎng)護方法較困難。2.2節(jié)段箱梁短線預制法曲線2.2.1短線法預制工藝節(jié)段的澆筑都是在一個模圖2.2短線匹配預制示意圖模和側(cè)模都可以調(diào)整以便于平曲平位置。據(jù)相關測量結(jié)果和梁體的預拱度計預制。短線法節(jié)段箱梁預制工藝流程如圖(2.3)所示。圖2.3短線法節(jié)段箱梁預制工藝流程2.2.2短線法匹配預制技術(shù)的特點(1)短線預制法只需要三個節(jié)段長度的臺座，適合工廠化生產(chǎn)，而且設備可以反復(2)短線法預制節(jié)段便于蒸養(yǎng)，降低了節(jié)段的養(yǎng)護時間。(3)占地面積少，節(jié)約了地面資源。(4)因其模板等設備可以調(diào)整平、豎曲線，可以預制多種類型的梁體，適用于節(jié)段(1)因為每次預制的梁體比較少，造成周轉(zhuǎn)頻繁，延長了工期。(2)短線法對預制模板的靈活性和剛度等特性有較高的要求，這就提高了施工要求。(3)施工精度要求比長線法高的多，增加了施工難度。2.3節(jié)段箱梁安裝方法節(jié)段箱梁安裝方法有逐孔整體拼裝(懸掛法)和懸臂拼裝，逐孔整體拼裝一般適用于。2.4.1懸掛法施工上運梁運送至架設部位。運梁車移動、移圖2.4梁段運輸施工依次推進根據(jù)橋梁長度情段運至現(xiàn)場，架橋機起吊節(jié)段就位并臨時錨固，架橋機前行過孔，吊裝第2號墩頂?shù)?2)、(3)步驟架設第二跨預制節(jié)段，張拉2號墩頂頂板束，張拉第二跨對應圖2.5懸掛法施工2.3.2懸臂法施工懸臂法施工梁段運輸方式同懸掛法施工，總體架設順序為從預制廠提梁站處開始架段運至現(xiàn)場，架橋機起吊節(jié)段就位并臨時錨固，架橋機前行過孔，吊裝第2號墩頂畢后在行車道外側(cè)一端張拉第一跨橫向預應力，懸臂拼裝至合攏段前(最大懸臂狀態(tài))；余架橋機過孔，吊裝第3號墩頂0#預制節(jié)段并臨時錨固，按第(3)步驟懸臂拼裝至圖2.6懸臂法施工第三章節(jié)段箱梁體外預應力體系研究來預應力技術(shù)的研究熱點之一。體應力，其最早也是應用最成熟最廣泛的結(jié)構(gòu)中。體外預應力技術(shù)在世界上許多應的力學分析程序，這些成果有許多已效果．用呈現(xiàn)增長趨國相關標準的研究制定，以期推動預制3.1體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)3.1.1體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)的概念及應用(1)體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)的定義體外預應力結(jié)構(gòu)與體內(nèi)預應力結(jié)構(gòu)最本質(zhì)的區(qū)別，便是體外預應力結(jié)構(gòu)的預應力筋土結(jié)構(gòu)時，稱為圖445678955449677平面圖789798977657654圖3-1體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)一般構(gòu)造(2)體外預應力在混凝土橋梁的應用yrksi6MPa)的高強度、低松弛鋼絞線：鋼索的防護采用HDPE(高密度聚乙烯)管，墩頂及跨內(nèi)偏轉(zhuǎn)塊中預埋鍍鋅鋼橋采用全體外預應力．這種類型的橋梁結(jié)構(gòu)由于受連接力索；簡化了腹板的的橋梁中。全橋的預應力體系通常采用板內(nèi)不放置預應力筋，所以可以把傳統(tǒng)板式結(jié)構(gòu)中采用鋼腹板，采用波紋鋼腹混凝土結(jié)構(gòu)的維修和加固。對橋梁抵消部分外荷載產(chǎn)生的內(nèi)力，可達到改力用于橋梁的維修和加固，具有施工簡3.1.2體外預應力工藝的優(yōu)點與缺點點為：(1)在設計上預應力索布置簡單，避免結(jié)構(gòu)細節(jié)的復雜性?；炷馏w內(nèi)不設置或少腹板的剪力，因而(3)鋼索管道灌漿的事故減少或不發(fā)生問題。既使發(fā)生問題，亦容易解決；(4)體外預應力筋布置在混凝土截面的外側(cè)，可經(jīng)常用X射線和其它技術(shù)監(jiān)測，在(5)體外預應力筋僅在錨固區(qū)和轉(zhuǎn)向塊處與結(jié)構(gòu)相連,摩阻損失明顯減小,提高了預應(1)體外預應力筋無混凝土保護易遭火災，并因為承受著振動要限制其自由長度；(2)轉(zhuǎn)向塊和錨固區(qū)因承受著巨大的縱、橫向力而特別笨重；(3)對于體外預應力筋，錨固失效則意味著預應力的喪失，所以錨具應嚴防被腐蝕；(4)極限狀態(tài)下體外預應力筋的抗彎能力小于體內(nèi)有粘結(jié)筋，在開裂荷載和極限荷(5)體外預應力結(jié)構(gòu)在極限狀態(tài)下可能因延性不足而產(chǎn)生沒有預兆的失效。預應力技術(shù)結(jié)合節(jié)段施工的只有福建洪684.65793.2體外預應力系統(tǒng)構(gòu)造端橫梁錨固系統(tǒng)向裝置塊狀錨固系統(tǒng)向裝置圖3-2體外預應力體系構(gòu)造圖3.2.1體外預應力索構(gòu)造普普通鋼絞線水泥漿(油脂或石蠟)HDPE管外預應力常采用鋼絞線束，其中鋼脂和石蠟。在轉(zhuǎn)向和錨固段與梁體粘無無粘結(jié)鋼絞線水泥漿HDPE管防護的體外索的體外索達到拆卸或調(diào)換的要構(gòu)造和非剛性的灌漿材3.2.2體外預應力筋的錨固系統(tǒng)連接，預加力應通氣孔HDPE壓環(huán)通氣孔HDPE壓環(huán)力結(jié)構(gòu)中，必須具有規(guī)定的靜力與動力強度(錨固強度)，錨具下混凝土的支承應力不得鑄鐵錨墊板錨圈HDPE管壁厚8mm圖3-3錨具構(gòu)造圖具的錨墊板及預埋鋼管直接其索力不可調(diào)整。一般采用水泥漿作為漿形成粘結(jié)。錨具在錨固以后用防腐油脂或臘，使錨頭與空氣及水除。錨具內(nèi)一般使用防腐材定長度的鋼索，以備再次張等。重復張拉前，打開錨頭中灌漿的組合索一般和永久式的濟。無灌漿的組合索可以和可調(diào)式配合泥漿灌注密封，永久式錨具與成特特點可以進行索的張拉力調(diào)節(jié)或索體更式可以進行索的張拉力調(diào)節(jié)或索體更換；防腐蝕性能好；施工時需整體張拉系12343.2.3體外預應力筋的轉(zhuǎn)向裝置良好，極限狀態(tài)下有足夠的延性集中轉(zhuǎn)向或分根(批)在不同位置分別轉(zhuǎn)向。如下圖3-4所示。橫梁錨固端橫梁錨固端橫梁錨固端分散布置集中布置次效應，應對體外預應力筋設置定設在梁體撓曲線最大的位置和可能體外預應力筋通過預埋的轉(zhuǎn)向管道進行彎轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)向管道應與梁體內(nèi)的鋼筋固定在一3.2.4體外預應力系統(tǒng)的防腐與防護護套與灌漿料的保護，以及料的選擇，主要考慮環(huán)境條件和體、通常處于潮濕的環(huán)境中、長期處于濕潤劣環(huán)境中第四種。成品的單根無粘結(jié)鋼絞性能。的體外預應力索，外護套與內(nèi)灌料都是至關重要，采用HDPE護套和灌水泥漿非硬固性材料填充喇叭管及延伸管，以便3.2.5體外預應力筋的定位與減振(1)體外預應力筋的定位裝置門構(gòu)造，以限制其發(fā)生相結(jié)構(gòu)構(gòu)造之間或定位與轉(zhuǎn)向結(jié)構(gòu)構(gòu)造之間(2)體外預應力筋的減振裝置振裝置間距以不大于7m為宜，或者也可以通過動力計算確定；在設置減振裝置處，體外預應力筋與護套間應用隔振材料填實。體外預應力筋的定位構(gòu)造通過設置減振材料也是，因此上述減振裝置通常僅用在體外預應力筋彎起后的區(qū)段。3.3體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)的受力性能中間橫隔梁上，通過轉(zhuǎn)向塊調(diào)整預應力應力筋與梁并無接觸。體外預應力簡支梁體系所處應力也發(fā)生改變，從而出現(xiàn)理論分析及試驗證明這種體外預應力梁正截面工作特點與普通鋼筋混凝土梁正截面工作特點相同，破壞時的極限狀態(tài)有以下兩類情況。gyyy斷增長，垂直裂縫迅速開展，正截面混凝土受壓高度不斷減小;受壓區(qū)混凝土的應變最后達到極限應變，使截面失去承載能點與適筋梁破壞的特點一致。gyyRu梁破壞范圍。力特性與無粘結(jié)預應力結(jié)構(gòu)類似。筋與混凝土之間可以發(fā)生滑動使得體外預應力鋼束的應變與混凝土主梁的應變在相同截束，通常不會達到屈服，從而導致型的，直線與直線之間由偏轉(zhuǎn)裝置而言，體內(nèi)無粘結(jié)預應力筋別主要在構(gòu)造上；節(jié)段施工的體無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)的差別eF1eF13.3.1整體施工的體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)的力學性能整體施工的體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)的力學性能與無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)是基本相(1)體外預應力索通常布置在箱梁底板之上及頂板之下，故預應力索的偏心距比體在每個截面上雖然預應力筋的應eeFF2ab)鋼索與梁體相對變形(e1<e2)a向裝置b)兩個轉(zhuǎn)向裝置(3)體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)與體內(nèi)無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)在預應力筋極限應力及載力。但考慮到體外預應力結(jié)構(gòu)二效應的特殊性，在計算體外預應力索極限應力時應有所3.3.2節(jié)段施工體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)的力學性能置的非預應力筋在接縫處被斷開，使更大，也使其力學性能受到很大的影(1)正常使用極限狀態(tài)中，若完全采用純無粘結(jié)的體外預應力難以控制。采用這種施工方法的縫處，若節(jié)塊間采用干接縫連接數(shù)量的方法來阻止混凝土裂縫的在美國州際公路和運輸工作協(xié)會(AASHTO)1989年出版的《節(jié)段式混凝土橋梁設計為預制節(jié)段間的濕接縫或膠接縫和在預加應力階段和使用荷載階段，規(guī)范對這兩類連接縫處混凝土的最小應力作了如下規(guī)①A類接縫a.應力筋體內(nèi)配置且有最小粘結(jié)輔助鋼筋穿過接縫時，在預加應力階段的最大拉應力為3f',f'為混凝土在各施工階段的標準圓柱抗壓強度，單位為1b/in2(約70kPa)；在使cicicb.預應力筋體內(nèi)配置且無最小粘結(jié)輔助鋼筋穿過接縫時，不允許有拉應力(零應力)。②B類接縫應力為200lb/in2(約為1.4MPa)。(2)承載能力極限狀態(tài)下不會達到屈服，從而導致其抗彎能力用體內(nèi)有粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)的極限0素的綜合影響，將使問算方法得到其極限承載能力。因型，把非線性問題化為短區(qū)間的數(shù)值計算，模擬出實際結(jié)構(gòu)的受因素綜合作用的結(jié)構(gòu)極限承載能歐洲混凝土委員會1990年的混凝土模式規(guī)范(CEB—90)已將混凝土非線性分析模式3.3.3影響體外預應力結(jié)構(gòu)力學性能的主要因素式均會影響體外預應力結(jié)構(gòu)的極限承載(1)整體施工與節(jié)段施工。隨著荷載的增加，這條裂縫的寬性破壞，混凝土的塑性變形幾乎全接縫，二是具有節(jié)段施工所沒有配筋率為p。從圖中可看出非預應力筋的有無及不同配筋率對結(jié)構(gòu)力學性能的影響較大。載荷效等876載荷效等876543211.3x恒載-1=0荷荷整體施工整體施工節(jié)段施工500123012跨中位移(in.)圖3-6跨中位移(in.)(1kips=4.536KN;1in=25.4mm)(2)鋼索的體內(nèi)、體外混合配筋預應力筋，對結(jié)構(gòu)的力學性能也有一定的影響。圖3-7為鋼索的體內(nèi)、體外混合配筋對節(jié)段施工結(jié)構(gòu)力學性能的影響，采用MacGregorHindiOHS(3)鋼索粘結(jié)性能由于體外預應力索與周圍主體結(jié)構(gòu)在同一截面上的變形是不協(xié)調(diào)的，無論采用粗鋼土結(jié)構(gòu)粘結(jié)情況不同，其力學性地減少預應無體內(nèi)鋼無體內(nèi)鋼束有體內(nèi)鋼束00.20.40.60.81.01.21.41.61.800.2測量點位移(in.)5-4-5力學性能的影響87654321-1偏轉(zhuǎn)位偏轉(zhuǎn)位置無滑移偏轉(zhuǎn)位置自由滑移00.20.40.60.81.01.21.41.61.82.0測量點位移(in.)鋼索粘結(jié)情況對其力學性能的影響，不能把節(jié)段施工的體外預應力混凝土的體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)；也不能把整體施工的體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)的試驗或計算結(jié)果，簡單地套用到節(jié)段施工的體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)中縫的體外預應力混凝土結(jié)構(gòu)，接縫處的素。限制接縫處的剛體轉(zhuǎn)動，將使結(jié)構(gòu)提高。由于節(jié)段施工體外預應力結(jié)構(gòu)的力索是限制節(jié)段間接縫剛體轉(zhuǎn)動的唯一第四章**橋南岸灘橋總體施工方案施工工期有很大的影響，其技術(shù)難度也4.1工程特點南岸灘橋灘涂發(fā)育，靠近主通航孔側(cè)深水區(qū)船舶運輸和作業(yè)條件好；4.2跨徑選擇表4.1引橋南岸灘橋不同跨徑經(jīng)濟性比較表(單幅)橋梁跨橋梁跨徑主梁形式承臺樁基C55砼(m3)鋼筋(t)體外鋼絞線(t)體內(nèi)鋼絞線(t)C45砼(m3)鋼筋(t)C35砼(m3)鋼筋(t)C35砼(m3)鋼筋(t)建安費(萬元)經(jīng)濟指標(元/m2)×50m等截面預應力混凝土連續(xù)梁309.6815.54319.7×60m等截面預應力混凝土連續(xù)梁4226.1899×70m等截面預應力混凝土連續(xù)梁.80.405.24342.5986.74.3施工方案選擇有整孔預制整孔吊裝、節(jié)段預制拼裝、移動模架逐孔現(xiàn)澆、掛籃對稱懸澆。整孔預制整孔吊裝方案(長線法)對預橋梁長度大的情況。本項目非南岸灘橋區(qū)灘涂發(fā)育(長度約2700m)，不具備大噸位浮吊均具有可行性。對以上三個方案的優(yōu)缺點進行綜合比較，比較結(jié)果見下表。表移動模架逐跨現(xiàn)移動模架逐跨現(xiàn)澆30m~55m節(jié)段預制拼裝40m~80m掛籃對稱懸澆50m~80m施工方案適用跨徑預應力體系溫變、收縮徐變影響施工質(zhì)量施工設備施工難度施工風險施工速度對建設條件適應性造價(萬元)主梁下?lián)系膯栴}性能好箱梁節(jié)段在預制廠內(nèi)有效保證施工質(zhì)量該工法在國內(nèi)已廣泛備加工及采購方便難度小方便，施工風險小橋位處可設置運輸便應性好68推薦斷面尺寸相對較大施工工序均在移動模架內(nèi)少，施工質(zhì)量容易保證該工法在國內(nèi)已廣泛備加工及采購方便難度小對較大單跨施工時間15~18能滿足工期要求適應性一般123斷面尺寸相對較大主梁依托掛籃逐段懸質(zhì)量不易控制設備加工及采購方便度相對較大度大，施工風險大須多點同步施工方能滿足工期要求條件的適應性較差放棄及施工安全，以滿足結(jié)構(gòu)推薦采用節(jié)段預制拼裝施工方案。第五章工程實例、耐久性研究及方案比較5.1國內(nèi)相關內(nèi)似工程采用節(jié)段預制拼裝法施工的典型實例5.1.1武西高速公路桃花峪黃河大橋節(jié)段梁工程概況跨黃河交界處，北接線連道主干線連霍高速公路，是繼京廣鐵路黃河大橋、鄭州黃河公路大橋、劉江黃河大橋(京珠高速黃河大橋)、新鄭黃河大橋(公鐵兩用黃河大橋)之后又一跨越黃河天塹、溝通黃河兩岸的重要通道。側(cè)堤外引橋(左幅橋跨徑組合為(25+30+2×35+2×25)+6×30+4×(5×30)m，右幅橋跨徑組合為(3×25+2×35+30)+6×30+4×(5×30)m)、跨大堤橋(75＋135＋75m)、北側(cè)堤內(nèi)引橋 南引橋(2×6×30+5×30m)，主橋和副橋跨越主河槽。利于通風，在每聯(lián)箱梁橫隔cmcm厚度25cm，腹板厚度50~70~90cm。截面示意圖如圖(5-1)所示：節(jié)段在工廠預制完成，通過運梁便道預制的各跨箱梁分別形成整體再進現(xiàn)多跨連續(xù)體系。梁段接縫處通過預應體性，同時在梁段接縫處涂抹環(huán)氧樹5.1.2泉州灣跨海大橋南岸淺水區(qū)節(jié)段梁工程概況大橋工程起于晉江南塘，與泉州市環(huán)城高速公路晉江至石獅段相接，在石m淺水區(qū)引橋(六車道)、蚶江互通主線橋、南岸淺水區(qū)引橋(八車道)、南北岸深水區(qū)引橋 (八車道)、主橋、北岸深水區(qū)引橋(八車道)、北岸淺水區(qū)引橋(八車道)、秀涂互通主南岸淺水區(qū)引橋(六車道)的50m預應力混凝土連續(xù)箱梁起訖點樁號為左幅K20接縫采用C60早強微脹混凝土。截面示意圖如圖(5-2)所示：圖5-2截面示意道施工困難，運梁方式采用梁上運5.1.3虎門二橋節(jié)段梁工程概況繞城公路南環(huán)和廣澳高速公路，經(jīng)齒型剪力鍵，環(huán)氧樹直于大地，而且與墩中心線不在5.2耐久性研究外，在橋面板內(nèi)設的要求，設計使用壽命不小于30年。45米節(jié)段梁截面示意圖如圖(5-3)所示：圖5-3截面示意5.1.4蕪湖長江公路二橋節(jié)段梁工程概況的斜拉橋，跨徑布置為(100+308+806+308+100)m。0.55m；腹板由墩頂附近的0.6m變化至跨中的0.35m。截面示意圖如圖(5-4)所示：圖5-4截面示意力學性能和各種因素薄壁結(jié)構(gòu)，其耐久性和其它5.2.1承載極限狀態(tài)的力學性能學性能，既不同于傳統(tǒng)的體內(nèi)預應。根據(jù)國內(nèi)外研究成果，采5.2.2各種因素引起預應力損失下結(jié)構(gòu)安全度xx55米引橋，建立有，分(1)計算模型圖5.5南岸灘橋結(jié)構(gòu)離散圖xm用MIDAS2012軟件按照直線橋計算。全橋劃圖5.6蕪湖長江公路二橋引橋結(jié)構(gòu)離散圖(2)計算結(jié)果年后南岸灘橋和蕪湖長江公路二橋中跨跨中截面頂?shù)拙壔窘M合(恒載+活載)下縱橋向曲線降低，相比較而言，采用全體位置位置南岸灘橋跨中蕪湖長江公路二橋中損失20%-6.0-5.9損失40%-5.6-5.4損失30%-5.8-5.7損失50%-5.4-5.2-6.2-6.1損失%-6.3-6.3位置位置南岸灘橋跨中蕪湖長江公路二橋中損失20%-5.2-4