支模架安全專項施工方案

目錄一、工程概況 2二、編制依據(jù) 2三、指導(dǎo)思想與設(shè)計思路 2四、代表結(jié)構(gòu)計算截面選擇： 3五、模板結(jié)構(gòu)設(shè)計計算： 4六、模板施工方法 71七、模板搭設(shè)的質(zhì)量控制 73八、支模架搭設(shè)的安全要求 74九、構(gòu)造要求 76十、支模架搭設(shè)的安全要求 75

支模架安全專項施工方案一、工程概況1.1項目組成工程名稱：江南家居五層加層工程項目建設(shè)單位：江南家居有限公司設(shè)計單位：環(huán)宇建工設(shè)計股份有限公司監(jiān)理單位：浙江文華建設(shè)項目管理有限公司施工單位：杭州昂達(dá)建筑工程有限公司1.2工程地點(diǎn)本項目地處杭州市余杭區(qū)臨平商貿(mào)園（望梅路586號，道古寺北320國道與09省道交匯處）。1.3工程概況本工程單體建筑占地面積：22781.40平方米，總建筑面積：103432.72平方米；其中地上總建筑面積：101131.72平方米（一至四層已建建筑面積:82248.72平方米；五層加層建筑面積：18883.00平方米），地下室建筑面積：2301.00平方米，本項目結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，建筑結(jié)構(gòu)安全等級：二級，建筑合理使用年限：50年，抗震設(shè)防烈度6度。二、編制依據(jù)1、工程設(shè)計圖紙及施工組織設(shè)計。2、《建筑工程施工手冊》。3、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》。4、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》。5、《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》。6、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》。7、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》。8、《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》。9、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》。10、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》。三、指導(dǎo)思想與設(shè)計思路本工程樓層結(jié)構(gòu)設(shè)計比較復(fù)雜，基本屬于常規(guī)支模。對于常規(guī)支模，將采用扣件式鋼管支撐體系施工。1、支撐系統(tǒng)的確定：a、根據(jù)本工程情況，主體結(jié)構(gòu)模板支撐采用滿堂式支撐系統(tǒng)。支撐鋼管立桿下墊250x250的木模板，縱橫向設(shè)置相互垂直的水平拉桿，離地100設(shè)置一道掃地桿，支撐系統(tǒng)兩端設(shè)置剪刀撐。為防止較大梁、柱炸模，部分柱梁支模用12螺桿對穿模板加強(qiáng)，待拆模后，用氣割切去伸出混凝土表面的螺桿。b、支模參數(shù)：根據(jù)不同部位確定不同參數(shù)，見下述。2、材料選擇：支模架采用Ф48x3.5mm鋼管，扣件應(yīng)符合《鋼管腳手架扣件》（GB1583）的規(guī)定；模板采用950㎜x2100㎜x18㎜九夾板及60×80木楞，采用12螺桿加山型卡進(jìn)行加強(qiáng)；其中圓弧形的模板應(yīng)根據(jù)施工圖尺寸加工成適當(dāng)?shù)幕《龋庸こ尚秃蠓诸惗逊拧?、材料要求：所選用材料應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度，以保證模板結(jié)構(gòu)有足夠的承載力；有足夠的彈性模量，以保證模板結(jié)構(gòu)的剛度；模板接觸混凝土的表面必須平整光潔；盡量選用優(yōu)質(zhì)材料，并能承受多次周轉(zhuǎn)而不損壞。搭設(shè)前要對鋼管、扣件、模板、模檔等材料進(jìn)行檢查驗收，合格后方可投入使用，并按不同規(guī)格、品種分類堆放。4、搭設(shè)要求：搭設(shè)的基本要求為橫平豎直，整體和局部結(jié)構(gòu)清晰，連接牢固、支撐可靠、受載安全、不變形、不搖晃，有安全操作空間。必須嚴(yán)格按施工組織設(shè)計和本專項方案進(jìn)行操作。在施工過程中，可根據(jù)實(shí)際情況對支模系統(tǒng)進(jìn)行局部的調(diào)整，但必須征求技術(shù)負(fù)責(zé)人的同意，視情況調(diào)整方案并另行審批。5、檢查：配料時要有放樣圖，支模前要有技術(shù)交底，明確搭設(shè)方式。澆筑混凝土之前，要對模板系統(tǒng)作全面檢查驗收，符合要求后方可開始澆筑混凝土。澆筑過程中設(shè)專人隨時觀察模板系統(tǒng)的工作情況，如有異常，立即采取措施。四、代表結(jié)構(gòu)計算截面選擇：1、樓板截面選擇：本工程的現(xiàn)澆板厚有地下室頂板250mm（層高3.50m、3.0m），樓層現(xiàn)澆板厚120㎜、150㎜（標(biāo)準(zhǔn)層高3.1m、3.6m，一層層高5.02m，局部層高3.0m）。現(xiàn)選定標(biāo)準(zhǔn)層板厚150㎜、層高3.60m；地下室頂板板厚250㎜、層高3.50m進(jìn)入設(shè)計計算。2、梁截面選擇：本工程的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁具有200*500、200*650、200*750、200*900、250*550、250*700、250*1200、250*1600等不同截面，現(xiàn)選定標(biāo)準(zhǔn)層梁KLq4（1）200*900、地下室頂板梁KL11a（8）250*1600（層高按3m計）進(jìn)入設(shè)計計算。3、墻柱截面選擇：本工程的現(xiàn)澆鋼筋混凝土柱（墻）截面較多，選定標(biāo)準(zhǔn)層柱400*400、地下層柱400*600、地下層墻厚250進(jìn)入設(shè)計計算。五、模板結(jié)構(gòu)設(shè)計計算：（一）、鋼筋混凝土現(xiàn)澆板A、選取標(biāo)準(zhǔn)層板厚130㎜，層高為2.80m進(jìn)行設(shè)計計算。樓板采用ф48×3.5㎜（考慮實(shí)際情況，按ф48×3.2㎜進(jìn)行計算）按鋼管作為支模架，用950x2100x18厚九夾板作模板，采用60x80方格木楞為格柵，間距300㎜；支撐立桿橫向間距0.9m，縱向間距0.70m，步距不大于1.5m，立桿中間設(shè)二道相互垂直水平拉桿，離地面100設(shè)掃地桿一道。詳見驗算書一。驗算書一：1. 計算簡圖2. 板底模板計算1) 計算模式面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎、抗剪強(qiáng)度和剛度。按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(50009-2019)3.2.7～3.2.10規(guī)定及《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》對強(qiáng)度、撓度進(jìn)行驗算，考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載并進(jìn)行不利荷載組合。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=0.9×103×18×18/6=4.86×104mm3；I=0.9×103×18×18×18/12=4.374×105mm4；2) 荷載計算(1) 新澆混凝土及鋼筋荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,:（24+1.1）×0.7×130/1000=2.284kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,,:0.3×0.7=0.21kN/m；q1k=q1k,+q1k,,=2.494kN/m(2) 施工人員及施工設(shè)備荷載及振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2k:（1+2）×0.7=2.1kN/m；3) 抗彎強(qiáng)度驗算(1) 公式：其中-板底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M-彎矩設(shè)計值(N.mm)；W―截面模量（mm3）m-抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）:15(2) 彎矩設(shè)計值計算如下:M=MGk+1.4MQk式中：-永久荷載的分項系數(shù)：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.2；而對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.35。本計算書取1.2。MGk-模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和；MQk-施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和l--計算跨度(板底支撐間距):l=0.3m；MGk=0.1×2.494×0.32=0.022kN.mMQk=0.117×2.1×0.32=0.022kN.m取1.2，則M=1.2×0.022+1.4×0.022=0.057kN.m梁底模面板計算應(yīng)力=0.057×106/4.86×104=1.173N/mm2經(jīng)計算，梁底模面板抗彎強(qiáng)度驗算滿足要求！4) 抗剪驗算公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：0.7×1000構(gòu)件高度（mm）h：18抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：1.4Qmax=0.6×1.2×2.494×0.3+0.617×1.4×2.1×0.3=1.0829KN剪應(yīng)力（N/mm2）： 0.129N/mm2經(jīng)計算，模板的抗剪驗算滿足要求！5) 撓度驗算公式：Vmax<[v]=l/250其中:l--計算跨度:l=0.3m；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；面板的最大撓度計算值:Vmax=0.677×2.494×(0.3×103)4/(100×6000×4.374×105)=0.0521mm；面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=0.3×1000/250=1.2mm；經(jīng)計算，面板的最大撓度計算值滿足要求！3. 板底方木驗算1) 計算模式：方木直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；2) 荷載的計算：(1) 根據(jù)梁底模板面板的計算中的支座反力計算內(nèi)龍骨承受的荷載值Rmax=(0.600×1.2×2.494×0.3+0.617×1.4×2.1×0.3)+(0.500×1.2×2.494×0.3+0.583×1.4×2.1×0.3)=2.046KNRmaxk=0.600×2.494×0.3+0.500×2.494×0.3=0.823KN(2) 轉(zhuǎn)化成均布荷載q=2.046/0.7=2.923kN/mqk=0.823/0.7=1.176kN/m本工程中，板底木方截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；3) 方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎距M=0.1ql2=0.1×2.923×0.7×0.7=0.143kN.m；最大應(yīng)力=M/W=0.143×106/64×103=2.234N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；經(jīng)計算，方木的抗彎強(qiáng)度計算值滿足要求！(3) 方木抗剪驗算：公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：60構(gòu)件高度度（mm）h：80抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（mm）（N/mm2）：1.3Qmax=0.6×2.923×0.7=1.228KN剪應(yīng)力（N/mm2）：0.384N/mm2經(jīng)計算，方木的抗剪驗算滿足要求！(4) 方木撓度驗算:其中E-內(nèi)龍骨的彈性模量：9000N/mm2；qk--荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=1.176N/mm；l--計算跨度：l=0.7×103mm；I--截面慣性矩：256×104mm4；內(nèi)龍骨的最大撓度計算值:Vmax=0.677×1.176×(0.7×103)4/(100×9000×256×104)=0.083mm；內(nèi)龍骨的最大容許撓度值:[v]=0.7×103/150=4.67mm及10mm。經(jīng)計算，方木撓度驗算滿足要求！4. 支撐鋼管的強(qiáng)度驗算(1) 計算模式支撐鋼管承受木方傳遞的集中荷載，按照集中荷載作用下的三跨梁計算。(2) 荷載計算簡化計算取P1……Pn-1均等于木方傳遞下來的最大支座力則P=R=1.1qL=1.1×2.923×0.7=2.251KNPk=1.1qkC=1.1×1.176×0.7=0.906KN(3) 支撐鋼管強(qiáng)度驗算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，最大彎距為Mmax=0.267×2.251×0.9=0.541kN.m支撐鋼管的最大應(yīng)力=0.541×106/4.73×103=114.376N/mm2；支撐鋼管的設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；經(jīng)計算，支撐鋼管強(qiáng)度驗算滿足要求！(4) 支撐鋼管撓度驗算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，梁的最大撓度為得：Vmax=1.883×1.176×103×(0.9×103)3/(100×206000×11.36×104)=0.026mm；支撐鋼管的最大容許撓度值:[v]=0.9×103/150=6mm及10mm。經(jīng)計算，支撐鋼管撓度驗算滿足要求！5. 扣件抗滑移的計算(1) 規(guī)程規(guī)定:按規(guī)程5.4.1和5.4.2規(guī)定考慮疊合效應(yīng)，1.05R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<1.05R≤12.0kN時，應(yīng)采用雙扣件；1.05R>12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。(2) 荷載計算縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R計算R=2.251+2.267×2.251=7.354kN則1.05R=7.722kN經(jīng)計算，采用單扣件滿足要求!6. 立桿的穩(wěn)定性計算(1) 計算模式按照規(guī)程5.3.2～5.3.6，對于立桿穩(wěn)定性按照軸心受壓構(gòu)件，分兩種方式進(jìn)行計算。當(dāng)模板支架高度超過4m時，應(yīng)采用高度調(diào)整系數(shù)KH對立桿的穩(wěn)定承載力進(jìn)行調(diào)降。(2) 荷載計算A 計算公式：計算立桿段的軸向力設(shè)計值Nut，應(yīng)按下列公式計算：不組合風(fēng)荷載時：Nut=NGk+1.4NQk組合風(fēng)荷載時：Nut=NGk+0.85′1.4NQk式中：Nut-計算段立桿的軸向力設(shè)計值（N）；NGk-模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和（N）；NQk-施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的軸向力總和（N）。-永久荷載的分項系數(shù)：本工程中取1.2B 計算過程：橫桿的支座反力N=7.722kN(注：已經(jīng)包括模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的軸向力。并且根據(jù)規(guī)程考慮了相應(yīng)的荷載分項系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.2×0.15×2.67=0.481kN（注：根據(jù)規(guī)程4.2.1對模板支架自重，按0.15KN/m取值。）則取Nut=7.722+0.481=7.83kN(3) 立桿計算長度計算立桿計算長度l0應(yīng)按下列表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值：式中：h-立桿步距（m）；取值1.5ma-模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度（m）；取值0.1mk-計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附錄D計算；因h=1.5m取值1.167-等效計算長度系數(shù)，按附錄D采用。因=1.5/0.7=2.1，=1.5/0.9=1.7取值1.641最后，立桿計算長度l0=2.873m風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0--基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2019)的規(guī)定采用：W0=0.45Uz--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2019)的規(guī)定采用：Uz=0.84Us--風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×0.84×1×0.45=0.265kN/m2。(4) 立桿的穩(wěn)定性驗算①不組合風(fēng)荷載時：組合風(fēng)荷載時：式中：Nut-計算立桿段的軸向力設(shè)計值（N）；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細(xì)比由附錄C采用，當(dāng)>250時，，本計算中取值0.2186注： -長細(xì)比，；l0-立桿計算長度（m），l0=2.873m；i-截面回轉(zhuǎn)半徑（mm），按規(guī)程附錄A采用，i=15.9；A-立桿的截面面積（mm2），按規(guī)程附錄A采用，A=4.5×102mm2；Mw-計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩（N.mm），應(yīng)按規(guī)程5.3.5條的規(guī)定計算，本計算中取值49667.625N.mm注：由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值Mw，應(yīng)按下列公式計算：式中：Mwk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩（N.mm）；wk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2)，Wk=0.7×0.84×1×0.45=0.265kN/m2；la-立桿縱距(mm)；h-立桿步距(mm)。W―截面模量（mm3），按規(guī)程附錄A采用，W=4.73×103mm3；-鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），=205N/mm2；注：不組合風(fēng)荷載時驗算：7.83×103/(0.2186×4.5×102×1)=79.597N/mm2經(jīng)計算，立桿穩(wěn)定性滿足要求!(5) 立桿穩(wěn)定性驗算②(對邊梁和中間梁底的立桿考慮風(fēng)荷載的附加軸力)A 風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力計算對于整體側(cè)向力計算可采用簡化方法計算。假設(shè)風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，將作用在計算單元頂部模板上的水平力F取為：式中：-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積(mm2)；wk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)，Wk=0.7×0.84×1×0.45=0.265kN/m2；La-模板支架的縱向長度12000mmla-立桿縱距0.7m則F=0.85×12000×10-3×2.67×0.265×0.7/(12000×10-3)=0.421kN風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，如下圖所示。最大附加軸力N1,表達(dá)式為：式中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力(N)；H-模板支架高度0.421m；n-計算單元立桿數(shù)n=12000/(0.9×103)=13；m-計算單元中附加軸力為壓的立桿數(shù)，按下式計算：m=6Lb-模板支架的橫向長度12000mm由上得，最大附加軸力N1=3××2.67/[（6+1）×12000×10-3]=0.04KNB 立桿驗算考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，對模板支架按下式重新驗算：式中：Nut-計算立桿段的軸向力設(shè)計值（N）；Nut=7.83kN-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細(xì)比由附錄C采用，當(dāng)>250時，，本計算中取值0.2186注：-長細(xì)比，；l0-立桿計算長度（mm），l0=2.873mm；；i-截面回轉(zhuǎn)半徑（mm），按規(guī)程附錄A采用，i=15.9；A-立桿的截面面積（mm2），按規(guī)程附錄A采用，A=4.5×102mm2；-鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），按規(guī)程表5.1.7采用，=205N/mm2；注：Ni-驗算立桿的附加軸力由上得，=（7.83+0.04）×103/(0.2186×4.5×102×1)=80.004N/mm2經(jīng)計算，立桿穩(wěn)定性滿足要求!7. 立桿地基承載力計算(1) 修正后的地基承載力特征值fafa=kc?fak式中：kc-地基承載力調(diào)整系數(shù)為1fak-地基承載力特征值250KN/m2fa=1×250=250KN/m2=250Kpa(2) 地基承載力驗算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下列公式的要求：p￡fa式中：p-立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(KN/m2)，p=；N-上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(KN)；A-立桿的基礎(chǔ)底面面積為0.06m2；P=（7.83+0.04）/0.06=131.167KN/m2=131.167Kpa經(jīng)計算，立桿地基承載力滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。B、選取標(biāo)準(zhǔn)層板厚為250㎜，層高為4.70m進(jìn)行設(shè)計計算。樓板采用ф48×3.2㎜鋼管作為支模架，用950x2100x18厚九夾板作模板，采用60x80方格木楞為格柵，間距250㎜；支撐立桿橫向間距0.75m，縱向間距0.6m，步距不大于1.5m，立桿中間設(shè)二道相互垂直水平拉桿，離地面100設(shè)掃地桿一道。詳見驗算書二。驗算書二：1. 計算簡圖（略，同上）2. 板底模板計算1) 計算模式面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎、抗剪強(qiáng)度和剛度。按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(50009-2019)3.2.7～3.2.10規(guī)定及《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》對強(qiáng)度、撓度進(jìn)行驗算，考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載并進(jìn)行不利荷載組合。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=0.75×103×18×18/6=4.05×104mm3；I=0.75×103×18×18×18/12=3.645×105mm4；2) 荷載計算(1) 新澆混凝土及鋼筋荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,:（24+1.1）×0.6×250/1000=3.765kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,,:0.3×0.6=0.18kN/m；q1k=q1k,+q1k,,=3.945kN/m(2) 施工人員及施工設(shè)備荷載及振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2k:（1+2）×0.6=1.8kN/m；3) 抗彎強(qiáng)度驗算(1) 公式：其中-板底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M-彎矩設(shè)計值(N.mm)；W―截面模量（mm3）m-抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）:15(2) 彎矩設(shè)計值計算如下:M=MGk+1.4MQk式中：-永久荷載的分項系數(shù)：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.2；而對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.35。本計算書取1.2。MGk-模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和；MQk-施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和l--計算跨度(板底支撐間距):l=0.25m；MGk=0.1×3.945×0.252=0.025kN.mMQk=0.117×1.8×0.252=0.013kN.m取1.2，則M=1.2×0.025+1.4×0.013=0.048kN.m梁底模面板計算應(yīng)力=0.048×106/4.05×104=1.185N/mm2經(jīng)計算，梁底模面板抗彎強(qiáng)度驗算滿足要求！4) 抗剪驗算公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：0.6×1000構(gòu)件高度（mm）h：18抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：1.4Qmax=0.6×1.2×3.945×0.25+0.617×1.4×1.8×0.25=1.0988KN剪應(yīng)力（N/mm2）： 0.153N/mm2經(jīng)計算，模板的抗剪驗算滿足要求！5) 撓度驗算公式：Vmax<[v]=l/250其中:l--計算跨度:l=0.25m；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；面板的最大撓度計算值:Vmax=0.677×3.945×(0.25×103)4/(100×6000×3.645×105)=0.0477mm；面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=0.25×1000/250=1mm；經(jīng)計算，面板的最大撓度計算值滿足要求！3. 板底方木驗算1) 計算模式：方木直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；2) 荷載的計算：(1) 根據(jù)梁底模板面板的計算中的支座反力計算內(nèi)龍骨承受的荷載值Rmax=(0.600×1.2×3.945×0.25+0.617×1.4×1.8×0.25)+(0.500×1.2×3.945×0.25+0.583×1.4×1.8×0.25)=2.058KNRmaxk=0.600×3.945×0.25+0.500×3.945×0.25=1.085KN(2) 轉(zhuǎn)化成均布荷載q=2.058/0.6=3.43kN/mqk=1.085/0.6=1.808kN/m本工程中，板底木方截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；3) 方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.43×0.6×0.6=0.123kN.m；最大應(yīng)力=M/W=0.123×106/64×103=1.922N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；經(jīng)計算，方木的抗彎強(qiáng)度計算值滿足要求！(3) 方木抗剪驗算：公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：60構(gòu)件高度度（mm）h：80抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（mm）（N/mm2）：1.3Qmax=0.6×3.43×0.6=1.235KN剪應(yīng)力（N/mm2）：0.386N/mm2經(jīng)計算，方木的抗剪驗算滿足要求！(4) 方木撓度驗算:其中E-內(nèi)龍骨的彈性模量：9000N/mm2；qk--荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=1.808N/mm；l--計算跨度：l=0.6×103mm；I--截面慣性矩：256×104mm4；內(nèi)龍骨的最大撓度計算值:Vmax=0.677×1.808×(0.6×103)4/(100×9000×256×104)=0.069mm；內(nèi)龍骨的最大容許撓度值:[v]=0.6×103/150=4mm及10mm。經(jīng)計算，方木撓度驗算滿足要求！4. 支撐鋼管的強(qiáng)度驗算(1) 計算模式支撐鋼管承受木方傳遞的集中荷載，按照集中荷載作用下的三跨梁計算。(2) 荷載計算簡化計算取P1……Pn-1均等于木方傳遞下來的最大支座力則P=R=1.1qL=1.1×3.43×0.6=2.264KNPk=1.1qkC=1.1×1.808×0.6=1.193KN(3) 支撐鋼管強(qiáng)度驗算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，最大彎距為Mmax=0.267×2.264×0.75=0.453kN.m支撐鋼管的最大應(yīng)力=0.453×106/4.73×103=95.772N/mm2；支撐鋼管的設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；經(jīng)計算，支撐鋼管強(qiáng)度驗算滿足要求！(4) 支撐鋼管撓度驗算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，梁的最大撓度為得：Vmax=1.883×1.808×103×(0.75×103)3/(100×206000×11.36×104)=0.023mm；支撐鋼管的最大容許撓度值:[v]=0.75×103/150=5mm及10mm。經(jīng)計算，支撐鋼管撓度驗算滿足要求！5. 扣件抗滑移的計算(1) 規(guī)程規(guī)定:按規(guī)程5.4.2R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R≤12.0kN時，應(yīng)采用雙扣件；R>12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。(2) 荷載計算縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R計算R=2.264+2.267×2.264=7.396kN經(jīng)計算，采用單扣件滿足要求!6. 立桿的穩(wěn)定性計算(1) 計算模式按照規(guī)程5.3.2～5.3.6，對于立桿穩(wěn)定性按照軸心受壓構(gòu)件，分兩種方式進(jìn)行計算。當(dāng)模板支架高度超過4m時，應(yīng)采用高度調(diào)整系數(shù)KH對立桿的穩(wěn)定承載力進(jìn)行調(diào)降。(2) 荷載計算A 計算公式：計算立桿段的軸向力設(shè)計值Nut，應(yīng)按下列公式計算：不組合風(fēng)荷載時：Nut=NGk+1.4NQk組合風(fēng)荷載時：Nut=NGk+0.85′1.4NQk式中：Nut-計算段立桿的軸向力設(shè)計值（N）；NGk-模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和（N）；NQk-施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的軸向力總和（N）。-永久荷載的分項系數(shù)：本工程中取1.2B 計算過程：橫桿的支座反力N=7.396kN(注：已經(jīng)包括模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的軸向力。并且根據(jù)規(guī)程考慮了相應(yīng)的荷載分項系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.2×0.15×4.45=0.801kN（注：根據(jù)規(guī)程4.2.1對模板支架自重，按0.15KN/m取值。）則取Nut=7.396+0.801=8.2kN(3) 立桿計算長度計算立桿計算長度l0應(yīng)按下列表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值：式中：h-立桿步距（m）；取值1.5ma-模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度（m）；取值0.1mk-計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附錄D計算；因h=1.5m取值1.167-等效計算長度系數(shù)，按附錄D采用。因=1.5/0.6=2.5，=1.5/0.75=2取值1.623最后，立桿計算長度l0=2.841m風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0--基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2019)的規(guī)定采用：W0=0.45Uz--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2019)的規(guī)定采用：Uz=3.12Us--風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×3.12×1×0.45=0.983kN/m2。(4) 立桿的穩(wěn)定性驗算①因為模板支架高度為4.45m，超過4m應(yīng)采用高度調(diào)整系數(shù)KH對立桿的穩(wěn)定承載力進(jìn)行調(diào)降。不組合風(fēng)荷載時：組合風(fēng)荷載時：式中：Nut-計算立桿段的軸向力設(shè)計值（N）；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細(xì)比由附錄C采用，當(dāng)>250時，，本計算中取值0.2236注： -長細(xì)比，；l0-立桿計算長度（m），l0=2.841m；i-截面回轉(zhuǎn)半徑（mm），按規(guī)程附錄A采用，i=15.9；A-立桿的截面面積（mm2），按規(guī)程附錄A采用，A=4.5×102mm2；Mw-計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩（N.mm），應(yīng)按規(guī)程5.3.5條的規(guī)定計算，本計算中取值157918.95N.mm注：由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值Mw，應(yīng)按下列公式計算：式中：Mwk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩（N.mm）；wk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2)，Wk=0.7×3.12×1×0.45=0.983kN/m2；la-立桿縱距(mm)；h-立桿步距(mm)。W―截面模量（mm3），按規(guī)程附錄A采用，W=4.73×103mm3；-鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），=205N/mm2；注：KH-高度調(diào)整系數(shù)，模板支架高度超過4m時采用，按規(guī)程5.3.4條的規(guī)定計算；KH=0.9978注：式中：H-模板支架高度(m)。不組合風(fēng)荷載時驗算：8.2×103/(0.2236×4.5×102×0.9978)=81.674N/mm2經(jīng)計算，立桿穩(wěn)定性滿足要求!(5) 立桿穩(wěn)定性驗算②(對邊梁和中間梁底的立桿考慮風(fēng)荷載的附加軸力)A 風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力計算對于整體側(cè)向力計算可采用簡化方法計算。假設(shè)風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，將作用在計算單元頂部模板上的水平力F取為：式中：-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積(mm2)；wk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)，Wk=0.7×3.12×1×0.45=0.983kN/m2；La-模板支架的縱向長度12000mmla-立桿縱距0.6m則F=0.85×12000×10-3×4.45×0.983×0.6/(12000×10-3)=2.231kN風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，如下圖所示。最大附加軸力N1,表達(dá)式為：式中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力(N)；H-模板支架高度2.231m；n-計算單元立桿數(shù)n=12000/(0.75×103)=16；m-計算單元中附加軸力為壓的立桿數(shù)，按下式計算：m=7Lb-模板支架的橫向長度12000mm由上得，最大附加軸力N1=3××4.45/[（7+1）×12000×10-3]=0.31KNB 立桿驗算考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，對模板支架按下式重新驗算：式中：Nut-計算立桿段的軸向力設(shè)計值（N）；Nut=8.2kN-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細(xì)比由附錄C采用，當(dāng)>250時，，本計算中取值0.2236注：-長細(xì)比，；l0-立桿計算長度（mm），l0=2.841mm；；i-截面回轉(zhuǎn)半徑（mm），按規(guī)程附錄A采用，i=15.9；A-立桿的截面面積（mm2），按規(guī)程附錄A采用，A=4.5×102mm2；-鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），按規(guī)程表5.1.7采用，=205N/mm2；注：KH-高度調(diào)整系數(shù)，模板支架高度超過4m時采用，按規(guī)程5.3.4條的規(guī)定計算；KH=0.9978注：式中：H-模板支架高度(m)。Ni-驗算立桿的附加軸力由上得，=（8.2+0.31）×103/(0.2236×4.5×102×0.9978)=84.762N/mm2經(jīng)計算，立桿穩(wěn)定性滿足要求!7. 立桿地基承載力計算(1) 修正后的地基承載力特征值fafa=kc?fak式中：kc-地基承載力調(diào)整系數(shù)為1fak-地基承載力特征值350KN/m2fa=1×350=350KN/m2=350Kpa(2) 地基承載力驗算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下列公式的要求：p￡fa式中：p-立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(KN/m2)，p=；N-上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(KN)；A-立桿的基礎(chǔ)底面面積為0.06m2；P=（8.2+0.31）/0.06=141.833KN/m2=141.833Kpa經(jīng)計算，立桿地基承載力滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。各樓層支模架均參照上述設(shè)計進(jìn)行，局部樓層層高加高處通過控制步距、設(shè)整體性水平加強(qiáng)層，設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，與立桿連接，使支架具有較大剛度和變形約束的能力，確保整體穩(wěn)定性。（二）、鋼筋混凝土梁A、選取梁截面尺寸：200×900，層高為3.10m的梁作為驗算部位，采用扣件式鋼管架搭設(shè)。梁凈高2.20m，梁底板下60×80木楞4根，支撐豎向立桿橫向間距為700㎜（沿梁截面方向）、縱向間距為850㎜（沿梁方向），詳見驗算書三。驗算書三：1. 計算簡圖2. 梁底模板計算1) 計算模式面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎、抗剪強(qiáng)度和剛度。按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(50009-2019)3.2.7～3.2.10規(guī)定及《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》對強(qiáng)度、撓度進(jìn)行驗算，考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載并進(jìn)行不利荷載組合。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=(0.85×1000)×18×18/6=4.59×104mm3；I=(0.85×1000)×18×18×18/12=4.131×105mm4；2) 荷載計算(1) 新澆混凝土及鋼筋荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,:（24+1.5）×0.85×0.8=17.34kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,,:0.5×(0.35×0.85+(0.8-0.11)×0.85)/0.35=1.263kN/m；q1k=q1k,+q1k,,=18.603kN/m(2) 施工人員及施工設(shè)備荷載及振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2k:（1+2）×0.85=2.55kN/m；(備注：q2k（折減）=0.85×（1+2）×0.85=2.168kN/m；)3) 抗彎強(qiáng)度驗算(1) 公式：其中--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M-彎矩設(shè)計值(N.mm)；W―截面模量（mm3）m-抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）:15(2) 彎矩設(shè)計值計算如下:M=MGk+1.4MQk式中：-永久荷載的分項系數(shù)：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.2；而對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.35。本計算書取1.2。MGk-模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和；MQk-施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和l--計算跨度(梁底支撐間距):l=0.117m；MGk=0.1×18.603×0.1172=0.025kN.mMQk=0.117×2.55×0.1172=0.004kN.m取1.2，則M=1.2×0.025+1.4×0.004=0.036kN.m梁底模面板計算應(yīng)力=0.036×106/4.59×104=0.784N/mm2經(jīng)計算，梁底模面板抗彎強(qiáng)度驗算滿足要求！4) 抗剪驗算公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：850構(gòu)件高度（mm）h：18抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：1.4Qmax=0.6×1.2×18.603×0.117+0.617×1.4×2.55×0.117=1.8248KN剪應(yīng)力（N/mm2）：0.179N/mm2經(jīng)計算，模板的抗剪驗算滿足要求！5) 撓度驗算公式：vmax<[v]=l/250其中:l--計算跨度(內(nèi)龍骨間距):l=0.117m；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；面板的最大撓度計算值:Vmax=0.677×18.603×(0.117×1000)4/(100×6000×4.131×105)=0.0095mm；面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=(0.117×1000)/250=0.468mm；經(jīng)計算，面板的最大撓度計算值滿足要求！3. 梁底方木驗算1) 計算模式：梁底方木直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；2) 荷載的計算：1) 根據(jù)梁底模板面板的計算中的支座反力計算木方承受的荷載值Rmax=(0.6×1.2×18.603×0.117+0.617×1.4×2.55×0.117)+(0.5×1.2×18.603×0.117+0.583×1.4×2.55×0.117)=3.374KNRmaxk=(0.6×18.603×0.117+0.617×2.55×0.117)+(0.5×18.603×0.117+0.583×2.55×0.117)=2.752KN2) 轉(zhuǎn)化成均布荷載q=3.374/0.85=3.969kN/mqk=2.752/0.85=3.238kN/m本工程中，龍骨采用木龍骨，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；3) 方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩M按下式計算：最大彎距M=0.1×3.969×0.85×0.85=0.287kN.m；最大應(yīng)力=M/W=0.287×106/64×103=4.484N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；經(jīng)計算，方木的抗彎強(qiáng)度計算值滿足要求！4) 木抗剪驗算：公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：60構(gòu)件高度度（mm）h：80抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（mm）（N/mm2）：1.3Qmax=0.6×3.969×0.85=2.024KN剪應(yīng)力（N/mm2）：0.633N/mm2經(jīng)計算，方木的抗剪驗算滿足要求！5) 方木撓度驗算:其中E-內(nèi)龍骨的彈性模量：9000N/mm2；qk--荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=3.238N/mm；l--計算跨度：l=0.85×103mm；I--截面慣性矩：256×104mm4；內(nèi)龍骨的最大撓度計算值:Vmax=0.677×3.238×(0.85×103)4/(100×9000×256×104)=0.4967mm；內(nèi)龍骨的最大容許撓度值:[v]=0.85×103/150=5.67mm及10mm。經(jīng)計算，方木撓度驗算滿足要求！4. 鋼管的強(qiáng)度驗算(1) 計算模式支撐鋼管承受木方傳遞的集中荷載，按照集中荷載作用下的簡支梁計算。(2) 荷載計算簡化計算取P1……Pn均等于木方傳遞下來的最大支座力則P=1.1qC=1.1×3.969×0.85=3.711KNPk=1.1qkC=1.1×3.238×0.85=3.028KN(3) 支撐鋼管強(qiáng)度驗算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，最大彎距為Mmax=2/8×3.711×0.85=0.789kN.m支撐鋼管的最大應(yīng)力=0.789×106/4.73×103=166.808N/mm2；支撐鋼管的設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；經(jīng)計算，支撐鋼管強(qiáng)度驗算滿足要求！(4) 支撐鋼管撓度驗算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》，梁的最大撓度為Vmax=(5×22-4)×3.028×103×(0.85×103)3/(384×2×206000×11.36×104)=1.655mm；支撐鋼管的最大容許撓度值:[v]=0.7×103/150=5.67mm及10mm。經(jīng)計算，支撐鋼管撓度驗算滿足要求！5. 扣件抗滑移的計算(1) 規(guī)程規(guī)定:按規(guī)程5.4.1和5.4.2規(guī)定考慮疊合效應(yīng)，1.05R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<1.05R≤12.0kN時，應(yīng)采用雙扣件；1.05R>12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。(2) 荷載計算縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R計算計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=3.711+1×3.711=7.422kN則1.05R=7.793kN經(jīng)計算，采用單扣件滿足要求!6. 立桿的穩(wěn)定性計算(1) 計算模式按照規(guī)程5.3.2～5.3.6，對于立桿穩(wěn)定性按照軸心受壓構(gòu)件，分兩種方式進(jìn)行計算。當(dāng)模板支架高度超過4m時，應(yīng)采用高度調(diào)整系數(shù)KH對立桿的穩(wěn)定承載力進(jìn)行調(diào)降。(2) 荷載計算A 計算公式：計算立桿段的軸向力設(shè)計值Nut，應(yīng)按下列公式計算：不組合風(fēng)荷載時：Nut=NGk+1.4NQk組合風(fēng)荷載時：Nut=NGk+0.851.4NQk式中：Nut-計算段立桿的軸向力設(shè)計值（N）；NGk-模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和（N）；NQk-施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的軸向力總和（N）。-永久荷載的分項系數(shù)：本工程中取1.2B 計算過程：不組合風(fēng)荷載時：橫桿的支座反力N1A=N1B=7.422KN(注：已經(jīng)包括模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的軸向力。并且根據(jù)規(guī)程考慮了相應(yīng)的荷載分項系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.2×0.15×2=0.36kN（注：根據(jù)規(guī)程4.2.1對模板支架自重，按0.15KN/m取值。）則取Nut=7.422+0.36=7.78kN(3) 立桿計算長度計算立桿計算長度l0應(yīng)按下列表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值：式中：h-立桿步距（m）；取值1.5ma-模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度（m）；取值0.1mk-計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附錄D計算；因h=1.5m取值1.167-等效計算長度系數(shù)，按附錄D采用，因=1.5/0.85=1.765，=1.5/0.85=1.765取值1.665最后，立桿計算長度l0=2.915m風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0--基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2019)的規(guī)定采用：W0=0.45Uz--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2019)的規(guī)定采用：Uz=0.84Us--風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×0.84×1×0.45=0.265kN/m2。(4) 立桿的穩(wěn)定性驗算①不組合風(fēng)荷載時：組合風(fēng)荷載時：式中：Nut-計算立桿段的軸向力設(shè)計值（N）；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細(xì)比由附錄C采用，當(dāng)250時，，本計算中取值0.2130注：-長細(xì)比，；l0-立桿計算長度（mm），l0=2.915mm；i-截面回轉(zhuǎn)半徑（mm），按規(guī)程附錄A采用，i=15.9；A-立桿的截面面積（mm2），按規(guī)程附錄A采用，A=4.5×102mm2；Mw-計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩（N.mm），應(yīng)按規(guī)程5.3.5條的規(guī)定計算，本計算中取值60310.688N.mm注：由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值Mw，應(yīng)按下列公式計算：式中：Mwk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩（N.mm）；wk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2)，取值Wk=0.7×0.84×1×0.45=0.265kN/m2；la-立桿縱距(mm)；h-立桿步距(mm)。w―截面模量（mm3），按規(guī)程附錄A采用，w=4.73×103mm3；-鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），=205N/mm2；注：不組合風(fēng)荷載時驗算：1.05×7.78×103/(0.2130×4.5×102×1)=85.227組合風(fēng)荷載時驗算：1.05×7.78×103/(0.2130×4.5×102×1)+60310.688/(4.73×103)=97.978經(jīng)計算，立桿穩(wěn)定性滿足要求!(5) 立桿穩(wěn)定性驗算②(對邊梁和中間梁底的立桿考慮風(fēng)荷載的附加軸力)A 風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力計算對于整體側(cè)向力計算可采用簡化方法計算。因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，將作用在計算單元頂部模板上的水平力F取為：式中：-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積(mm2)；wk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)，wk=0.265kN/m2；La-模板支架的縱向長度8400mmla-立桿縱距0.85m則F=0.85×8400×10-3×(0.8-0.11)×0.265×0.85/(8400×10-3)=0.132kN風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，最大附加軸力N1,表達(dá)式為：式中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力(N)，H-模板支架高度2m；n-計算單元立桿數(shù)n=8400/(0.85×103)=10；m-計算單元中附加軸力為壓的立桿數(shù)，按下式計算：m=4Lb-模板支架的橫向長度8400mm由上得，最大附加軸力N1=3×0.132×2/[（4+1）×8400×10-3]=0.019KNB 立桿驗算考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，對模板支架按下式重新驗算：式中：Nut-計算立桿段的軸向力設(shè)計值（N）；Nut=7.78kN-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細(xì)比由規(guī)程（DB33/1035-2019）附錄C采用，當(dāng)250時，，本計算中取值0.2130注：-長細(xì)比，；l0-立桿計算長度（mm），l0=2.915mm；；i-截面回轉(zhuǎn)半徑（mm），按規(guī)程附錄A采用，i=15.9；A-立桿的截面面積（mm2），按規(guī)程附錄A采用，A=4.5×102mm2；-鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），按規(guī)程表5.1.7采用，=205N/mm2；注：H-高度調(diào)整系數(shù)，模板支架高度超過4m時采用，按規(guī)程5.3.4條的規(guī)定計算；KH=1注：式中：H-模板支架高度(m)。Ni-驗算立桿的附加軸力由上得，=（1.05×7.78+0.019）×103/(0.2130×4.5×102×1)=85.425N/mm2經(jīng)計算，立桿穩(wěn)定性滿足要求!7. 立桿地基承載力計算(1) 修正后的地基承載力特征值fafa=kc?fak式中：kc-地基承載力調(diào)整系數(shù)為1fak-地基承載力特征值250KN/m2fa=1×250=250KN/m2=250Kpa(2) 地基承載力驗算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下列公式的要求：pfa式中：p-立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(KN/m2)，p=；N-上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(KN)；A-立桿的基礎(chǔ)底面面積為0.0625m2；p=（7.78+0.019）/0.0625=124.78KN/m2=124.78Kpa經(jīng)計算，立桿地基承載力滿足要求!B、選取梁截面尺寸：250×1600，層高為3.0m的梁作為驗算部位，采用扣件式鋼管架搭設(shè)。梁凈高1.4m，梁底板下60×80木楞4根，梁底采用雙立桿承重，支撐豎向立桿橫向間距為850㎜（沿梁截面方向）、縱向間距為550㎜（沿梁方向），梁側(cè)模形式為內(nèi)龍骨垂直梁跨度方向，外龍骨間距340；內(nèi)龍骨間距450；外龍骨為雙鋼管48mm×3.5mm；內(nèi)龍骨為方木；穿梁螺栓水平間距450；豎向間距340；螺栓直徑12。詳見驗算書四。三）梁側(cè)模板及內(nèi)外龍骨驗算1. 計算簡圖2. 梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中c--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.5m；1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.1；2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為46.742kN/m2、12kN/m2，取較小值12kN/m2作為本工程計算荷載。3. 梁側(cè)模板面板的計算1) 計算模式面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎、抗剪強(qiáng)度和剛度。按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(50009-2019)3.2.7～3.2.10規(guī)定及《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》的規(guī)定,強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)龍骨上的三跨連續(xù)梁計算。2) 抗彎驗算其中，--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=340×18×18×10-3/6=18.36cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》按不利荷載組合計算面板最大彎矩：其中新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×340×10-3×12=4.9kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×340×10-3×2=0.95kN/m；計算跨度(內(nèi)龍骨間距):l=450mm；面板的最大彎距M=0.10×4.9×4502+0.117×0.95×4502=121732.875N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:=121732.875/18.36×103=6.63N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=15N/mm2；經(jīng)計算，面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值滿足要求！3) 抗剪驗算公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：340構(gòu)件高度（mm）h：18抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：1.4Qmax=0.6×4.9×450+0.617×0.95×450=1586.768N剪應(yīng)力（N/mm2）：0.389N/mm2經(jīng)計算，面板的抗剪驗算滿足要求！4)撓度驗算公式：vmax<[v]=l/250其中:新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值:q1k=340×12/1000=4.08kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值:q2k=340×2/1000=0.68kN/m；l--計算跨度(內(nèi)龍骨間距):l=450mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=340×18×18×18×10-4/12=16.52cm4；面板的最大撓度計算值:vmax=0.677×4.08×4504/(100×6000×16.52×104)+0.99×0.68×4504/(100×6000×16.52×104)=1.421mm；面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=450/250=1.8mm；經(jīng)計算，面板的最大撓度計算值滿足要求4. 梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算1) 計算模式 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。2) 荷載值計算:(1) 根據(jù)梁側(cè)模板面板的計算中的支座反力計算內(nèi)龍骨承受的荷載值Rmax=(0.6×4.9×450/1000+0.617×0.95×450/1000)+(0.5×4.9×450/1000+0.583×0.95×450/1000)=2.939KNRmaxk=(0.6×4.08×450/1000+0.617×0.68×450/1000)+(0.5×4.08×450/1000+0.583×0.68×450/1000)=2.387KN(2) 轉(zhuǎn)化成均布荷載q=2.939/340×103=5.562kN/mqk=2.387/340×103=4.515kN/m本工程中，龍骨采用方木，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6/1000=64cm3；I=60×80×80×80/12/10000=256cm4；3) 內(nèi)龍骨強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:其中，--內(nèi)龍骨彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)龍骨的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)龍骨的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)龍骨的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)龍骨跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)龍骨的荷載，q=5.562kN/m；內(nèi)龍骨計算跨度(外龍骨間距):l=340mm；內(nèi)龍骨的最大彎距:M=0.1×5.562×3402=64296.72N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)龍骨的最大受彎應(yīng)力計算值=1N/mm2；內(nèi)龍骨的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；經(jīng)計算，內(nèi)龍骨強(qiáng)度驗算滿足要求4) 內(nèi)龍骨抗剪驗算公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：60構(gòu)件高度度（mm）h：80抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（mm）（N/mm2）：1.3Qmax=0.6×5.562×340=1134.648N剪應(yīng)力（N/mm2）：0.355N/mm2經(jīng)計算，內(nèi)龍骨的抗剪驗算滿足要求4)內(nèi)龍骨的撓度驗算其中E-內(nèi)龍骨的彈性模量：9000N/mm2；qk--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=4.515N/mm；l--計算跨度(外龍骨間距)：l=340mm；I--面板的截面慣性矩：I=256×104N/mm2；內(nèi)龍骨的最大撓度計算值:Vmax=0.677×4.515×3404/(100×9000×256×104)=0.0177mm；內(nèi)龍骨的最大容許撓度值:[v]=340/150=2.267mm及10mm。經(jīng)計算，內(nèi)龍骨撓度驗算滿足要求！5. 梁側(cè)模板外龍骨的計算1) 計算模式外龍骨(木或鋼)承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=9.46cm3；I=22.72cm4；2) 荷載值計算:根據(jù)內(nèi)龍骨的計算中的支座反力計算外龍骨承受的荷載值P=Rmax=1.1×5.562×450/1000=2.939KNPK=Rmaxk=1.1×4.515×450/1000=2.387KNRmax=(0.6×4.9×450/1000+0.617×0.95×450/1000)+(0.5×4.9×450/1000+0.583×0.95×450/1000)=2.939KNRmaxk=(0.6×4.08×450/1000+0.617×0.68×450/1000)+(0.5×4.08×450/1000+0.583×0.68×450/1000)=2.387KN3) 外龍骨抗彎強(qiáng)度驗算其中--受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--最大彎距(N.mm)；W--凈截面抵抗矩:9.46×103mm3[f]--強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):205最大彎矩M按下式計算：M=0.175×2.939×1000×(450×2)=462892.5N/mm外龍骨的受彎應(yīng)力計算值:=462892.5/9.46×103=48.932N/mm2；外龍骨的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；經(jīng)計算，外龍骨抗彎強(qiáng)度滿足要求！4)外龍骨的撓度驗算其中E--外龍骨的彈性模量，其值為206000N/mm2；l--計算跨度：l=450×2=900mm；外龍骨的最大撓度計算值:Vmax=1.146×2.387×1000×9003/(100×206000×22.72×104)=0.42608mm；外龍骨的最大容許撓度值:[v]=900/150=6mm及10mm。經(jīng)計算，外龍骨撓度驗算滿足要求！6穿梁螺栓驗算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76.000mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.15×P=1.15×2.939=3.38kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170.000×76.000/1000=12.92kN；對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!四）梁底模板及支架驗算1. 計算簡圖2. 梁底模板計算1) 計算模式面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎、抗剪強(qiáng)度和剛度。按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(50009-2019)3.2.7～3.2.10規(guī)定及《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》對強(qiáng)度、撓度進(jìn)行驗算，考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載并進(jìn)行不利荷載組合。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=(0.55×1000)×18×18/6=2.97×104mm3；I=(0.55×1000)×18×18×18/12=2.673×105mm4；2) 荷載計算(1) 新澆混凝土及鋼筋荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,:（24+1.5）×0.55×1.2=16.83kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1k,,:0.5×(0.5×0.55+(1.2-0.18)×0.55)/0.5=0.836kN/m；q1k=q1k,+q1k,,=17.666kN/m(2) 施工人員及施工設(shè)備荷載及振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2k:（1+2）×0.55=1.65kN/m；(備注：q2k（折減）=0.85×（1+2）×0.55=1.403kN/m；)3) 抗彎強(qiáng)度驗算(1) 公式：其中--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M-彎矩設(shè)計值(N.mm)；W―截面模量（mm3）m-抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）:15(2) 彎矩設(shè)計值計算如下:M=MGk+1.4MQk式中：-永久荷載的分項系數(shù)：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.2；而對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.35。本計算書取1.2。MGk-模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和；MQk-施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩總和l--計算跨度(梁底支撐間距):l=0.167m；MGk=0.1×17.666×0.1672=0.049kN.mMQk=0.117×1.65×0.1672=0.005kN.m取1.2，則M=1.2×0.049+1.4×0.005=0.066kN.m梁底模面板計算應(yīng)力=0.066×106/2.97×104=2.222N/mm2經(jīng)計算，梁底模面板抗彎強(qiáng)度驗算滿足要求！4) 抗剪驗算公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：550構(gòu)件高度（mm）h：18抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：1.4Qmax=0.6×1.2×17.666×0.167+0.617×1.4×1.65×0.167=2.3622KN剪應(yīng)力（N/mm2）：0.358N/mm2經(jīng)計算，模板的抗剪驗算滿足要求！5) 撓度驗算公式：vmax<[v]=l/250其中:l--計算跨度(內(nèi)龍骨間距):l=0.167m；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；面板的最大撓度計算值:Vmax=0.677×17.666×(0.167×1000)4/(100×6000×2.673×105)=0.058mm；面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=(0.167×1000)/250=0.668mm；經(jīng)計算，面板的最大撓度計算值滿足要求！3. 梁底方木驗算1) 計算模式：梁底方木直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；2) 荷載的計算：1) 根據(jù)梁底模板面板的計算中的支座反力計算木方承受的荷載值Rmax=(0.6×1.2×17.666×0.167+0.617×1.4×1.65×0.167)+(0.5×1.2×17.666×0.167+0.583×1.4×1.65×0.167)=4.357KNRmaxk=(0.6×17.666×0.167+0.617×1.65×0.167)+(0.5×17.666×0.167+0.583×1.65×0.167)=3.576KN2) 轉(zhuǎn)化成均布荷載q=4.357/0.55=7.922kN/mqk=3.576/0.55=6.502kN/m本工程中，龍骨采用木龍骨，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80×10-3/6=64cm3；I=60×80×80×80×10-4/12=256cm4；3) 方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩M按下式計算：最大彎距M=0.1×7.922×0.55×0.55=0.24kN.m；最大應(yīng)力=M/W=0.24×106/64×103=3.75N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；經(jīng)計算，方木的抗彎強(qiáng)度計算值滿足要求！4) 木抗剪驗算：公式：其中:構(gòu)件寬度（mm）b：60構(gòu)件高度度（mm）h：80抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（mm）（N/mm2）：1.3Qmax=0.6×7.922×0.55=2.614KN剪應(yīng)力（N/mm2）：0.817N/mm2經(jīng)計算，方木的抗剪驗算滿足要求！5) 方木撓度驗算:其中E-內(nèi)龍骨的彈性模量：9000N/mm2；qk--荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=6.502N/mm；l--計算跨度：l=0.55×103mm；I--截面慣性矩：256×104mm4；內(nèi)龍骨的最大撓度計算值:Vmax=0.677×6.502×(0.55×103)4/(100×9000×256×104)=0.1748mm；內(nèi)龍骨的最大容許撓度值:[v]=0.55×103/150=3.67mm及10mm。經(jīng)計算，方木撓度驗算滿足要求！4. 鋼管的強(qiáng)度驗算(1) 計算模式支撐鋼管承受木方傳遞的集中荷載，按照集中荷載作用下的兩跨梁計算。(2) 荷載計算簡化計算取P1……Pn均等于木方傳遞下來的最大支座力則P=1.1qC=1.1×7.922×0.55=4.