雙頭立式鉆床機械結構設計畢業(yè)設計

--⑵從上面計算可以看出，、、三種工況下，以最大切削負載時所需力矩最大，以此項作為校核電機的依據(jù)。從表3-22[1]查出，當步進電機為五相十拍時最大靜力矩查表3-23[1]，110BF004型步進電機最大靜轉矩為7.84。大于所需最大靜轉矩，可作為初選型號，但還必須進一步考核步進電動機的啟動矩頻特性。3.查表3-23[1]得，110BF004型步進電機允許的最高空載啟動頻率為500()再從圖3-17(o)[1]、圖3-18(e)[1]查出110BF004步進電機啟動矩頻特性和運行矩頻特性曲線。從圖3-17(n)[1]看出，當步進電機啟動時，時，能夠滿足所需空載啟動力矩（）直接使用不會出現(xiàn)失步現(xiàn)象可直接使用。由6.2知于傳動比過小可將減速箱去除，且不影響電機的選擇。6.4軌道的選擇根據(jù)額定載荷查附錄C[1]選定導軌為JSA-LG15工作臺縱橫向進給結構完全相同第七章X-Y工作臺的設計7.1工作臺滾珠絲杠螺母副的計算和選型7.1.1工作臺基本參數(shù)工作臺材料：碳鋼;查表1-5[3]得碳鋼密度工作臺大小（mm）：工作臺重量：初選工件重：7.1.2計算進給牽引力作用在工作臺滾珠絲杠上的進給牽引力主要包括工作臺自身重量和工件重量作用在導軌上的摩擦力。因而其數(shù)值大小和導軌的型式有關。選定進給為矩形導軌。故，（6.1）矩形滑動導軌摩擦系數(shù)：故得，，絲杠長400mm。圖7.1工作臺進給系統(tǒng)計算簡圖計算過程參照主進給系統(tǒng)的計算過程由計算可得絲杠型號為外循環(huán)調整預緊的不帶襯套的雙螺母滾珠絲杠；電機為90BF002型步進電機。7.2軌道的選擇根據(jù)額定載荷查附錄C[1]選定導軌為JSA-LG15參考文獻[1]孫選,李國平，王娜，楊可森，艾長勝.機電專業(yè)課程設計指導書[M].濟南:濟南大學機械學院,2007[2]濮良貴,紀名剛,陳國定,吳立言.機械設計[M],第八版.北京:高的教育出版社,2006.5[3]吳宗澤,羅圣國.機械設計課程設計手冊[M],第3版.北京:高等教育出版社,2006.5[4]孫靖民等主編．現(xiàn)代機械設計方法選講[M],哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學出版社，2005.8:50-58[5]張鑫.半自動雙軸鉆床的設計[J].鑿巖機械氣動工具,2007,(02):62-64[6]劉秋鵬.單柱立式鉆床改造成多孔鉆床的設計[J].機械工程師,2008,(09):70[7]黎陽.用普通車床改造成多軸鉆床[J].設備制造技術,2003,(03):42-44[8]張明松,劉文俊,張發(fā)軍,李仁德.雙面車床的研制[J].機床與液壓,2011.8,39(16):25-27[9]李祥貴.雙面鉆床進給量的變更方法[J].金屬加工,2009,(14):61-62[10]戴熊.多軸鉆床改造及經濟性分析[J].金屬加工,2010,(09):63-65[11]陳華海,黎維會,葉繼業(yè).臥式車床改為多軸鉆床[J].機械工人,2002,(04):63[12]黃中央,謝興強.可調式多軸鉆孔頭設計[J].機械制造,2001,39(46):39-41[13]張昕.雙頭深孔鉆床控制系統(tǒng)的設計與改造[J].機床電器,2007,2:35-36[14]姚建民,明興祖,栗新.數(shù)控雙面鉆窩專用機床設計[J].機械,2006,33(5):46-48[15]陳湘萍,艾宗良.臥式雙面多工位鉆削組機的設計[J].重型機械科技,2007.6,(2):19-21[16]孟俊煥,馮瑞寧,王會.多孔單工位組合鉆床主軸箱傳動系統(tǒng)設計[J].機械制造與自動化,2005.6,34(03):14-15,19[17]黃愷.新型鋼軌三孔鉆機傳動設計[J].遼寧工學院學報,1997.12,17(04):14-15[18]楊志斌.Z4116型臺式鉆床的自動化改造及進給系統(tǒng)設計[J].湖南農機,2010.3,37(2):28-29[19]JanWojciechowski,PrzemyslawWygladacz.Someproblemsofdesigningthemaindrivesofuniversalmachinetools[J],Archivesofcivilandmechanicalengineering,2006,6(4):6-14[20]GianniFerretti,FrancescoLucchini,GianAntonioMagnani,PaoloRocco.Amechatronicapproachtothecontrolofmachinetools[J],WorldCongress,2005,16(1)[21]