循環(huán)流化床燃煤鍋爐

5.1CFB鍋爐的基本原理和特點一、流態(tài)化描述及其性質二、循環(huán)流化床燃燒原理三、循環(huán)流化床鍋爐的主要優(yōu)點四、循環(huán)流化床鍋爐的存在問題返回第1頁/共119頁第一頁，共120頁。一、流態(tài)化描述及其性質當氣體自下而上穿過固體顆粒組成的床層時，床層將依氣體流速的不斷增大，依次經歷固定床、鼓泡流態(tài)化、湍流流態(tài)化、快速流態(tài)化及氣力輸送狀態(tài)。返回第2頁/共119頁第二頁，共120頁。（一）最小流化速度和鼓泡流化床階段最小流化速度也叫臨界流化速度，是床層從固定床轉變到流化床的氣體流速。此時，流體流過床層的壓降與單位床截面上床層顆粒質量相等，即床層顆粒全部由向上流過的氣體的升舉力所承托。處于流態(tài)化的床層可以像流體一樣具有流動性。第3頁/共119頁第三頁，共120頁。最小流化速度可以根據有關理論公式計算，也可根據實際測量得到公式方法有多種，最常用的是根據Ergun公式來確定：Ergun根據大量實驗得出了固定床壓降經驗關聯(lián)式，在由固定床向流化床轉變的臨界點，該公式仍然適用。另外，在臨界流化狀態(tài)時根據受力分析床層壓降應該等于床層重量，兩式聯(lián)立可以解出臨界流化速度。在公式中需要確定床層的臨界孔隙率，該值可通過實驗方法確定。對于寬篩分顆粒，在公式中的粒徑采用平均粒徑。第4頁/共119頁第四頁，共120頁。如由實驗方法確定，需要做出固定床壓降與氣體流速的關系。對于單一粒徑顆粒組成的床層，其最小流化速度的確定如圖所示對于寬篩分顆粒組成的床層，床層壓降隨氣體流速的變化關系與單一粒徑顆粒時有所差別，此時臨界流化速度確定方法見圖。第5頁/共119頁第五頁，共120頁。當氣體流速大于最小流化速度時，床層進入鼓泡流態(tài)化階段。床內有氣泡相和乳化相兩種形態(tài)。高于最小流化的那部分氣體以氣泡的形式通過床層，床層的平均孔隙率增大。氣速越高，氣泡造成的床層擾動也越強烈，床層壓降波動加劇，床層表面起伏明顯。在鼓泡流化床狀態(tài)中，氣泡的存在對床內的氣固兩相流體動力學特性、傳熱傳質特性以及化學反應特性具有直接的影響。研究氣泡的形狀、尺寸、上升速度、氣泡的生成速度以及穩(wěn)定性等對研究流化床反應裝置的工作特性具有非常重要的意義。鼓泡流化床鍋爐、循環(huán)流化床鍋爐中的外置式換熱器均工作在鼓泡流化床狀態(tài)下。返回第6頁/共119頁第六頁，共120頁。（二）湍流流化床階段在床層進入鼓泡流化床狀態(tài)后，如果繼續(xù)增加氣體流速到某一值后，床層進入湍流流態(tài)化階段。此時，床內氣泡直徑較小，數量較多，氣泡邊界較為模糊或不規(guī)則。在湍流流態(tài)化階段，氣固混合與接觸比鼓泡流化床更強烈，流化質量更好，床層表面起伏較小。鼓泡流化床與湍流流化床的界限劃分并不是很明確。返回第7頁/共119頁第七頁，共120頁。（三）快速流化床階段對于細顆粒流化床（顆粒均徑在20-100微米，氣固密度差小于1400kg/m3），當氣速繼續(xù)增加到顆粒終端（沉降）速度后，湍流流態(tài)化會進一步發(fā)展進入快速流態(tài)化階段。顆粒在靜止流體中以初速度為0做自由下落，當下落速度增至某一數值時，顆粒所受重力、阻力和浮力之間達到平衡，此后顆粒以允速向下運動，該速度便稱為顆粒沉降速度。若顆粒處于垂直向上氣流中，當流速等于顆粒沉降速度時顆粒處于懸浮狀態(tài)，若流速大于顆粒沉降速度，顆粒將被氣流攜帶向上運動。顆粒沉降速度可通過實驗或經驗公式確定。第8頁/共119頁第八頁，共120頁。在快速流態(tài)化階段，顆粒帶出量大增，必須連續(xù)不斷地向床層底部補充與帶出速率相同質量的顆粒，才能形成穩(wěn)定的快速流態(tài)化狀態(tài)。在快速流態(tài)化狀態(tài)，密相區(qū)與稀相區(qū)床層界面不再明晰。由鼓泡床中的固相為連續(xù)相、氣泡為離散相變?yōu)闅庀酁檫B續(xù)相，以絮狀結構存在的顆粒團為離散相。第9頁/共119頁第九頁，共120頁。第10頁/共119頁第十頁，共120頁?？焖倭鲬B(tài)化中床上部的固體顆粒濃度相比鼓泡床大大增加，因此提高了上部空間的利用效率，對反應裝置的大型化帶來了很大的優(yōu)勢。處于快速流態(tài)化狀態(tài)下的流化床也稱循環(huán)流化床。實現(xiàn)快速流態(tài)化必須滿足三個條件：運行風速大于顆粒的終端沉降速度；有足夠大的顆粒循環(huán)速率；有合適的顆粒物性和床層結構。返回第11頁/共119頁第十一頁，共120頁。（四）氣力輸送階段氣力輸送狀態(tài)的產生條件從氣流速度上與快速流態(tài)化狀態(tài)沒有本質的差別，都是大于顆粒的終端沉降速度。兩者產生條件的差別在于床層底部的顆粒存料量及物料循環(huán)量。如果顆粒底部的存料量較多、物料循環(huán)量較大，則處于快速流態(tài)化狀態(tài)；如果沒有存料量、物料循環(huán)量較小，進入床層的顆粒全部被帶走，則處于氣力輸送狀態(tài)。但顆粒在床內的運動狀態(tài)，兩者截然不同?？焖倭鲬B(tài)化中，絮狀顆粒團不斷的在生成和破壞，顆粒的返混量很大，氣固之間有很高的氣固滑移速度；氣力輸送狀態(tài)時，顆粒幾乎沒有返混，氣固之間的兩相滑移速度也幾乎為零。第12頁/共119頁第十二頁，共120頁。返回第13頁/共119頁第十三頁，共120頁。二、循環(huán)流化床燃燒原理燃料在處于循環(huán)流化床狀態(tài)下的燃燒稱為循環(huán)流化床燃燒，其主要特征為攜帶燃料的大量高溫固體顆粒物料邊循環(huán)流動邊燃燒。采用循環(huán)流化床燃燒方式的鍋爐稱為循環(huán)流化床鍋爐，其燃燒系統(tǒng)結構如圖所示。第14頁/共119頁第十四頁，共120頁。主要由惰性固體顆粒組成的物料在氣流的作用下在爐膛內處于快速流態(tài)化狀態(tài)，并進行燃燒；被帶出爐膛的顆粒絕大部分被分離器分離下來，經由回料機構返回爐膛底部，其中的可燃部分繼續(xù)燃燒；煙氣從分離器出來后進入尾部對流換熱面第15頁/共119頁第十五頁，共120頁。返回第16頁/共119頁第十六頁，共120頁。三、循環(huán)流化床鍋爐的主要優(yōu)點 CFB鍋爐的主要優(yōu)點包括燃料適應性好、燃燒效率高、流化床內的傳熱過程強度高、容易實現(xiàn)低污染燃燒、鍋爐設備占地面積少、負荷調節(jié)性能好、灰渣綜合利用性能好等。

返回第17頁/共119頁第十七頁，共120頁。1）燃料適應性好。 爐料中95%左右為惰性顆粒，如灰渣或石英砂，只有5%左右為可燃的燃料。因此，爐膛蓄熱量大，燃料的燃燒條件好，對燃料種類的適應性好。 可以使用劣質煤、煤矸石、油頁巖、石油焦、生物質以及各種垃圾等燃料。 循環(huán)流化床鍋爐燃料適應性好的特點是相對的。根據某一特定燃料設計的鍋爐也并不能高效地去燃用其它性質相差較大的燃料。返回第18頁/共119頁第十八頁，共120頁。2）燃燒效率高。 大量高溫惰性床料再加上一次未燃盡燃料的循環(huán)燃燒，使得鍋爐燃燒效率很高，可達99%以上。與煤粉爐相當，高于鼓泡床鍋爐。返回第19頁/共119頁第十九頁，共120頁。（3）流化床內的傳熱過程強度較高。 一般在150-450w/(m2.K)范圍內，這使得爐內的傳熱面積可以減少。但由于磨損的問題，一般受熱面的金屬消耗量并不比同容量的煤粉鍋爐低，甚至還要略高。返回第20頁/共119頁第二十頁，共120頁。（4）容易實現(xiàn)低污染燃燒。 爐內燃燒溫度一般為850-950度左右，處于低溫燃燒狀態(tài)，因此有利于燃燒污染物的控制。相比傳統(tǒng)煤粉爐的高溫燃燒，較低的燃燒溫度加上分級燃燒的組織可以減少氮氧化物排放的一半以上。 低溫燃燒的條件適合直接在爐內添加石灰石脫硫劑，從而實現(xiàn)了燃燒過程中的脫硫。相比煤粉爐的尾部煙氣脫硫，設備投資、運行費用及運行管理等都要好的多。返回第21頁/共119頁第二十一頁，共120頁。（5）鍋爐設備占地面積少。 由于流化床鍋爐對燃料粒徑的要求為0-13mm范圍，因此不需要煤粉爐那樣龐大的制粉系統(tǒng)。另外也不需要單獨的脫硫系統(tǒng)，因此占地面積相對較少。返回第22頁/共119頁第二十二頁，共120頁。（6）負荷變化范圍大，鍋爐調節(jié)特性好。 由于爐內具有很大的蓄熱量，因此鍋爐可以通過調整燃煤量、送風量、飛灰循環(huán)量和床層厚度等措施在較低的負荷下實現(xiàn)穩(wěn)定的運行。返回第23頁/共119頁第二十三頁，共120頁。（7）流化床鍋爐的灰渣綜合利用性能好。 因為該爐渣是低溫燒透得到的，爐渣活性好，可以用來做建筑材料。返回第24頁/共119頁第二十四頁，共120頁。四、循環(huán)流化床鍋爐的存在問題（1）飛灰含碳量仍比煤粉爐要高。（2）對固體顆粒分離設備的效率、耐高溫以及耐磨性能要求較高（3）鍋爐系統(tǒng)煙風阻力較大，一次風的壓頭要求較高，需要采用高壓風機，因此廠用電消耗量較高。（4）鍋爐受熱面磨損嚴重，影響了鍋爐運行的安全性和可靠性。（5）燃燒控制系統(tǒng)比較復雜，運行技術也與煤粉爐有很大的差別。（6）燃燒過程中的N2O生成量較高。返回第25頁/共119頁第二十五頁，共120頁。5.2CFB鍋爐的構成和類型一、循環(huán)流化床鍋爐的構成二、循環(huán)流化床鍋爐的類型返回第26頁/共119頁第二十六頁，共120頁。一、循環(huán)流化床鍋爐的構成典型的帶外置換熱器的循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)構成如圖所示。循環(huán)流化床鍋爐與常規(guī)煤粉爐相比，差別在于燃燒系統(tǒng)部分，尾部對流受熱面部分基本相同。循環(huán)流化床鍋爐的燃燒系統(tǒng)包括爐膛、布風板、氣固分離裝置、飛灰回送裝置等，有的爐型還包括外部流化床換熱器。返回第27頁/共119頁第二十七頁，共120頁。1、燃燒室（爐膛）燃燒室是燃料燃燒的主要區(qū)域，該空間按照物料濃度高低可分為兩部分，下部分為顆粒濃度較高的密相區(qū)，上部分為顆粒濃度較低的稀相區(qū)。密相區(qū)區(qū)域設置飛灰回送返料口、給煤口、排渣口等，同時也布置部分受熱面。稀相區(qū)區(qū)域布置有二次風口、爐膛出口等，同時主要布置水冷壁受熱面以及屏式過熱蒸汽受熱面。返回第28頁/共119頁第二十八頁，共120頁。2、布風板布風板位于燃燒室的底部，將下部的風室與爐膛隔開。目前一般布風板均采用水冷布風板。布風板的作用主要有兩個：一是對固體顆粒物料起支撐作用；二是通過它所具有的阻力來均布進入爐膛的一次風，從而使得床內的固體顆粒能得到均勻的流化。返回第29頁/共119頁第二十九頁，共120頁。3、飛灰分離器飛灰分離器是實現(xiàn)循環(huán)流化床燃燒的關鍵部件，可以將爐膛出口煙氣流攜帶的固體顆粒中的絕大部分（>95%）分離下來，再通過返料器回送回爐膛內。常用的是旋風分離器，其它還有U型槽以及百葉窗等類型慣性分離器。返回第30頁/共119頁第三十頁，共120頁。4、飛灰回送裝置也叫返料器，需要將分離下來的固體顆粒從壓力較低的分離器出口送回壓力較高的爐膛內，并且同時防止燃燒室內的煙氣反串進入分離器中，這主要靠料腿內足夠高度的物料來實現(xiàn)。另外返料器還需要能根據需要調整進入床內的返料量。為了保證返料閥能在高溫下正常工作，一般均采用非機械閥，靠松動風和流化空氣來實現(xiàn)物料的回送和流量調整。常用的是流化密封閥，其它還有L閥、J閥等。返回第31頁/共119頁第三十一頁，共120頁。5、外部流化床熱交換器(EHE)對于Lurgi爐型，一般都帶有外置式換熱器，主要作用是控制回送入燃燒室內物料的溫度，因此實現(xiàn)控制爐膛溫度的作用。外置式換熱器本質上是一個鼓泡流化床熱交換器，可以通過控制進入外置換熱器的物料的流量來控制床溫。返回第32頁/共119頁第三十二頁，共120頁。二、循環(huán)流化床鍋爐的類型1、按所采用的分離器類型分類2、按分離器的工作溫度分類3、按有無外置式換熱器分類4、按固體顆粒物料的循環(huán)倍率分類返回第33頁/共119頁第三十三頁，共120頁。1、按所采用的分離器類型分類1）旋風分離型循環(huán)流化床鍋爐2）慣性分離型循環(huán)流化床鍋爐3）爐內臥式分離型循環(huán)流化床鍋爐4）爐內漩渦性分離型循環(huán)流化床鍋爐5）組合分離型循環(huán)流化床鍋爐目前得到廣泛應用的主要是前兩種類型及組合分離型第34頁/共119頁第三十四頁，共120頁。第35頁/共119頁第三十五頁，共120頁。第36頁/共119頁第三十六頁，共120頁。返回第37頁/共119頁第三十七頁，共120頁。2、按分離器的工作溫度分類1）高溫分離型循環(huán)流化床鍋爐2）中溫分離型循環(huán)流化床鍋爐3）低溫分離型循環(huán)流化床鍋爐（適合鼓泡床）4）組合分離型循環(huán)流化床鍋爐（兩級分離）目前一般采用的是高溫分離型，如Lurgi公司產品，Ahltrom公司的pyroflow型鍋爐。德國Babcock公司的Circofluid型為中溫分離型鍋爐，分離器出口溫度為450度左右。第38頁/共119頁第三十八頁，共120頁。第39頁/共119頁第三十九頁，共120頁。第40頁/共119頁第四十頁，共120頁。德國Babcock公司的Circofluid型為中溫分離型鍋爐返回第41頁/共119頁第四十一頁，共120頁。3、按有無外置式換熱器分類1）有外置式換熱器循環(huán)流化床鍋爐2）無外置式換熱器循環(huán)流化床鍋爐返回第42頁/共119頁第四十二頁，共120頁。4、按固體顆粒物料的循環(huán)倍率分類1）低倍率循環(huán)流化床鍋爐，物料循環(huán)倍率為1-52）中倍率循環(huán)流化床鍋爐，物料循環(huán)倍率為6-203）高倍率循環(huán)流化床鍋爐，物料循環(huán)倍率為20-40物料循環(huán)倍率定義為：對循環(huán)流化床鍋爐，隨循環(huán)倍率的增加，燃燒和脫硫效率會增加。但同時鍋爐動力消耗及磨損也隨之增加。國外循環(huán)流化床鍋爐一般采用較高循環(huán)倍率，主要和使用的燃料性質及提高脫硫效率有關。返回第43頁/共119頁第四十三頁，共120頁。5.3CFB燃燒與污染控制一、循環(huán)流化床燃燒的特點二、循環(huán)流化床中煤的燃燒機理三、影響流化床內煤燃燒過程的因素四、流化床鍋爐燃燒的污染物控制返回第44頁/共119頁第四十四頁，共120頁。一、循環(huán)流化床燃燒的特點在循環(huán)流化床鍋爐中，對帶高溫分離器的爐型，煤的燃燒發(fā)生在密相區(qū)、稀相區(qū)以及高溫分離器中。其中密相區(qū)由于一次風量一般僅占總風量的40-80%，進行的是還原燃燒；在稀相區(qū)氧氣比較充分，處于氧化燃燒階段；在高溫氣固分離器內，由于氧氣濃度較低，因此只是部分可燃性氣體和分離下來的細灰中的可燃物在此燃燒，燃燒份額通常較小。相比煤粉爐的燃燒，循環(huán)流化床鍋爐的燃燒具有強化燃燒、循環(huán)燃燒和低溫低污染燃燒的特點。返回第45頁/共119頁第四十五頁，共120頁。二、循環(huán)流化床中煤的燃燒機理煤顆粒的燃燒一般要經過加熱升溫、釋放水分、揮發(fā)分析出及燃燒、焦炭顆粒的燃燒等過程。在流化床鍋爐中，由于物料的返混非常強烈，因此，煤顆粒燃燒的各個階段在燃燒室內各處交替進行，同時發(fā)生。不像煤粉爐或層燃爐那樣能劃分出比較明顯的不同反應區(qū)域。返回第46頁/共119頁第四十六頁，共120頁。三、影響流化床內煤燃燒過程的因素1、床溫。理論上床溫越高，煤的燃燒反應速度越快。但床溫太高會影響脫硫劑的脫硫反應效果，增加熱力型氮氧化物生成，并且也會使灰分發(fā)生軟化，從而增加床層結渣的危險。因此，一般流化床燃燒溫度選定為850-900度左右。2、通過控制鍋爐一二次風的比例，不但可以控制爐膛內高度上溫度的均勻程度，而且也可以降低氮氧化物的生成量。3、停留時間。爐膛高度的增加對延長停留時間是有利的。另外，循環(huán)流化床鍋爐通過實現(xiàn)循環(huán)燃燒增加了顆粒的停留時間，也提高了燃燒效率。4、流化床鍋爐對燃煤顆粒的粒徑分布具有一定的要求，一般在0-8mm范圍內，具體要求和煤種及鍋爐設計有關。顆粒太細或太粗都不好。5、另外，流化風速與循環(huán)倍率、煤的特性、鍋爐負荷、床料中惰性粒子的尺寸、布風裝置的設計和流化質量、給煤方式等都將會對流化床的燃燒產生影響。返回第47頁/共119頁第四十七頁，共120頁。四、流化床鍋爐燃燒的污染物控制影響脫硫效率的因素主要包括鈣硫摩爾比（Ca/S)、床層溫度、脫硫劑的性能及石灰石顆粒的粒徑等。影響脫氮效率的因素主要包括床溫及燃燒過程的組織等來實現(xiàn)返回第48頁/共119頁第四十八頁，共120頁。5.4CFB鍋爐的傳熱一、流化床內傳熱的基本形式二、鼓泡流化床層與受熱面間傳熱的機理模型三、影響鼓泡流化床床層與受熱面?zhèn)鳠岬囊蛩厮?、影響循環(huán)流化床傳熱的因素返回第49頁/共119頁第四十九頁，共120頁。一、流化床內傳熱的基本形式流化床內存在三種基本的傳熱方式：流化床層間的有效傳熱。該傳熱過程非常強烈，比銀的導熱系數還要高兩個數量級，因此流化床層各部分間溫度差別非常小。顆粒與氣體間的傳熱。該種傳熱主要是對流傳熱，在計算煤顆粒在流化床中的著火燃燒過程時需要考慮。流化床層與受熱面間的對流換熱。流化床鍋爐設計的一個主要內容就是確定爐內的受熱面積，因此該種換熱是流化床傳熱研究的重點。流化床層與受熱面間的傳熱規(guī)律非常復雜，目前有關理論也并不成熟。下面將簡要介紹流化床層與受熱面間的傳熱機理及主要影響因素。第50頁/共119頁第五十頁，共120頁。返回第51頁/共119頁第五十一頁，共120頁。二、鼓泡流化床層與受熱面間傳熱的機理模型流化床（密相區(qū)）內氣固兩相流與受熱面間的換熱過程包括三個子換熱過程：固體顆粒團與換熱面的換熱過程，氣體與換熱面的換熱過程，兩相流與換熱面的輻射換熱?？偟膿Q熱量可以認為是這三個過程換熱量相加得到?？倱Q熱系數可以表示為：

h=hpc+hgc+hr各部分在不同條件下所占分額不同，輻射換熱僅在床溫高于800度時才考慮，一般情況下，由于流化床內顆粒濃度較高，顆粒團的對流換熱系數較大，氣體對流換熱系數較小。第52頁/共119頁第五十二頁，共120頁。氣體對流換熱系數和輻射換熱系數的研究相對比較簡單，可按有關單相對流換熱公式和有關輻射換熱公式計算。目前有關的研究重點是顆粒團對流換熱系數。比較公認的顆粒對流換熱模型是顆粒團更新模型，認為顆粒團與換熱面換熱后又被新的顆粒團代替。但該模型中包含有一些難于確定的參數，仍然是一種機理模型。返回第53頁/共119頁第五十三頁，共120頁。三、影響鼓泡流化床與受熱面?zhèn)鳠岬囊蛩毓呐萘骰裁芟鄥^(qū)與受熱面間的傳熱系數與固體顆粒的粒徑、顆粒及氣體的熱物性、流化速度、床層溫度和受熱面表面溫度、受熱面的布置方式等有關。返回第54頁/共119頁第五十四頁，共120頁。四、影響循環(huán)流化床傳熱的因素除了鼓泡床中的那些因素外，固體顆粒濃度對循環(huán)流化床爐膛中爐內對受熱面的傳熱影響很大，兩者基本成線性關系。返回第55頁/共119頁第五十五頁，共120頁。5.5CFB鍋爐的燃燒產物和熱效率計算一、燃燒產物的計算二、流化床鍋爐的熱效率 與煤粉爐不同的是，在鍋爐各項熱損失中，q6一般要比煤粉爐大的多，不能忽略。返回第56頁/共119頁第五十六頁，共120頁。5.6CFB鍋爐的設計特點一、循環(huán)流化床鍋爐主要設計參數的選取二、爐膛內受熱面布置及床層溫度控制三、氣固分離器及其布置四、返料裝置五、布風裝置的設計返回第57頁/共119頁第五十七頁，共120頁。一、循環(huán)流化床鍋爐主要設計參數的選取包括床溫、鍋爐截面熱負荷和流化風速、爐膛內的燃燒份額分布、爐膛和尾部對流受熱面之間的熱負荷分配、一二次風的配比、一二次風溫、鍋爐排煙溫度、鍋爐的通風平衡設計、循環(huán)倍率及分離器效率、煤種、脫硫劑粒徑要求和脫硫反應對鍋爐設計的影響。返回第58頁/共119頁第五十八頁，共120頁。1、床層溫度 一般在850-950度之間。原因？返回第59頁/共119頁第五十九頁，共120頁。2、鍋爐截面熱負荷和流化風速 鍋爐截面熱負荷可以根據有關經驗值來選取，見表。然后，可根據選取的截面熱負荷來計算流化風速，并根據流化狀態(tài)來進行調整。返回第60頁/共119頁第六十頁，共120頁。3、爐膛內的燃燒份額分布 爐膛燃燒份額分布是循環(huán)流化床鍋爐設計的最重要參數之一，它決定了一次風速的大小及稀相區(qū)換熱面設置的大小。 一般取密相區(qū)的燃燒份額為0.4-0.7之間。一次風速越大，密相區(qū)燃燒份額越小，稀相區(qū)燃燒份額越大，因此，稀相區(qū)的換熱面應當較多，而密相區(qū)應當減小。返回第61頁/共119頁第六十一頁，共120頁。4、爐膛和尾部受熱面之間的熱量分配 對于發(fā)熱量較低，灰分和水分含量較高煤種，其單位熱量產生的煙氣量較大，并且爐膛溫度較低。因此，爐膛輻射傳熱量較小，而煙氣對流傳熱量較大，應當在尾部多布置對流受熱面，而在爐內少布置輻射受熱面。返回第62頁/共119頁第六十二頁，共120頁。5、一二次風的分配 一次風主要是起流化床層和提供密相區(qū)燃燒氧氣的作用，約占全部風量40-70%；二次風主要是提供稀相區(qū)燃料充分燃燒的作用，約占全部風量的30-60%。 另外，兩者配合還可以組織分級燃燒，降低爐膛氮氧化物的生成量。返回第63頁/共119頁第六十三頁，共120頁。6、一二次風溫度 由于流化床鍋爐沒有對煤干燥的要求，并且燃料在進入爐膛后的著火和燃燒條件非常優(yōu)越，因此對一次風溫沒有太高的要求，通常設計的熱風溫度為150-200度左右。對小型流化床鍋爐可以直接采用不經過預熱的空氣來作為一二次風。返回第64頁/共119頁第六十四頁，共120頁。7、鍋爐排煙溫度 如果在爐內添加了脫硫劑，并且床層溫度控制在合適的范圍，鍋爐煙氣中的硫氧化物含量會大大減少，煙氣的酸露點會降低，因此鍋爐排煙溫度也可以適當降低。返回第65頁/共119頁第六十五頁，共120頁。8、鍋爐的通風平衡設計 一般流化床鍋爐的爐膛為微正壓，與煤粉爐不同。因此，流化床鍋爐的通風壓力平衡點要適當后移。即送風機的壓頭要較高，而引風機的壓頭較低返回第66頁/共119頁第六十六頁，共120頁。9、循環(huán)倍率 循環(huán)倍率提高后，燃燒效率、脫硫效率以及爐膛內稀相區(qū)空間的利用率均能得到改善，但同時動力消耗以及表面磨損等也將惡化。因此循環(huán)倍率的選取應綜合上述各種考慮來選擇，一般在40以內，常用為5-20之間。返回第67頁/共119頁第六十七頁，共120頁。10、煤種 理論上，流化床鍋爐幾乎可以燃燒全部的煤種，無煙煤、煙煤、貧煤、褐煤，甚至于煤矸石以及固體和液體廢棄物。 但在已經針對某種特定燃料設計好鍋爐以后，由于不同燃料對鍋爐換熱面大小的要求是不一樣的，鍋爐的煤種適應性是有限的。返回第68頁/共119頁第六十八頁，共120頁。11、脫硫劑粒徑和對鍋爐燃燒設計的影響 脫硫劑粒徑一般要求小于1mm。另外，由于脫硫反應會對爐溫以及燃燒產生煙氣量和灰量有影響，因此脫硫反應對鍋爐和輔助系統(tǒng)設計的影響也需要考慮。返回第69頁/共119頁第六十九頁，共120頁。二、爐膛內受熱面布置及床層溫度控制1、爐膛內受熱面布置循環(huán)流化床鍋爐一般在密相區(qū)不再布置埋管受熱面。在密相區(qū)爐膛壁面上設置的水冷壁表面需要覆蓋一層薄的耐高溫和耐磨的材料。在稀相區(qū)，除在爐膛壁面上設置蒸發(fā)受熱面，另外，還可以根據需要布置屏式受熱面（省煤器，過熱器，再熱器等）。隨著蒸汽參數的升高，汽化熱減少，給水預熱和過熱熱增加，因此需要在爐膛內布置更多的省煤器或過熱器換熱表面。還可以在外置式換熱器內布置過熱器或再熱器埋管受熱面。第70頁/共119頁第七十頁，共120頁。2、循環(huán)流化床鍋爐溫度的控制密相區(qū)床層溫度是最重要的鍋爐運行監(jiān)測參數。溫度太低，燃燒條件變差；溫度太高，床層容易發(fā)生結渣。對于循環(huán)流化床鍋爐，可以通過調整一次送風量、調整物料返料量、調整通過進入外置換熱器的物料的比例等措施來調整床層溫度。一次風量增加，可以把更多燃料帶到稀相區(qū)燃燒，同時一次風本身也會把一些熱量帶到稀相區(qū)。并且稀相區(qū)固體顆粒濃度的增高也會增加爐膛向水冷壁的散熱。由于返料的溫度較低，因此，返料量增加，密相區(qū)床溫會下降。增加進入外置式換熱器的物料份額，可以明顯降低床層的溫度。對不設外置式換熱器的鍋爐，前兩項措施是主要的床溫調整手段。對設置外置式換熱器的鍋爐，最后一項措施是主要的手段。由于通過前兩項措施調整傳熱，同時會影響到爐膛內的燃燒，因此比較復雜。返回第71頁/共119頁第七十一頁，共120頁。三、氣固分離器及其布置分離器的性能對于循環(huán)流化床鍋爐的性能具有非常重要的影響分離器的性能包括總分離效率、分級分離效率、臨界粒徑或全分離粒徑（分級效率為100%的顆粒粒徑），以及分離器阻力。另外對于高溫分離器，分離器的熱慣性以及耐高溫耐磨襯里的質量也對鍋爐的啟動以及安全運行影響很大。目前大型循環(huán)流化床鍋爐一般采用高溫旋風分離裝置，單個分離器的筒體直徑最大可達9m左右（670t/h鍋爐需要兩個這樣的分離器）。一臺鍋爐根據容量不同可以配置1個或多個旋風分離器。第72頁/共119頁第七十二頁，共120頁。另外，為了克服絕熱旋風分離器熱慣性大以及襯里容易脫落的難題，后來也開發(fā)了一些水冷或氣冷的旋風分離器（FW公司、清華大學）。冷卻型高溫旋風分離器，整個分離器設在一個冷卻腔室內，在腔室內布置受熱面來控制溫度。優(yōu)點是節(jié)省材料，降低熱損失和縮短啟停時間，缺點是結構相對復雜，造價高。旋風分離器常用為上排氣旋風分離方式，目前在流化床中也有下排氣旋風分離方式。另外，一些科研機構還提出了方形上排氣和方形下排氣旋風分離裝置，也采用水冷或氣冷。第73頁/共119頁第七十三頁，共120頁。第74頁/共119頁第七十四頁，共120頁。第75頁/共119頁第七十五頁，共120頁。循環(huán)流化床鍋爐常用的分離器布置方式見圖第76頁/共119頁第七十六頁，共120頁。返回第77頁/共119頁第七十七頁，共120頁。四、返料裝置目前，絕大多數的循環(huán)流化床鍋爐采用流化密封返料器，結構如圖所示。另外，對大型鍋爐，為了改善返料進入爐膛的均勻性，有的還采用分叉回料管返料器。返回第78頁/共119頁第七十八頁，共120頁。五、布風裝置的設計流化床鍋爐布風板需要具有一定的阻力保證床層流化均勻，同時又要防止顆粒落入風室。采用的布風板有兩種形式，即風帽式和密孔板式。目前，絕大多數鍋爐采用風帽式。常見的風帽形式是蘑菇型。另外，還有“7”字型風帽、豬尾型風帽等。第79頁/共119頁第七十九頁，共120頁。另外，為了防止布風板過熱燒壞以及有利于實現(xiàn)床下點火，目前較大容量的流化床鍋爐均采用水冷布風板。風帽布置在水冷壁管之間的金屬鰭片上。返回第80頁/共119頁第八十頁，共120頁。5.7CFB鍋爐的啟動及負荷調整一、循環(huán)流化床鍋爐的啟動二、循環(huán)流化床鍋爐的負荷調整三、鍋爐壓火操作返回第81頁/共119頁第八十一頁，共120頁。一、循環(huán)流化床鍋爐的啟動也叫鍋爐點火。過去經常采用的是床上點火，目前一般采用床下熱煙氣點火啟動。該過程包括熱煙氣加熱惰性床料階段、給煤到關閉點火裝置階段和正常運行階段。第82頁/共119頁第八十二頁，共120頁。1、熱煙氣加熱惰性床料階段點火前，首先需要在布風板上放置一定厚度、符合一定粒度要求的惰性床料。將鍋爐底部的燃油熱煙氣發(fā)生器點著后，熱煙氣從布風板進入床層開始加熱惰性床料。開始點火時，可以采用較小的風量，以節(jié)約燃料。此時床層處于固定床狀態(tài)，但由于床溫較低，因此不會結渣。隨著床溫的升高，需要逐漸加大熱煙氣的流量。在高溫時(>600℃)，必須使床層進入良好的流化狀態(tài)，以防止床層結渣。第83頁/共119頁第八十三頁，共120頁。2、給煤到關閉點火裝置階段當采用煙煤點火時，床層溫度達到600-650℃時，可以開始向床層中投煤。投煤應采用階梯遞增給煤的方法，使床溫平穩(wěn)上升。由于煤的燃燒過程具有一定的滯后性，投煤量太大，可能會導致大量燃料同時著火，引起床溫急劇升高而造成結渣。投煤量太小，則床層溫度較低，蓄熱量較小，點火時間較長，浪費燃油。并且關閉點火裝置后，容易熄火。當給煤量達到30%的額定給煤量，床層溫度達到850度時，可以關閉點火裝置，僅送入一次風。第84頁/共119頁第八十四頁，共120頁。3、正常運行階段關閉點火裝置后，增加一次風量。此時，由于送入床層的氧氣量增加，在給煤量不變的條件下，燃燒速率增加，因此床溫還會繼續(xù)上升。因此，要注意及時調節(jié)給煤量和一次風量，維持正常的床層溫度。隨著鍋爐負荷的逐漸增加，要逐漸加入二次風和啟動返料系統(tǒng)工作，使得鍋爐進入穩(wěn)定的循環(huán)流化燃燒階段。第85頁/共119頁第八十五頁，共120頁。返回第86頁/共119頁第八十六頁，共120頁。二、循環(huán)流化床鍋爐的負荷調整當汽輪機需要的蒸汽量發(fā)生變化時，鍋爐也應當及時的調整產汽量，以適應需要。由于循環(huán)流化床鍋爐在負荷較低時(<40%)，流化風速較低，物料循環(huán)量較小，是工作在鼓泡流化床狀態(tài)，此時的負荷調整方法和較大負荷時是不同的。下面分別介紹鍋爐在較大負荷和較小負荷時的負荷調整方法。第87頁/共119頁第八十七頁，共120頁。（一）、較高負荷時的鍋爐負荷調整如果鍋爐負荷需要增加，此時需要增加鍋爐內燃料的燃燒放熱量，即增加給煤量，并按合適的風煤比增加一次風送風量和二次風量。另外，還需要控制床層的溫度在一定的范圍內。床溫太高會結渣，床溫太低則燃燒不穩(wěn)定。因此，在鍋爐負荷變換時，除了燃燒要調整外，還需要調整爐內的傳熱，以使得床層溫度基本保持不變。一些循環(huán)流化床鍋爐不能帶滿負荷的原因，主要就是由于換熱面設計不當，燃燒放熱與對受熱面的傳熱不匹配，因此負荷增加時床溫太高造成的。第88頁/共119頁第八十八頁，共120頁。對于帶外置式換熱器的鍋爐，當負荷變化，床層溫度變化太大時，可以通過調節(jié)進入外置換熱器的高溫物料量來調整床溫。此種方式燃燒和傳熱調整相對互相獨立，因此負荷調整方便，非常適合大型化鍋爐負荷的調整。對于不帶外置換熱器的循環(huán)流化床鍋爐，當負荷變化，床層溫度變化太大時，只能通過改變流化風速和鍋爐物料循環(huán)量的大小，通過改變爐膛上下部燃燒份額和傳熱份額來調整床溫。此時由于爐內燃燒和傳熱過程相互影響，負荷調節(jié)范圍受到一定限制。第89頁/共119頁第八十九頁，共120頁。（二）、低負荷時的鍋爐負荷調整低負荷運行時，燃燒主要在密相區(qū)進行。當鍋爐負荷變化時，不能再靠調整物料循環(huán)量來調整床溫。此時，床溫的調整通過改變給煤量以及床層厚度來實現(xiàn)，一次風根據燃燒所需氧量來進行調整。當負荷增加時，首先需要增加床層厚度，增加爐膛內床料的存量，然后逐漸增加給煤量以及一次風量。當負荷減少時，則首先要降低床層厚度，多排渣，然后逐漸減少給煤量和一次風量。第90頁/共119頁第九十頁，共120頁。（三）、床層厚度的控制床層厚度和溫度是流化床鍋爐運行時兩個最重要的監(jiān)控指標。床層太厚，會增加床層阻力，使床層不能正常流化。床層太薄，熱容量會降低，不能滿足穩(wěn)定燃燒及帶負荷的要求。并且一次風也容易穿透床層，形成“溝流”，導致鍋爐熄火。床層厚度可以通過床層的壓降來監(jiān)控，通過調整排渣量來實施。返回第91頁/共119頁第九十一頁，共120頁。三、鍋爐壓火操作當需要臨時檢修或遇到其它緊急情況時，流化床鍋爐可以進行壓火操作。此時爐膛不熄火，以方便再次啟動。但不輸出熱負荷，床層處于固定床狀態(tài)。正常的壓火操作基本順序為：先停止給煤；當床溫降至許可溫度的下限時，立即停止送風；然后停引風機和返料風機，以維持盡可能高的床層溫度。返回第92頁/共119頁第九十二頁，共120頁。5.8CFB鍋爐主要輔機設備及其特點循環(huán)流化床鍋爐主要的輔機設備包括燃料制備系統(tǒng)，給煤系統(tǒng)，脫硫劑的制備及給料系統(tǒng)，爐底灰渣處理系統(tǒng)，風機系統(tǒng)，除塵系統(tǒng)。返回第93頁/共119頁第九十三頁，共120頁。一、流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)盡管流化床鍋爐不需要將煤制成煤粉，但對入爐煤的粒度范圍仍有一定要求。一般需要設置煤的破碎及篩分系統(tǒng)。當原煤水分較大時，為了防止篩網和管道堵塞，還需要利用來自鍋爐的熱空氣進行干燥。煤的破碎設備一般為低速雙輥式或高速錘擊式碎煤機。前者破碎原理為碾壓，優(yōu)點是不易產生過細的煤粒，通風量小，產生的粉塵少，對環(huán)境污染??；缺點是磨損快，適應出力變化能力不強，對煤中的鐵件矸石等雜物比較敏感。后者破碎原理為錘擊，壽命較長，對除鐵件以外的雜物不太敏感；缺點是破碎后易產生過細的粒度顆粒，通風量大，粉塵大，對環(huán)境污染較大。返回第94頁/共119頁第九十四頁，共120頁。二、給煤系統(tǒng)流化床鍋爐的給煤方式可分床上給煤和床下給煤兩種方式。由于床下給煤方式煤在進入床層后擴散速度較慢，需要的給煤點數量較多，系統(tǒng)比較復雜，一般已采用較少。目前采用較多的是床上給煤方式，又分床上拋煤、床上斜管溜煤及返料混合給煤。床上拋煤雖然給煤分布比較均勻，但由于對降低飛灰可燃物含量不利，因此也較少采用。采用較多的是單獨采用后兩種方式中的一種，或兩種給煤方式同時采用。常用給煤裝置是螺旋給料機。其它還有刮板給煤機和皮帶給煤機等。循環(huán)流化床一般布置2個或4個給煤點。返回第95頁/共119頁第九十五頁，共120頁。三、脫硫劑制備及給料系統(tǒng)一般較大容量的流化床鍋爐采用氣力輸送方式將成品石灰石粉末經過單獨的管道和給料機，通過多個噴入點將石灰石噴入鍋爐。其系統(tǒng)組成如圖所示。返回第96頁/共119頁第九十六頁，共120頁。四、爐底灰渣處理系統(tǒng)由于流化床鍋爐底渣的排放量較大，并且溫度較高，可以回收的能量較多，因此流化床鍋爐的底渣處理系統(tǒng)比較復雜。底渣處理流程包括底渣的排放、冷卻及熱量回收、輸送至灰場。其中關鍵設備是底渣冷卻器（冷渣器）。冷渣器的類型較多，如水冷絞籠式、固定床風冷式、流化床風冷式等，目前設計較為完善的是風水聯(lián)合流化床冷渣器。如圖所示。返回第97頁/共119頁第九十七頁，共120頁。五、流化床鍋爐風機流化床鍋爐使用的風機種類較多，包括一次（流化）風機、二次風機、引風機、返料（高壓）風機、點火增壓風機等。某400t/h國產和引進循環(huán)流化床鍋爐的有關風機參數如表所示。×第98頁/共119頁第九十八頁，共120頁。返回第99頁/共119頁第九十九頁，共120頁。5.9CFB鍋爐脫硫灰渣的特性和綜合利用1、灰渣的特性。包括灰渣形態(tài)、飛灰的粒度分布、灰渣的化學組成（如可燃物含量）等。2、灰渣的用途。包括建筑用燒結磚、陶粒、水泥制品配料、農業(yè)及園藝用的肥料等。返回第100頁/共119頁第一百頁，共120頁。循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展簡介一、國外循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展狀況二、我國循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展狀況三、國產超臨界循環(huán)流化床鍋爐的開發(fā)四、我國循環(huán)流化床鍋爐的市場前景分析

返回第101頁/共119頁第一百零一頁，共120頁。一、國外循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展狀況流化床技術最早始于德國的Winker煤氣發(fā)生爐（1922年）。二次大戰(zhàn)期間，在美國成功開發(fā)了流化床石油催化裂化裝置用于生產航空汽油。七十年代初，聯(lián)邦德國首先發(fā)展了用于三氫氧化鋁焙燒的循環(huán)流化床工藝。1979年芬蘭Ahlstrom公司開發(fā)的第一臺20t/h循環(huán)流化床鍋爐投入運行，很快德國Lurgi公司開發(fā)的84MW、美國Battelle公司開發(fā)的25t/h鍋爐（1981年）也相繼投入試運行。另外，瑞典的Gotaverke和Studsvik公司也開發(fā)了自己的循環(huán)流化床鍋爐產品。第102頁/共119頁第一百零二頁，共120頁。在工業(yè)用循環(huán)流化床鍋爐基礎上，大型發(fā)電用循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展也十分迅速。1986年，Lurgi公司96MWe的Duisburg270t/h循環(huán)流化床鍋爐交付使用，鍋爐效率90.8%，達到了煤粉爐的水平。1988年，Ahlstrom公司在美國Colorado州Nucla電站的420t/h循環(huán)流化床鍋爐投入運行。1990年，Lurgi和CE公司合作開發(fā)的499t/h循環(huán)流化床鍋爐投入運行。1994年，Ahlstrom公司開發(fā)的發(fā)電170MW的Pyroflow型循環(huán)流化床鍋爐在加拿大投入運行。第103頁/共119頁第一百零三頁，共120頁。采用Lurgi技術由法國阿爾斯通公司制造的、安裝在法國普羅旺斯電廠配250MW機組的700t/h亞臨界壓力循環(huán)流化床鍋爐于1996年4月投入商業(yè)運行。目前，阿爾斯通(ALSTOM)公司、福斯特惠勒(FosterWheeler)公司的300~350MW臨界循環(huán)流化床鍋爐均已投運，并開始了更大量(400~800MW)的超臨界壓力參數的超大循環(huán)流化床鍋爐的研究和產品開發(fā)工作。2003年年初，福斯特惠勒公司在波蘭簽訂的460MW超臨界循環(huán)流化床鍋爐的供貨合同。目前，該鍋的安裝工作已基本完成。如果投運成功，將標志著循環(huán)流化床鍋爐從亞臨界到超臨界的飛躍。返回第104頁/共119頁第一百零四頁，共120頁。二、我國循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展狀況我國在鼓泡流化床鍋爐方面研究較早，應用數量也較多。但這些鍋爐普遍存在容量較小、燃燒效率較低、使用可靠性較差等問題。在循環(huán)流化床鍋爐的設計和制造方面，我國起步較晚，就總體水平而言與世界先進水平相差較大。1988年，中國科學院工程熱物理所與濟南鍋爐廠開發(fā)的國內第一臺35t/h循環(huán)流化床鍋爐在山東明水熱電廠投入運行。隨后，清華大學、華中理工大學、浙江大學、哈爾濱工業(yè)大學、東南大學、東北電力學院等也與有關鍋爐廠合作，開發(fā)了一些中小容量循環(huán)流化床鍋爐。第105頁/共119頁第一百零五頁，共120頁。二十世紀九十年代中期，我國三大鍋爐制造企業(yè)(上海鍋爐廠有限公司、哈爾濱鍋爐廠有限責任公司、東方鍋爐(集團)股份有限公司)分別在前期技術積累的基礎上引進國外技術或與國外合作生產了220t/h循環(huán)流化床鍋爐，并與九十年代中后期成功投運。同期，引進原芬蘭奧斯龍公司的四川高壩電廠410t/h高溫高壓循環(huán)流化床鍋爐的成功投運，燃用西南地區(qū)無煙煤。這臺鍋爐的成功投運證明了循環(huán)流化床鍋爐可以適應我國無煙煤的燃燒特點，從而推動了循環(huán)流化床鍋爐在我國的發(fā)展。上世紀九十年代末期，隨著我國對環(huán)境問題日益重視，國家產業(yè)政策向循環(huán)流化床鍋爐傾斜，循環(huán)流化床鍋爐得到了很好的發(fā)展機遇。第106頁/共119頁第一百零六頁，共120頁。哈爾濱鍋爐廠引進了阿爾斯通公司德國部(原德國EVT公司)的135MW循環(huán)流化床鍋爐技術，上海鍋爐廠引進了阿爾斯通公司美國部(原ABB-CE公司)的135MW循環(huán)流化床鍋爐技術，東方鍋爐廠也在原來引進FW公司100MW高溫高壓循環(huán)流化床鍋爐技術的基礎上自行開發(fā)了135MW超高壓中間再熱循環(huán)流化床鍋爐技術。同時，無錫鍋爐廠、濟南鍋爐廠、武漢鍋爐廠等中型鍋爐制造企業(yè)也開發(fā)了135~150MW超高壓中間再熱循環(huán)流化床鍋爐。1999年起，國產的河北保定電廠450t/h、石家莊電廠410t/h循環(huán)流化床鍋爐以及河南開封電廠、新鄉(xiāng)電廠440t/h循環(huán)流化床鍋爐相繼投運。目前，我國現(xiàn)已投運的100MW高溫高壓循環(huán)流化床鍋爐四十多臺，已投運的35~150MW超高壓中間再熱循環(huán)流化床鍋爐100臺以上。

第107頁/共119頁第一百零七頁，共120頁。從投運的情況看，以華能濟寧電廠2臺440t/h中間再熱的循環(huán)流化床鍋爐為例，該機組在2003年7月投運，鍋爐各個部分的運行參數與設計參數吻合，達到預期要求。機組總體性能和質量指標達到國際領先水平。華能濟寧電廠運行數據表明：鍋爐負荷、過熱蒸汽溫度和壓力、再熱蒸汽溫度和壓力、噴水量、爐膛溫度和排煙溫度等性能指標全部達到設計值，不投油穩(wěn)燃負荷低于30%B-MCR，冷渣器運轉正常，飛灰含碳量僅4.24%(合同要求小于8%)。機組自動化投用率為100%，實現(xiàn)了全過程自動控制。第108頁/共119頁第一百零八頁，共120頁。1997年，原國家計委牽頭，原電力部、原機械部共同參與四川高壩發(fā)電總廠白馬電廠300MW亞臨界循環(huán)流化床鍋爐設備采購、技貿結合工作。經過多年的談判，法國ALSTOM公司中標，并與2003年3月簽定了設備采購和技術引進合同。合同規(guī)定，阿爾斯通將與東方鍋爐(集團)股份有限公司共同為白馬電站提供這臺全球最大的循環(huán)流化床鍋爐。此外，阿爾斯通還將其全球領先的CFB技術轉讓給中國最主要的三家鍋爐制造商———東方鍋爐(集團)股份有限公司、哈爾濱鍋爐廠有限責任公司和上海鍋爐廠有限責任公司、以及中國主要的設計院，轉讓期為15年。白馬電廠300MW亞臨界循環(huán)流化床鍋爐已與2006年初投產發(fā)電，并通過了性能考核試驗。結果表明，各項性能參數完全達到合同要求。具體數據見下表。第109頁/共119頁第一百零九頁，共120頁。白馬電廠300MW亞臨界循環(huán)流化床鍋爐性能參數序號 項目 數值1 鍋爐效率/% 93.292 SO2/mg·Nm-3 5503 NOx/mg·Nm-3 90.744 供電煤耗/g·kWh-1 348.25 發(fā)電煤耗/g·kWh-1 3216 可用率/% 93.47 脫硫效率/% 94.78 飛灰可燃物/% ≤49 底渣可燃物/% ≤210 Ca/S 1.67第110頁/共119頁第一百一十頁，共120頁。第111頁/共119頁第一百一十一頁，共120頁。第112頁/共119頁第一百一十二頁，共120頁。目前，三大鍋爐制造企業(yè)已有超過50臺3