腳手架支模計算書.m

XXX一層樓板（11.85m）腳手架支模計算書一層樓板（標高11.85m），層高很高，模板的支頂比較困難，用傳統(tǒng)木支頂已不可能。在正常施工中為施工方便必須搭設滿堂紅腳手架，模板的支頂結合滿堂紅腳手架，用腳手架作為模板的支撐體系。滿堂紅腳手架搭設在-0.110地下室頂板上，由于施工荷載很大，對地下室頂板作了強度的核算，并在局部作了加筋處理，頂板的核算及施工中的加筋處理另見計算書。以腳手架作為砼結構施工中支模體系，在我公司初次嘗試，施工中最關鍵的問題是：1、架的穩(wěn)定性。腳手架體系在兩個方向的穩(wěn)定性是第一位的，除按附圖的縱距、橫距、掃地桿、步距、立桿下墊木設置外，剪刀撐得設置、腳手架與已澆筑完的砼柱的拉結十分重要。2、扣件必須認真擰緊，扣件螺栓擰緊的扭力矩〉40N.m，且不應大于65N.m（即用手柄為300mm的搬子，垂直手柄的推力為16kg和26kg）。3、鋼管質量必須符合Q235材質要求，扣件是承重計算中的核心，必須符合標準。4、剪刀撐的設置：梁下的二排立桿上設置；樓面下立桿在縱橫方向每隔一排立桿上設置（并覆蓋梁下二排立桿的垂直方向）。一、荷載取值：1、新現(xiàn)澆樓板的模板：（每m2）（取自砼施工規(guī)范）①木模板及木楞（不包括支撐系統(tǒng)）0.30×1.2=0.36KN/m2②新澆注的砼及鋼筋（板厚0.16m）0.16×25×1.2=4.8KN/m2③施工人員及設備：對模板及直接支撐模板的楞木時2.50×1.4=3.50KN/m2當計算楞木尚須以中間2.5KN集中荷載復核。計算腳手架及扣件時取計算楞木和下一檔荷載的中間值2.50+1.550×1.4=2.880KN//㎡2④振搗砼產生的荷載對模板2.0×1.4=2.80KN/m2（含楞木及扣件）對腳手架支撐系統(tǒng)取上述的1/2即1.40KN/m22、對梁模板（每m）梁載為300×700（大部分為300×600）①木摸板與木楞[（0.70-0.16）×2+0.3]×0.5KN/m②梁新澆筑的砼及鋼筋0.3×0.7×26×1.2=6.55KN/m③施工荷載④振搗砼的荷載（取梁寬0.30m范圍）0.3×2×1.4=0.84KM/m小計：8.22KN/m3、腳手架自重按附圖搭設并考慮木跳板重時，每m2用Φ48×3.5桿40m40m×0.03KN/m×1.2=1.82KN/m（樓面）二、樓板模板計算1、腳手架搭橫桿與立桿連接的直角扣件數(shù)量計算模板傳力方式：模板傳到楞木上，楞木傳到腳手架大橫桿上，大橫桿通過直角扣件與立桿聯(lián)結。如：楞木跨度1.50m，楞木間距＠500（見附圖）時：在1.0m×1.5m范圍內的荷載：（0.36KN/m2+4.80KN/m2+2.80KN/m2+2.80KN/m2）×1.0×1.5=10.76KN/m2×1.5m2=16.14KN每個直角扣件抗滑承載能力設計值8.0KN要求扣件數(shù)量16.14/8.0=2.0（架子上部立桿縱距≤0.50，橫距≤1.5即能滿足）。2、腳手架底部立桿計算鋼管Ф48×3.5A=489mm2；i=15.8mm；l0=1.60m（步距）；f=205N/mm2。從附圖平面圖中，立桿（腳手架底部）縱距＠1.50m,橫距＠1.00m。每支立桿的垂直荷載（0.36KN/m2+4.80KN/m2+2.8KN/m2+1.40KN/m2+1.40KN/m2）×1.5m=11.18KN/m2×1.5m2=16.77KNl0=k×μ×h=1.155×1.8×1.6=3.33m;λ=l0/i=3300/15.8=209;H=第一步架高1.60m;k=計算長度附加系數(shù)μ=立桿計算長度系數(shù)（按雙排三步三跨計）ф=0.164N/фA=16770/0.164×489=209≈205(每根立桿可承擔16.77KN)3、模板計算:以二跨連續(xù)板計算荷載(每m2)0.36+4.8+3.5+2.8=11.46KN/m2跨度0.50m,板厚18mm支座彎矩：1/8×11.46×0.5×0.5=0.358KN.mW=1/6×1000×18×18=54000mm3。要求模板的強度設計值fm=358,000/54000=6.63N/mm2(現(xiàn)市場的復合膠合模板無資料可查,以前使用時一般為@500楞距,今樓板厚度大,使用中應(500楞距)。4、楞木計算：跨度1.50m,受荷寬度0.50m線荷載11.46KN/m2×0.5=5.73KM/m=(均布)M=1/8×5.73×1.5×1.5=1.61KN.m=1610,000N.mm木材樹種當用東北落葉松用fm=17(TC-17)要求的W=1610,000/17=94705mm3當80×100時W=1/6×80×100×100=133,333>94705W=1610900=12384613當用TC13-B樟子松時fm=13,要求約當90×100時W=1/6×95×100×100=150,000>123846楞木上出現(xiàn)2.5KN集中荷載時的驗算:荷載:跨中集中荷載：2.5KN均布荷載：(0.36+4.80+2.8)×0.5=3.98KN/mMmax=1/8×3.98×1.5+1/4×2.5×1.5=1.12+0.94=2.06KN.m=2060,000N.mm要求W=1/6×80×100×100=133,333>121176用樟子松時要求的W=2060,000/13=158462用(90×100)W=1/6×90×100×100=150,000≈158,462三、大梁下腳手架的大橫桿與立桿連結的直角扣件數(shù)量計算:荷載:1.梁模板傳來8.22KN/m2.樓板模板楞木傳到大梁綁上的荷載1.50m×11.46=17.19KN/m梁下大橫桿,延梁軸線上的荷載8.22+17.19=25.41KN/m要求直角扣件25.41/8=3.25個(實際為4個)梁下腳手架立桿每延長米荷載25.41KN(不含腳手架自重)在最下部由2Φ48×3.5鋼管承擔.(滿足)四、以上計算成果的應用1、直接支撐模板的楞木,如用60×90的落葉松時,可調整楞木的跨度來使用,跨度從1.50m變?yōu)?.15m(腳手桿距離).要求的W=(1/8×3.98×1.15×1.15+1/4×2.50×1.15)×1000,000/17=80.982mm260×90的楞木的W=1/6×60×90×90=81,000≈80982*由于60×90方木的〃W〃比80×100的〃W〃小很多,跨度調整幅度很大,60×90方木的〃W〃僅為80×100的1/6×60×90×90/1/6×80×100×100=60%*調整楞木的排放間距也能使用,但效果不會理想,因為盡管減小楞木上的均布荷載值,但以集中荷載值計算出的彎距值會占主導地位,使排放間距變得很小.規(guī)范要求以2.5KN集中荷載來核算楞木的規(guī)定必須執(zhí)行。2、腳手架的搭設。首先應確定直接支撐模板的楞木的規(guī)格，從確定的規(guī)格后確定腳手架立桿的縱距和橫距（滿足楞木的承載能力、腳手架直角扣件的數(shù)量、底層立桿的承載能力）。搭設前應在-0.11m樓板上放線，先定出11.850。梁下的立桿位置，再根據(jù)梁間的尺寸確定板下立桿的縱距和橫距。下附圖的楞木為落葉松60×90時的立桿布置圖*當楞木用別的樹種或其他規(guī)格時，可根據(jù)上述原則核算后重新確定布置方案。五、附圖說明：圖中剪刀撐略。主桿支承在標高-0.110樓板上，下設掃地桿，立桿下墊50×250通長木板。滿堂紅腳手架與已施工完的混凝土柱網(wǎng)拉結。鋼管及扣件質量均符合標準要求，并有合格