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2014穩(wěn)態(tài)上機(jī)輔總共80題共80一.(共40題,40分A.343KW;D.343KW;500已知三繞組變壓器的容量比為100/100/50;短路試驗(yàn)實(shí)測(cè)的短路損耗為Pk12=343KWA.343KW;D.343KW;500 )(1分A.順調(diào)B.逆調(diào) )(1分 )。(1分已知三繞組變壓器的容量比為100/100/50;其中最大容量繞組的電阻,則容量為 )(1分A.1歐B.2歐C.4歐D.6歐 )影響。(1分兩端供電網(wǎng)如圖所示,a、b節(jié)點(diǎn)的運(yùn)算負(fù)荷標(biāo)于圖中,首端電源的注入功率為SA1、末端電源的注入功率為SA2,不計(jì)網(wǎng)損時(shí),確定功率分點(diǎn)出現(xiàn)在( (1分 )(1分 )(1分B.負(fù)荷變化1%,頻率偏移100MW/臺(tái)*52.5%;負(fù)荷調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)KL=0100MW/臺(tái)*6全部參Ks為()停電有可能導(dǎo)致人員傷亡或主要生產(chǎn)設(shè)備損壞的用戶(hù)的用電設(shè)備屬于()(1分已知各線(xiàn)段阻抗和初步潮流分布標(biāo)于圖中,且已知CD段的功率損耗為0.184+j0.186MVA,BC段的功率損耗為0.0745+j0.754MVA,計(jì)算后確定AB段的功率流動(dòng)方向?yàn)椋?(1分A.B節(jié)點(diǎn)流向A節(jié)B.A節(jié)點(diǎn)流向B節(jié)C.B、A )。(1分A.等于 倍相電 )(1分壓應(yīng)為()。(1分A.G:10KV;T1:10/242KV;T2:209/121/38.5KVB.G:10.5KV;T1:10.5/231KV;T2:209/115.5/36.75KVC.G:10.5KV;T1:10.5/230KV;T2:230/115/37KVD.G:10.5KV;T1:10.5/242KV;T2:220/121/38.5KV )。(1分) (1分系統(tǒng)裝機(jī)容量1100MW,總負(fù)荷1000MW,其中汽輪發(fā)電機(jī)組100MW/臺(tái)*6,調(diào)差系數(shù)3.5%;水輪發(fā)電機(jī)組100MW/臺(tái)*5,調(diào)差系數(shù)2.5%;負(fù)荷調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)KL=1.5,全部機(jī)組不參加調(diào)頻,則系統(tǒng)單位調(diào)節(jié)功率KS為( )MW/HZ。(1分) )(1分 )(1分 )。(1分A.消耗率、廠(chǎng)用電率、網(wǎng)損率B.消耗率、建設(shè)投資、網(wǎng)損率 )(1分 )。(1分輸電線(xiàn)路采用π等值電路,而不采用τ型等值電路的目的原因是 )。(1分A.π等值電路比τ型等值電路更精C.π等值電路可以增加電力系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)總 )(1分 )(1分 )。 )(1分A.GT=22×10-6S;BT=8×10-C.已知2臺(tái)容量相同的降壓變壓器并聯(lián)運(yùn)行,所帶總負(fù)荷為SLD, )。(1分) B.網(wǎng)損 )(1分 )(1分 )(1分 )。(1分 )。(1分 )。(1分二.(共40題,40分錯(cuò)正電容電流的錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正P-Q分解法比N-L法潮流計(jì)算的迭代次數(shù)少。 )(1分錯(cuò)正錯(cuò)正 )錯(cuò)正 )。(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正錯(cuò)正線(xiàn)路向用電設(shè)備供電時(shí),允許其副邊繞組額定電壓為用電設(shè)備額定電壓的錯(cuò)正錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正當(dāng)三相輸電線(xiàn)路導(dǎo)線(xiàn)平行排列時(shí),三相線(xiàn)路的電抗不相等,其中間相的電錯(cuò)正錯(cuò)正輸電線(xiàn)路末端輸出的有功功率P2與首端輸入的有功功率P1之比,是錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正 )(1分錯(cuò)正
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