馬口鐵工藝及連鑄技術(shù)交流

馬口鐵工藝路線研究郭幼永、鄭濤、張義春唐山國(guó)豐鋼鐵有限公司

國(guó)豐公司馬口鐵自2009年試生產(chǎn)大部分產(chǎn)品采用雙聯(lián)工藝，隨著鋼材市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)日益激烈，成本壓力逐漸加大，因此第一煉鋼廠于2010年7月進(jìn)行馬口鐵單、雙聯(lián)工藝對(duì)比試驗(yàn)，本文對(duì)本次試驗(yàn)階段成果進(jìn)行對(duì)比分析。前言目錄一、裝備條件和工藝路線二、馬口鐵化學(xué)成分控制標(biāo)準(zhǔn)三、冶煉工藝研究四、雙聯(lián)與單聯(lián)工藝操作過(guò)程對(duì)比五、總結(jié)一、裝備條件和工藝路線1、裝備條件第一煉鋼廠120噸系統(tǒng)擁有雙工位單噴鈍化鎂脫硫站1座，單包處理能力125噸；120噸頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐2座；130噸雙工位LF爐兩座；130噸雙工位RH-TOP真空精煉爐1座；2機(jī)2流R6.5m板坯連鑄機(jī)2臺(tái)，中間包容量55噸，澆注斷面180×700～1300mm2。

2、馬口鐵工藝簡(jiǎn)介原馬口鐵雙聯(lián)工藝：脫硫扒渣—轉(zhuǎn)爐出鋼輕脫氧—LF精煉升溫—RH高氧位進(jìn)站處理—板坯澆注；雙聯(lián)調(diào)整工藝：脫硫扒渣—轉(zhuǎn)爐出鋼輕脫氧—LF精煉脫氧造渣、升溫—RH低氧位進(jìn)站處理—板坯澆注；經(jīng)LF單聯(lián)工藝：脫硫扒渣—轉(zhuǎn)爐出鋼脫氧—LF精煉脫氧造渣、升溫、鈣處理—板坯澆注一、裝備條件和工藝路線二、馬口鐵化學(xué)成分控制標(biāo)準(zhǔn)牌號(hào)化學(xué)成分%CSiMnPSAlsMRT3-BA0.10±0.015≤0.020.45～0.55≤0.02≤0.0180.010～0.065MRT4-BA0.095±0.015≤0.020.45～0.55≤0.02≤0.0180.010～0.060三、冶煉工藝研究隨著采用雙聯(lián)工藝（轉(zhuǎn)爐→LF→RH）和全脫硫鐵水冶煉，溫度控制和P、S超標(biāo)等問(wèn)題得到有效控制，但仍有部分問(wèn)題有待解決。（一）雙聯(lián)冶煉工藝路線暴漏出的問(wèn)題該產(chǎn)品研發(fā)初期，為保證鋼水潔凈度，采用了LF+RH精煉，但LF+RH雙聯(lián)精煉時(shí)，頂渣氧化性強(qiáng)，鋼水二次氧化嚴(yán)重?zé)o法進(jìn)行鈣處理對(duì)夾雜物變性，鋼水可澆性差。三、冶煉工藝研究1、RH鋼水凈循環(huán)時(shí)間對(duì)夾雜物控制的影響

簇狀A(yù)l2O3是在鋼中溶解氧含量很高時(shí)向鋼液加入足夠量的鋁脫氧生成的，簇狀A(yù)l2O3與鋼液間濕潤(rùn)性很差由鋼液中上浮去除的很快。鋼中存在簇狀A(yù)l2O3夾雜物，說(shuō)明RH終脫氧后鋼水循環(huán)時(shí)間不足。三、冶煉工藝研究2、改渣工藝對(duì)水口絮流的影響RH精煉改渣后鋼包渣（FeO+MnO）在3.56～14.45%，氧化性波動(dòng)較大。精煉結(jié)束改渣，由于沒(méi)有促進(jìn)夾雜物上浮的驅(qū)動(dòng)力，產(chǎn)生的Al2O3夾雜部分不能被鋼包渣吸附，存在于鋼渣界面，澆注后期絮流幾率大于澆注前起和中期。采用雙聯(lián)澆次澆鑄過(guò)程每澆次至少更換三根浸入式水口連澆爐數(shù)平均8爐，水口絮流現(xiàn)象嚴(yán)重，結(jié)晶器液面波動(dòng)相對(duì)較大，中包澆鑄異常降級(jí)率接近6%

。四、雙聯(lián)與單聯(lián)工藝操作過(guò)程對(duì)比—轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)控制指標(biāo)

雙聯(lián)工藝調(diào)整前后對(duì)轉(zhuǎn)爐操作的影響不大，各項(xiàng)指標(biāo)控制也均比較穩(wěn)定；LF單聯(lián)工藝要求轉(zhuǎn)爐鋼水出站氧含量控制在50-100ppm，前幾爐鋼到LF精煉氧含量偏高約200ppm左右，致使LF精煉脫氧調(diào)整時(shí)間長(zhǎng)，不利于生產(chǎn)節(jié)奏穩(wěn)定控制和鋼水質(zhì)量改善，此澆次后續(xù)鋼水降低了轉(zhuǎn)爐出站氧含量，精煉生產(chǎn)較為穩(wěn)定。工藝終點(diǎn)控制轉(zhuǎn)爐出站LF進(jìn)站C%T℃[O]ppmC%Mn%T℃[O]ppm雙聯(lián)調(diào)整工藝0.0716454370.0630.3441570162LF單聯(lián)工藝0.06816524740.070.4131560122四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—單聯(lián)LF造渣工藝藝處理馬口鐵在在精煉造造渣中，，首先采采用在轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)爐出鋼鋼時(shí)向鋼鋼包配加加頂渣,利用鋼水水動(dòng)能及及鋼水顯顯熱將頂頂渣部分分熔化,并進(jìn)行終終渣預(yù)脫脫氧。通通過(guò)一定定強(qiáng)度的的吹氬攪攪拌,確保鋼包包渣熔化化,減少了在在LF加入的渣渣量,縮短了化化渣時(shí)間間。鋼包包到達(dá)工工位后,加入剩余余的石灰灰、精煉煉劑、螢螢石等造造渣料,并適當(dāng)增增大氬氣氣流量。。在進(jìn)行行供電前前精煉渣渣已基本本形成,加熱造渣渣期間加加入鋁粉粉、鋁渣渣球復(fù)合合脫氧劑劑，進(jìn)行行渣的脫脫氧，同同時(shí)用石石灰和螢螢石來(lái)調(diào)調(diào)整渣的的堿度、、流動(dòng)性性,確保在前前期盡快快形成白白泡沫渣渣。在鋼鋼水加熱熱到一定定溫度后后，加入入精煉調(diào)調(diào)渣劑，，在溫度度高的情情況下，，調(diào)渣劑劑迅速熔熔化，發(fā)發(fā)泡，渣渣層厚度度迅速上上升，保保證了埋埋弧效果果，同時(shí)時(shí)有利于于綜合脫脫氧劑的的脫氧效效果。。單聯(lián)工工藝加入入的頂渣渣對(duì)鋼包包內(nèi)原始始渣起到到改質(zhì)及及預(yù)脫氧氧的作用用，從整整體造渣渣效果來(lái)來(lái)看，單單聯(lián)渣子子氧化性性和堿度度要遠(yuǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)好于雙雙聯(lián)工藝藝對(duì)鋼水水的可澆澆注性也也有了相相應(yīng)的保保證。四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—單聯(lián)LF造渣工藝藝處理此表主要要反應(yīng)得得是單聯(lián)聯(lián)、雙聯(lián)聯(lián)精煉造造渣工藝藝的差別別，從整整體造渣渣效果來(lái)來(lái)看，單單聯(lián)渣子子氧化性性和堿度度要遠(yuǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)好于雙雙聯(lián)工藝藝。實(shí)踐踐證明,單聯(lián)工藝藝加入的的頂渣對(duì)對(duì)鋼包內(nèi)內(nèi)原始渣渣起到改改質(zhì)及預(yù)預(yù)脫氧的的作用，，使LF堿度提高高,氧化性降降低。調(diào)調(diào)渣劑的的加入保保證了精精煉渣層層的厚度度，充分分促進(jìn)了了鋁粉、、鋁渣球球綜合脫脫氧劑的的脫氧效效果，是是鋼水出出站的氧氧化性降降低，堿堿度的提提高加大大了夾雜雜物上浮浮和吸收收的幾率率，對(duì)鋼鋼水的可可澆注性性也有了了相應(yīng)的的保證。。工藝工位SiO2CaORMgOFeOAl2O3MnOMnO+FeO單聯(lián)LF進(jìn)站5.7444.687.788.173.7917.651.024.81LF出站5.1659.4711.767.821.0619.280.051.1雙聯(lián)LF進(jìn)站6.9440.785.886.5112.3215.648.8921.21LF出站5.0249.119.7811.763.7221.513.537.25單聯(lián)、雙雙聯(lián)工藝藝進(jìn)站、、出站渣渣樣的平平均值對(duì)對(duì)比四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—鋼水成分分的控制制通過(guò)單聯(lián)聯(lián)和雙聯(lián)聯(lián)工藝成成分控制制的比較較，可見(jiàn)見(jiàn)單聯(lián)工工藝成份份制相對(duì)對(duì)不定，，尤其是是C含量偏差差較大，，主要是是用碳粉粉調(diào)C精度較小小。今后后在調(diào)碳碳時(shí)需重重點(diǎn)控制制，在碳碳含量微微調(diào)時(shí)可可以采取取打入碳碳線的方方式來(lái)完完成，其其成分可可以控制制的更加加準(zhǔn)確工藝路線C%Si%Mn%P%S%Als%雙聯(lián)0.1030.0120.470.0160.0060.033單聯(lián)0.0880.0160.4840.0140.0050.033標(biāo)準(zhǔn)（T4）0.08-0.11≤0.020.45-0.55≤0.02≤0.0180.010-0.060單聯(lián)、雙雙聯(lián)工藝藝相比過(guò)過(guò)程成分分的控制制對(duì)比四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—鋼水成分分的控制制1、碳元素素在LF控制要想使碳碳含量符符合內(nèi)控控成分，，在精煉煉冶煉上上就要微微調(diào)鋼水水碳含量量，其主主要控制制措施如如下：①降低轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)爐出鋼鋼時(shí)的碳碳含量，，保證精精煉到站站碳含量量0.08%左右；②加強(qiáng)鋼鋼包的管管理，鋼鋼包內(nèi)襯襯使用超超低碳透透氣磚，，降低鋼鋼水侵蝕蝕透氣磚磚碳含量的的上升；；③接滑電電極時(shí)要要做好安安全檢查查確認(rèn)，，檢查電電極接頭頭處是否否存在裂裂紋，避避免因電極極的斷裂裂造成接接頭墜入入鋼水影影響鋼水水碳含量量；④做好使使用物料料成分的的檢驗(yàn)，，在加中中碳錳鐵鐵時(shí)嚴(yán)禁禁因錳含含量的調(diào)調(diào)整而影響碳碳含量量。四、雙雙聯(lián)與與單聯(lián)聯(lián)工藝藝操作作過(guò)程程對(duì)比比—鋼水成成分的的控制制2、硅元元素控控制對(duì)于Si元素，，在單單聯(lián)工工藝主主要是是在精精煉完完成造造渣工工作，，造渣渣過(guò)程程中會(huì)會(huì)有相相應(yīng)的的鋁將將渣中中二氧氧化硅硅中的的硅置置換出出來(lái)，，溶解解到鋼鋼水中中，便便形成成硅元元素。。①鋼水水到LF爐進(jìn)站站溫度度。鋼鋼水進(jìn)進(jìn)站溫溫度過(guò)過(guò)低加加熱時(shí)時(shí)間長(zhǎng)長(zhǎng)，長(zhǎng)長(zhǎng)時(shí)間間置換換硅嚴(yán)嚴(yán)重；；②不良良包況況。非非周轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)的包包的使使用，，會(huì)加加大精精煉上上造渣渣難度度，鋁鋁粉加加入量量過(guò)多多時(shí)會(huì)會(huì)置換換硅嚴(yán)嚴(yán)重；；③Ca處理方方法不不當(dāng)引引起回回硅。。打線線時(shí)做做好線線的確確認(rèn)，，避免免出現(xiàn)現(xiàn)線的的錯(cuò)誤誤而增增硅；；④爐渣渣堿度度過(guò)低低引起起回硅硅，堿堿度過(guò)過(guò)低時(shí)時(shí)渣中中SiO2含量偏偏高，，加入入鋁粉粉后會(huì)會(huì)置換換硅嚴(yán)嚴(yán)重；；⑤LF爐反復(fù)復(fù)通電電引起起回硅硅，電電極反反復(fù)加加熱，，電極極與渣渣充分分接觸觸，碳碳硅反反應(yīng)劇劇烈；；⑥鋼包包透氣氣不良良。四、雙雙聯(lián)與與單聯(lián)聯(lián)工藝藝操作作過(guò)程程對(duì)比比—精煉Ca處理控控制水口絮絮流的的現(xiàn)狀狀分析析在澆注注過(guò)程程中如如果發(fā)發(fā)生鋼鋼水吸吸氧現(xiàn)現(xiàn)象，，則鋼鋼中的的殘鋁鋁會(huì)發(fā)發(fā)生脫脫氧反反應(yīng)，，造成成鋼液液表面面的[Al]濃度下下降；；并可可能會(huì)會(huì)生成成少量量[FeO]，這些些FeO與Al2O3結(jié)合為為一種種鐵鋁鋁尖晶晶石成成分(FeAl2O4熔點(diǎn)1780℃℃)，粘附附到水水口內(nèi)內(nèi)壁上上。由由于鋁鋁鎮(zhèn)靜靜鋼有有較強(qiáng)強(qiáng)的還還原性性，極極易吸吸收空空氣中中的氧氧，發(fā)發(fā)生二二次氧氧化，，生成成Al2O3夾雜物物和FeO，共同同造成成了水水口堵堵塞。。為了了防止止中間間包第第一爐爐發(fā)生生水口口結(jié)瘤瘤，采采取在在大包包開(kāi)澆澆前向向中包包內(nèi)投投加鈣鈣鐵粉粉的處處理措措施，，效果果有時(shí)時(shí)并不不理想想。因因?yàn)镃a在鋼液液中的的溶解解度很很小，，1550℃℃時(shí)僅為為0.028%，溶解解過(guò)程程受邊邊界層層擴(kuò)散散的限限制，，在局局部達(dá)達(dá)到飽飽和后后，其其余的的鈣會(huì)會(huì)變?yōu)闉檎魵鈿庹舭l(fā)發(fā)(沸點(diǎn)1460℃℃)，所以以鈣的的回收收率很很難保保證。。在連連澆爐爐次發(fā)發(fā)生結(jié)結(jié)瘤時(shí)時(shí)，加加鈣鐵鐵粉處處理更更不理理想。。除上上述原原因外外，中中間包包內(nèi)的的液態(tài)態(tài)渣還還容易易將鈣鈣鐵合合金包包裹，，使其其難以以熔化化，所所以應(yīng)應(yīng)該提提高精精煉過(guò)過(guò)程的的鈣處處理效效果來(lái)來(lái)保證證鋼水水的可可澆注注性。。四、雙雙聯(lián)與與單聯(lián)聯(lián)工藝藝操作作過(guò)程程對(duì)比比—精煉Ca處理控控制確定合合理的的鈣含含量對(duì)鋼水水成分分做統(tǒng)統(tǒng)計(jì)分分析，，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)影響響塞棒棒行程程的因因素只只有鈣鈣和鋁鋁兩種種成份份比較較顯著著，其其它合合金元元素的的影響響并不不明顯顯。鋁鋁的含含量與與塞棒棒行程程呈現(xiàn)現(xiàn)弱的的正相相關(guān)性性，即即鋁含含量越越高的的爐次次，越越易發(fā)發(fā)生塞塞棒行行程上上漲。。而鈣鈣呈強(qiáng)強(qiáng)負(fù)相相關(guān)，，鈣越越低行行程越越易上上漲，，鈣高高則行行程下下降。。對(duì)鈣鈣和鋁鋁的相相對(duì)含含量即即[Ca]/[Al]比分析，則則效應(yīng)更加加明顯，鈣鈣鋁比控制制在一定范范圍內(nèi)可避避免結(jié)瘤現(xiàn)現(xiàn)象。若保保持塞棒開(kāi)開(kāi)度穩(wěn)定，，既不發(fā)生生結(jié)瘤也不不侵蝕塞棒棒和水口，，鈣鋁比最最好控制在在0.05～0.08的范圍內(nèi)。?？刂坪线m適的鈣鋁比比，可以在在鋼水發(fā)生生輕微的二二次氧化時(shí)時(shí)，鈣先于于鋁發(fā)生脫脫氧反應(yīng)，，對(duì)鋼水中中的殘鋁有有保護(hù)作用用，減少了了Al2O3的生成和鋁鋁的燒損；；并且，鈣鈣的脫氧產(chǎn)產(chǎn)物能進(jìn)一一步與Al2O3結(jié)合為低熔熔點(diǎn)鋁酸鈣鈣從而保證證鋼水的可可澆注性。。四、雙聯(lián)與與單聯(lián)工藝藝操作過(guò)程程對(duì)比—連鑄工藝操操作過(guò)程對(duì)對(duì)比1、澆注溫度控控制項(xiàng)目鋼包到平臺(tái)出站待澆時(shí)間澆注周期中包溫度℃中包溫要溫度溫度溫度度合格

5分10分20分30分率%雙聯(lián)最大值1600159416131539156715671574157466.67%MRT3最小值1595159415951321550155015551555

平均值1599159416047371560156115631563雙聯(lián)最大值1600159315971943156815681568156757.14%MRT4最小值1585158815681321543154115391535

平均值1591159115839381554155415541547單聯(lián)MRT4最大值160016001610164015721571157115650雙聯(lián)工藝中中包溫度合合格率比單單聯(lián)工藝高高，但是工工藝改進(jìn)前前期溫度控控制不穩(wěn)定定屬于正常?，F(xiàn)象。中中包澆注溫溫度高主要要原因?yàn)長(zhǎng)F給溫高，從從全工序溫溫度控制角角度看較容容易改進(jìn)。。四、雙聯(lián)與與單聯(lián)工藝藝操作過(guò)程程對(duì)比—連鑄工藝操操作過(guò)程對(duì)對(duì)比2、澆注狀態(tài)態(tài)對(duì)比四、雙聯(lián)與與單聯(lián)工藝藝操作過(guò)程程對(duì)比—連鑄工藝操操作過(guò)程對(duì)對(duì)比2、澆注狀態(tài)態(tài)對(duì)比分析析1）雙聯(lián)工藝藝從中包開(kāi)開(kāi)澆，水口口就有絮流流現(xiàn)象并且且呈逐漸上上升趨勢(shì)；；從第三爐爐以后結(jié)晶晶器液位波波動(dòng)異常概概率上升，，開(kāi)口度開(kāi)開(kāi)始異常上上升，被迫迫采取換水水口措施繼繼續(xù)澆注；；澆次第四四包塞棒開(kāi)開(kāi)口度開(kāi)始始絮流程度度越嚴(yán)重，，澆注狀態(tài)態(tài)越不穩(wěn)定定。2）單聯(lián)澆澆次結(jié)晶晶器液位位波動(dòng)基基本可以以控制在在正常范范圍，并并且塞棒棒開(kāi)口度度呈逐漸漸下降趨趨勢(shì)，說(shuō)說(shuō)明水口口沒(méi)有絮絮流現(xiàn)象象，而是是由于鈣鈣處理鋼鋼水侵蝕蝕塞棒與與水口導(dǎo)導(dǎo)致開(kāi)口口度下降降。四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—連鑄工藝藝操作過(guò)過(guò)程對(duì)比比本次試生生產(chǎn)工藝藝執(zhí)行情情況及連連澆爐數(shù)數(shù)鋼種采取工藝連澆爐數(shù)MRT3-BA雙聯(lián)調(diào)整工藝9MRT4-BA雙聯(lián)調(diào)整工藝7MRT4-BA經(jīng)LF單聯(lián)工藝12雙聯(lián)工藝藝澆注狀狀態(tài)差主主要原因因：連鑄鑄水口絮絮流造成成絮流的的根源因因素是Al2O3夾雜不斷斷在水口口和塞棒棒處絮集集，澆次次前期因因絮集物物量較少少且有一一定存儲(chǔ)儲(chǔ)空間，，不會(huì)使使夾雜物物沖下，，影響結(jié)結(jié)晶器液液位波動(dòng)動(dòng)，當(dāng)澆澆次后期期隨著絮絮集物大大量增加加，流通通量空間間不斷減減小，此此時(shí)鋼水水靜壓力力加大，，流速變變快，所所以會(huì)有有絮集物物沖下從從而造成成結(jié)晶器器液位波波動(dòng)異常常。單聯(lián)工藝藝澆注狀狀態(tài)好主主要原因因?yàn)椋壕珶掆}處處理四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—產(chǎn)品質(zhì)量量控制對(duì)對(duì)比1、連鑄氧氮氮控制工藝鋼種中包，ppm鑄坯，ppmONON雙聯(lián)工藝MRT3-BA17922.7436.6921.8MRT4-BA15525.5934.723.7綜合167.224.0735.822.68單聯(lián)工藝MRT4-BA170.331.835.829.1從中包及及鑄坯氧氧氮情況況對(duì)比，，全氧含含量差別別不大；；氮含量量由于單單聯(lián)工藝藝不經(jīng)RH真空脫氣氣處理，，氮含量量比雙聯(lián)聯(lián)平均升升高6.4ppm，屬于指指標(biāo)的正正常變化化，且均均控制在在標(biāo)準(zhǔn)要要求范圍圍內(nèi)。四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—產(chǎn)品質(zhì)量量控制對(duì)對(duì)比2、單、雙雙聯(lián)工藝藝生產(chǎn)熱熱卷進(jìn)行行金相分分析工藝極值與均值抗拉強(qiáng)度（MPa）屈服點(diǎn)（MPa）伸長(zhǎng)率（%）球狀氧化物夾雜級(jí)別試樣表面掛渣比例%單聯(lián)最大值455390400.516.67最小值41534035平均值43236437.4雙聯(lián)最大值440370450.542.86單雙聯(lián)金金相檢驗(yàn)驗(yàn)氧化物物級(jí)別沒(méi)沒(méi)有差異異，但是是雙聯(lián)工工藝對(duì)卷卷板取樣樣發(fā)現(xiàn)帶帶有表面面掛渣的的試樣比比例明顯顯高于單單聯(lián)。四、雙聯(lián)聯(lián)與單聯(lián)聯(lián)工藝操操作過(guò)程程對(duì)比—產(chǎn)品質(zhì)量量控制對(duì)對(duì)比3、成品降降級(jí)改判判原因分分析雙聯(lián)工藝藝成品降降級(jí)改判判原因分分析單聯(lián)工藝藝成品降降級(jí)改判判原因分分析雙聯(lián)工藝藝造成板板坯降級(jí)級(jí)的主要要因素：：結(jié)晶器液液位波動(dòng)動(dòng)異常和和非正常常更換水水口，占占降級(jí)比比例的81.82%，此類降降級(jí)全部部是因?yàn)闉樗谛跣趿髟斐沙煞欠€(wěn)態(tài)態(tài)澆注，，為減少少下游用用戶使用用過(guò)程產(chǎn)產(chǎn)生缺陷陷概率，，所以必必須采取取降級(jí)措措施。單聯(lián)工藝造成成板坯降級(jí)的的主要因素：：成品C低改判1爐占61.54%；燒氧裸澆、、頭尾坯、混混澆坯占30.76%，成品軋爛降降級(jí)1根占7.69%（因二級(jí)數(shù)據(jù)據(jù)傳輸不及時(shí)時(shí)造成），可可見(jiàn)單聯(lián)降級(jí)級(jí)因素全部為為偶然性因素素，可以進(jìn)一一步加強(qiáng)控制制。四、雙聯(lián)與單單聯(lián)工藝操作作過(guò)程對(duì)比—成本控制對(duì)比比通過(guò)不同工藝藝成本對(duì)比，，本次馬口鐵鐵MRT4-BA雙聯(lián)工藝調(diào)整整后成本原工工藝（5月份生產(chǎn)MRT4）下降約22元/噸鋼；綜合成成本由于單聯(lián)聯(lián)工藝去除了了鐵水脫S及RH兩道工序，同同時(shí)單聯(lián)連澆澆爐數(shù)提高到到12爐中包成本降降低明顯比雙雙聯(lián)工藝降低低約100元/噸。五、總結(jié)1、通過(guò)這次單單聯(lián)工藝鈣處處理，可以明明顯看出中間間包水口結(jié)瘤瘤是由鋼液中中的Al2O3夾雜過(guò)高或澆澆注過(guò)程中Al2O3的進(jìn)一步生成成引起。通過(guò)過(guò)穩(wěn)定精煉煉過(guò)程操操作，減少鋼鋼水夾雜物總總量是保證鋼鋼水可澆注性性的根本手段段。在精煉過(guò)過(guò)程中，控控制合適的鈣鈣鋁比范圍可可阻止?jié)沧⑦^(guò)過(guò)程Al2O3的生成，減少少鋼液中鋁損損并去除Al2O3夾物防止發(fā)