大直徑嵌巖樁承載機(jī)理與設(shè)計(jì)理論

1/56大直徑嵌巖樁承載機(jī)理與設(shè)計(jì)理論

第四界“深基礎(chǔ)”會(huì)議東南大學(xué)匯報(bào)人：龔維南大學(xué)土木學(xué)院2/56目錄

一、研究背景

二、荷載傳遞機(jī)理分析

三、理論研究

四、室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究

五、現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)

六、嵌巖樁承載力計(jì)算

七、工程應(yīng)用

八、取得成果東南大學(xué)土木學(xué)院3/56嵌巖樁是指樁身一部分或全部埋設(shè)于巖石中的樁基礎(chǔ)。與其它樁基相比，嵌巖樁具有明顯的優(yōu)點(diǎn)，逐漸被廣泛地應(yīng)用到各種重要的建筑、水利、橋梁工程中。

由于巖層種類繁多，巖石強(qiáng)度差異較大，嵌巖樁特別是大直徑深長(zhǎng)嵌巖樁承載機(jī)理復(fù)雜，且很難進(jìn)行破壞試驗(yàn)，諸多原因制約了人們對(duì)其承載性能認(rèn)識(shí)。嵌巖樁定義：

一、研究背景1研究背景東南大學(xué)土木學(xué)院4/56

國(guó)內(nèi)大部分規(guī)范如建筑樁基08規(guī)范，公路橋涵07規(guī)范(鐵路)，都規(guī)定把嵌入中風(fēng)化（未分化）巖層以上的樁稱之為嵌巖樁，全風(fēng)化和強(qiáng)風(fēng)化（中風(fēng)化）按土層考慮，這一點(diǎn)相對(duì)于國(guó)外規(guī)范還有一定保守，國(guó)外規(guī)范一般規(guī)范都認(rèn)為只要嵌入巖層的樁都是嵌巖樁，不管是嵌入強(qiáng)風(fēng)化還是全風(fēng)化巖層。

國(guó)內(nèi)外對(duì)嵌巖樁定義的區(qū)別一、研究背景東南大學(xué)土木學(xué)院5重慶寸灘碼頭

在土木工程基礎(chǔ)中，樁基礎(chǔ)的使用占70%以上。每年使用量約300萬(wàn)根以上。

嵌巖樁是樁基礎(chǔ)的兩種形式之一。廣泛地應(yīng)用到橋梁、建筑、港口、鐵路、水利工程中。南京德基廣場(chǎng)一、研究背景東南大學(xué)土木學(xué)院6/56部分重點(diǎn)工程青島海灣大橋重慶碼頭二期工程荊岳長(zhǎng)江大橋潤(rùn)揚(yáng)長(zhǎng)江大橋南京長(zhǎng)江三橋西堠門跨海大橋重慶烏江特大橋南京紫峰大廈貴州壩陵河大橋黑瞎子島烏蘇大橋哈大客運(yùn)專線南水北調(diào)中線潤(rùn)揚(yáng)長(zhǎng)江大橋荊岳長(zhǎng)江大橋一、研究背景東南大學(xué)土木學(xué)院7/56工業(yè)與民用建筑港口工程公路工程鐵路工程其他應(yīng)用領(lǐng)域地鐵工程水利工程一、研究背景東南大學(xué)土木學(xué)院8/56隨著橋梁跨徑增大、房屋向超高發(fā)展，嵌巖樁直徑及嵌巖深度越來(lái)越大。嵌巖樁發(fā)展趨勢(shì)烏江特大橋樁徑4.0m椒江二橋樁長(zhǎng)136m紫峰大廈樁徑2.0m一、研究背景東南大學(xué)土木學(xué)院9/56超大直徑嵌巖樁的主要技術(shù)難題缺乏對(duì)超大直徑（d≥2m）嵌巖樁承載機(jī)理的研究。尺寸效應(yīng)對(duì)樁基承載力的影響研究不足。雖對(duì)嵌巖樁的嵌巖深度做了必要的探討，但對(duì)目前采用的深嵌巖樁的承載特性缺乏分析?，F(xiàn)有樁基規(guī)范不足。一、研究背景東南大學(xué)土木學(xué)院10/56a）樁－土體系的荷載傳遞分析

當(dāng)豎向荷載施加于樁頂，樁身的上部首先受到壓縮而發(fā)生樁－土相對(duì)位移，使樁周土產(chǎn)生剪切變形，于是樁周土在樁側(cè)界面產(chǎn)生向上的摩阻力,樁頂荷載通過(guò)摩擦力傳遞到周邊土層，荷載沿樁身向下傳遞的過(guò)程就是不斷克服這種摩阻力并通過(guò)它向土中擴(kuò)散的過(guò)程。

二、荷載傳遞機(jī)理2荷載傳遞機(jī)理東南大學(xué)土木學(xué)院11/56現(xiàn)有：僅與巖石單軸抗壓強(qiáng)度有關(guān)破壞機(jī)理：粘結(jié)-滑移-膨脹b）樁－巖體系的荷載傳遞分析自重引起法向應(yīng)力徑向約束＋考慮：二、荷載傳遞機(jī)理東南大學(xué)土木學(xué)院12/56“滑移-剪脹機(jī)理”樁巖界面的粘聚力先發(fā)揮作用,樁巖之間將發(fā)生相對(duì)滑移。樁身在孔壁方向發(fā)生側(cè)向剪脹，提高樁巖的側(cè)阻力。隨著外荷載的增加，滑移機(jī)制變?yōu)榧羟袡C(jī)制，此時(shí)孔徑不再膨脹。在樁巖界面發(fā)生剪切破壞前，樁側(cè)阻力達(dá)到峰值；發(fā)生剪切后的樁側(cè)阻力會(huì)有不同程度的降低。b）樁－巖體系的荷載傳遞分析二、荷載傳遞機(jī)理東南大學(xué)土木學(xué)院2023/1/14巖石名稱破碎砂質(zhì)粘土巖和細(xì)砂巖完整細(xì)砂巖完整石灰?guī)r和花崗巖δ巖(mm)43≤2

相對(duì)位移τ－δ曲線中風(fēng)化以上的巖層提供的側(cè)阻力要比土層高十幾倍，甚至幾十倍，達(dá)到極限所需的相對(duì)位移卻比土體要小的多。破碎巖體的δ約為粘性土的1/2，完整巖體約為粘性土的1/4。

τ－δ曲線具有如下特征：1：τ達(dá)到極限值所需的相對(duì)位移δ小于土層所需的δ；2：完整基巖中，摩阻力呈脆性破壞，τ由峰值減小到某一殘余強(qiáng)度。

巖體發(fā)揮極限側(cè)阻的相對(duì)位移14/56基于Hoek-Brown嵌巖段樁-巖側(cè)阻力計(jì)算方法小孔擴(kuò)張理論＋自重應(yīng)力的算法樁側(cè)摩阻力分析模型二、荷載傳遞機(jī)理東南大學(xué)土木學(xué)院基于Hoek-Brown嵌巖段樁-巖側(cè)阻力計(jì)算方法通用Hoek-Brown準(zhǔn)則σ1和σ2為破壞時(shí)大、小主應(yīng)力，m和s

為與巖體類型、完整性、風(fēng)化程度等因素有關(guān)的常數(shù)GSI=RMR-5；mi(見附錄2)；RMR(%)(見附錄4)D(見附錄1)為巖塊的擾動(dòng)系數(shù)，σc為完整巖石的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度，n與巖破碎程度有關(guān)的參數(shù)(n=0.5～0.65)(σ2=σ3)2023/1/14

嵌巖樁樁端基巖的破壞模式

樁直接支撐在基巖上，當(dāng)基巖達(dá)到極限承載力時(shí)，樁端形成楔形體的破壞模式，圖中符號(hào)（1）類似于主動(dòng)區(qū)，圖中符號(hào)(2)區(qū)為被動(dòng)區(qū),樁端產(chǎn)生滑移和偏轉(zhuǎn)。

當(dāng)嵌巖比(HR/D)大于2時(shí)，當(dāng)基巖達(dá)到極限承載力時(shí)，樁端產(chǎn)生沖切破壞,樁端下巖體破裂形成截錐塞(b)。(a)樁端直接支承在基巖上（b）嵌巖比大于217/56P破壞過(guò)程：分四個(gè)階段提出：基于三維Hoek-Brown計(jì)算方法c）樁端阻力研究PPP環(huán)狀裂紋現(xiàn)有：僅與單軸抗壓強(qiáng)度有關(guān)二、荷載傳遞機(jī)理東南大學(xué)土木學(xué)院基于二維Hoek-Brown破壞準(zhǔn)則嵌巖樁樁端阻力計(jì)算ZhangandEinstein（1998）運(yùn)用二維Hoek-Brown破壞準(zhǔn)則并考慮上覆土(巖)層影響的樁端阻極限承載力的確定方法:對(duì)于平面應(yīng)變問(wèn)題:ZONEB:ZONEB過(guò)渡到ZONEA條件:ZONEA:(σ2=σ3)分析模型方程Mindlin解2023/1/14分類參數(shù)及評(píng)分A.CLASSIFICATIONPARAMETERSANDTHEIRRATINGS參數(shù)Parameter取值范圍Rangeofvalues1完整巖石材料的強(qiáng)度Strengthofintactrockmaterial點(diǎn)荷載試驗(yàn)強(qiáng)度指數(shù)Point-loadstrengthindex>10MPa4-10MPa2-4MPa1-2MPa單軸抗壓強(qiáng)度很低的情況下：Forthislowrange-uniaxialcompressivetestispreferred單軸抗壓強(qiáng)度Uniaxialcomp.strength>250MPa100-250MPa50-100MPa25-50MPa5-25MPa1-5MPa<1MPa評(píng)分Rating1512742102鉆孔質(zhì)量DrillcoreQualityRQD90%-100%75%-90%50%-75%25%-50%<25%評(píng)分Rating201713833不連續(xù)面間距Spacingofdiscontinuities>0.6-2.m200-60-<評(píng)分Rating201510854節(jié)理狀況(見E)Conditionofdiscontinuities(SeeE)非常粗糙表面，不連續(xù)，無(wú)分離，未風(fēng)化圍巖VeryroughsurfacesNotcontinuousNoseparationUnweatheredwallrock微粗糙表面分離＜微風(fēng)化圍巖SlightlyroughsurfacesSeparation<Slightlyweatheredwalls微粗糙表面分離＜高度風(fēng)化圍巖SlightlyroughsurfacesSeparation<Highlyweatheredwalls擦痕面或鑿深<厚或分離1連續(xù)SlickensidedsurfacesorGouge<thickorSeparation1Continuous鑿深>厚或分離>連續(xù)Softgouge>thickorSeparation>Continuous評(píng)分Rating3025201005地下水GroundwaterInflowpertunnellength(l/m)None<1010-2525-125>125巖塊分類指標(biāo)Rockmassclassification[A.4]表A.5巖塊分類系統(tǒng)(AfterBieniawski1989)TableA.5:RockMassRatingSystem(AfterBieniawski1989).

(Jointwaterpress)/(Majorprincipal)0<0.10.1,-0.20.2-0.5>0.5

GeneralconditionsCompletelydryDampWetDrippingFlowing

評(píng)分Rating1510740

B.節(jié)理走向調(diào)整值（見F）B.RATINGADJUSTMENTFORDISCONTINUITYORIENTATIONS(SeeF)StrikeanddiporientationsVeryfavourableFavourableFairUnfavourableVeryUnfavourableTunnels&mines0-2-5-10-12

Foundations0-2-7-15-25

Slopes0-5-25-50

C.總體評(píng)價(jià)中決定巖塊等級(jí)C.ROCKMASSCLASSESDETERMINEDFROMTOTALRATINGSRating100←8180←6160←4140←21＜21ClassnumberIIIIIIIVVDescriptionVerygoodrockGoodrockFairrockPoorrockVerypoorrockD.巖石類別的涵義D.MEANINGOFROCKCLASSESClassnumberIIIIIIIVVAveragestand-uptime20yrsforspan1yearforspan1weekforspan10hrsforspan30minforspan巖塊的粘聚力Cohesionofrockmass(kPa)>400300-400200-300100-200<100巖塊的摩擦阻力角Frictionangleofrockmass(deg)>4535-4525-3515-25<15E.不連續(xù)面狀態(tài)的分類E.GUIDELINESFORCLASSIFICATIONOFDISCONTINUITYconditionsDiscontinuitylength(persistence)<1-3-10->評(píng)分Rating64210Separation(aperture)None<0.1-1->評(píng)分Rating65410粗糙度Roughness非常粗糙Veryrough粗糙Rough微粗糙Slightlyrough光滑SmoothSlickensided評(píng)分Rating65310Infilling(gouge)NoneHardfilling<Hardfilling>Softfilling<Softfilling>評(píng)分Rating64220WeatheringUnweatheredSlightlyweatheredModeratelyweatheredHighlyweatheredDecomposed評(píng)分Rating65310F．F.EFFECTOFDISCONTINUITYSTRIKEANDDIPORIENTATIONINTUNNELLING**StrikeperpendiculartotunnelaxisStrikeparalleltotunnelaxisDrivewithdip-Dip45-90°Drivewithdip-Dip20-45°Dip45-90°Dip20-45°VeryfavourableFavourableVeryunfavourableFair

表格Table項(xiàng)目Item值Value評(píng)分Rating4:A.1點(diǎn)荷載指數(shù)Pointloadindex8MPa124:A.2RQD70%134:A.3不連續(xù)面間距Spacingofdiscontinuities104:E.4不連續(xù)狀況ConditionofdiscontinuitiesNote1224:A.5地下水GroundwaterWet74:B節(jié)理走向調(diào)整AdjustmentforjointorientationNote2-5Total592023/1/14巖石類型Rocktype類Class組Group紋理Texture粗糙Coarse中等Medium細(xì)膩Fine紋理非常精細(xì)Veryfine沉積Sedimentary碎屑（狀）Clastic礫巖Conglomerate(21±3)a砂巖Sandstone17±4粉砂巖Siltstone7±2粘土巖Claystone4±2角礫巖Breccia(19±5)硬砂巖Greywacke(18±3)頁(yè)巖Shale(6±2)泥灰?guī)r(7±2)無(wú)碎屑NonClastic碳酸Carbonate晶灰?guī)rCrystallineLimestone(12±3)粗晶質(zhì)灰?guī)rSpariticLimestone(10±2)微晶質(zhì)灰?guī)rMicriticLimestone(9±2)白云石Dolomite(9±3)蒸發(fā)巖Evaporite石膏巖Gypsum8±2硬石膏;無(wú)水石膏Anhydrite12±2有機(jī)巖Organic白堊巖Chalk7±2變質(zhì)巖Metamorphic非葉理狀Nonfoliated大理石Marble9±3角頁(yè)巖Hornfels(19±4)石英巖Quartzite20±3變質(zhì)砂巖Metasandstone(19±3)輕微葉理狀Slightlyfoliated混合巖Migmatite（29±3）角閃巖Amphibolite26±6片麻巖Gneiss28±5葉理狀（Foliatedb）片巖Schist12±3千枚巖Phyllite（7±3）板巖Slate7±4火成巖Igneous深成巖Plutonic亮Light花崗巖Granite32±3閃長(zhǎng)巖Diorite25±5花崗閃長(zhǎng)巖Granodiorite(29±3)黑Dark輝長(zhǎng)巖Gabbro27±3輝綠巖Dolerite(16±5)蘇長(zhǎng)巖Norite20±5淺成巖HypabyssalPorphyrie(20±5)輝綠巖Diabase(15±5)橄欖巖Peridotite(25±5)火山巖Volcanic熔巖Lava流紋巖Rhyolite(25±5)英安巖Dacite(25±3)黑曜石Obsidian(19±3)安山巖Andesite25±5玄武巖Basalt(25±5)火山碎屑Pyroclastic結(jié)塊巖Agglomerate(19±3)角礫巖Breccia(19±5)凝灰?guī)rTuff(13±5):不同巖石mi值

24/56d）成樁工藝影響嵌巖樁承載特性機(jī)理施工工藝：孔壁粗糙度、樁底沉渣厚度、泥皮厚度，影響著樁巖側(cè)阻力及整體承載力的表現(xiàn)。二、荷載傳遞機(jī)理成樁工藝的改進(jìn)成孔時(shí)間影響泥皮影響孔壁粗糙度樁底沉渣承載特性機(jī)理東南大學(xué)土木學(xué)院研究思路工程應(yīng)用提出合理的設(shè)計(jì)方法揭示嵌巖樁的承載機(jī)理樁徑變化嵌巖深度樁底沉渣孔壁粗糙度巖石特性26/561、尺寸效應(yīng)研究尺寸效應(yīng)明顯存在，相關(guān)公式難以實(shí)際應(yīng)用。三、理論研究某電網(wǎng)調(diào)度中心大樓現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果3理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院27/56研究思路現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試試樁處巖層的樁側(cè)與樁端阻力對(duì)超大直徑樁實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證并結(jié)合有限元進(jìn)行比對(duì)分析。根據(jù)O’Neil和Hassan(1994)提出的雙曲線荷載傳遞模型理論對(duì)超大直徑嵌巖樁進(jìn)行擬合分析；三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院28/56某大橋現(xiàn)場(chǎng)d=1.0m小樁的對(duì)比分析三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院29/56推導(dǎo)D=4.0m的荷載與沉降關(guān)系曲線三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院30/562、孔壁粗糙度研究三、理論研究1982年，加拿大的Horvath提出了用凹凸度因子RF來(lái)描述孔壁粗糙度的定量方法（成孔儀測(cè)）為孔壁半徑的平均值（mm）為鉆孔的深度為沿著鉆孔深度方向剖面曲線的總長(zhǎng)度（mm）為凸出部分徑向擴(kuò)大尺寸的平均值（mm）東南大學(xué)土木學(xué)院31/56在樁頂荷載作用下，樁首先發(fā)生軸向位移，并且沿孔壁方向發(fā)生側(cè)向剪脹，孔壁的凹凸限制了樁的滑移，增強(qiáng)了法向應(yīng)力，進(jìn)而提高了樁側(cè)的阻力，孔壁粗糙時(shí)的徑向和切向應(yīng)力都大于孔壁光滑時(shí)的相應(yīng)值，承載機(jī)理三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院32/56影響嵌巖樁孔壁粗糙度的因素

施工工藝對(duì)粗糙度的影響

巖石強(qiáng)度對(duì)孔壁粗糙度的影響

巖石節(jié)理對(duì)孔壁粗糙度的影響

巖石的成層性對(duì)孔壁粗糙度的影響三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院33/563、樁底沉渣對(duì)嵌巖樁承載特性影響無(wú)論是在嵌巖樁的理論計(jì)算還是設(shè)計(jì)施工時(shí)，樁底沉渣始終是一個(gè)很棘手的問(wèn)題，我們必須承認(rèn)這樣一個(gè)事實(shí)，實(shí)際操作時(shí)樁底沉渣不可能保證百分之百的清除干凈，如何確定樁底沉渣厚度及其對(duì)嵌巖樁承載力的影響就成為一個(gè)亟待解決的問(wèn)題。通過(guò)引用典型事例探討樁端沉渣對(duì)嵌巖樁承載性狀的影響。三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院34/56a)L=1Db)L=2Dc)L=3Dd)L=5De)L=10D1—軸力傳遞曲線（無(wú)沉渣）2—軸力傳遞曲線（有沉渣）3—樁側(cè)阻力曲線（有沉渣）4—樁側(cè)阻力曲線（無(wú)沉渣）樁底沉渣三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院35/56最佳嵌巖深度三、理論研究東南大學(xué)土木學(xué)院36/56

室內(nèi)模型試驗(yàn)一試驗(yàn)研究

室外原位試驗(yàn)

室內(nèi)模型試驗(yàn)二尺寸效應(yīng)對(duì)嵌巖樁承載特性影響孔壁粗糙度及樁底沉渣對(duì)嵌巖樁承載特性影響四、室內(nèi)試驗(yàn)研究4室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院37/56試驗(yàn)1：尺寸效應(yīng)對(duì)嵌巖樁承載特性影響

主要思路：改變樁徑大小及嵌巖深度。

四、室內(nèi)試驗(yàn)研究

巖體：采用砂子、水泥、石膏粉、水的以一定的配合比攪拌后形成。

樁體：采用有機(jī)玻璃東南大學(xué)土木學(xué)院38/56

四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院39/56試驗(yàn)設(shè)施及加載系統(tǒng)

反力架試驗(yàn)槽加載油泵油壓千斤頂四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院40/56試驗(yàn)準(zhǔn)備工作

四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院41/56試驗(yàn)結(jié)果四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院42/56各試樁Q-S曲線會(huì)隨著嵌巖比的增大而變得平緩，在相同樁頂荷載作用下,其樁頂沉降會(huì)隨嵌巖比的增大而減小四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院43/56

當(dāng)樁徑相同而嵌巖比增加時(shí)，圖中三條直線的斜率總的來(lái)說(shuō)會(huì)隨嵌巖比的增加而變得越平緩。四、室內(nèi)試驗(yàn)研究嵌巖深度的影響東南大學(xué)土木學(xué)院44/56試驗(yàn)軸力

四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院45/56四、室內(nèi)試驗(yàn)研究樁側(cè)阻力東南大學(xué)土木學(xué)院46/56樁徑、嵌巖比與嵌巖比與樁端荷載樁側(cè)摩阻力的關(guān)系占樁頂荷載百分比的關(guān)系

樁徑增大，側(cè)向變形減小，作用在樁周巖石上的法向應(yīng)力隨之減小，導(dǎo)致樁側(cè)摩阻力的下降。Qb/Q(%)(樁端荷載占樁頂荷載比)隨嵌巖比n=HR/D增大而減小，4≤嵌巖比n＜6時(shí)，Qb/Q(%)遞減明顯；當(dāng)6≤嵌巖比n＜8時(shí)，Qb/Q(%)遞減平緩，此時(shí)，樁頂荷載主要由樁-巖側(cè)阻力來(lái)承擔(dān)。樁較長(zhǎng)時(shí)，樁身壓縮較大，樁巖相對(duì)位移較大，足以使側(cè)阻充分發(fā)揮。

四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院47/56試驗(yàn)2：孔壁粗糙度及樁底沉渣的影響孔壁粗糙度的定量計(jì)算方法：四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院48/56

樁底沉渣的模擬和實(shí)際有些差別，樁底沉渣在實(shí)際工程中彈模很小，變形很大，基本不具備太大的承載力，為了減小試驗(yàn)的難度，決定采用3cm厚泡沫模模擬。樁底泡沫樁底泡沫固定四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院49/56組別樁號(hào)孔壁粗糙度因子樁底情況第一組P10沉渣P20密實(shí)第二組P30.040沉渣P40.040密實(shí)第三組P50.087沉渣P60.087密實(shí)第四組P70.127沉渣P80.127密實(shí)第五組P90.232沉渣P100.232密實(shí)四、室內(nèi)試驗(yàn)研究分組情況東南大學(xué)土木學(xué)院50/56（a）樁底存在沉渣（b）樁底密實(shí)樁身光滑與粗糙時(shí)的承載力四、室內(nèi)試驗(yàn)研究不論樁底密實(shí)與否，孔壁粗糙的影響是顯而易見的。東南大學(xué)土木學(xué)院51/56（a）樁底存在沉渣（b）樁底密實(shí)不同粗糙度下試樁Q-S曲線

四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院52/56孔壁粗糙度對(duì)側(cè)阻力的影響（a）試樁P1（a）試樁P2（b）試樁P3（b）試樁P4四、室內(nèi)試驗(yàn)研究東南大學(xué)土木學(xué)院53/56孔壁粗糙度對(duì)端阻力的影響

當(dāng)粗糙度較小時(shí)，試樁P4、P6樁端阻力與樁端位移基本成直線分布，當(dāng)試樁P8粗糙度因子增大到0.127，曲線也開始較為平緩，說(shuō)明端阻力發(fā)揮所需要的位移也相對(duì)較小，曲線后半段慢慢下降，說(shuō)明樁端阻力逐漸得到發(fā)揮。當(dāng)試樁P10粗糙度因子增大到0.232，樁端阻力和位移又幾乎為直線分布，且同試樁P6的曲線比較接近，說(shuō)明孔壁粗糙度的對(duì)提高樁端阻力的發(fā)揮是有利的，但也不是越大越好，超過(guò)一定數(shù)值反而有所減弱。四、室內(nèi)試驗(yàn)研究樁端密實(shí)東南大學(xué)土木學(xué)院國(guó)外文章要求？？54/56

對(duì)國(guó)內(nèi)外1000多根嵌巖樁進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試于分析。

如：貴州壩陵河大橋重慶烏江特大橋青島海灣大橋浙江西喉門大橋南京長(zhǎng)江三橋南京紫峰大廈主要工程五、現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)5現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)東南大學(xué)土木學(xué)院55/56數(shù)值模擬對(duì)比分析五、現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)東南大學(xué)土木學(xué)院56/56六、嵌巖樁承載力計(jì)算6嵌巖樁承載力計(jì)算《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007－2011)對(duì)嵌巖樁設(shè)計(jì)尚未明確設(shè)計(jì)方法，當(dāng)樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖石中，按端承樁公式估算單樁豎向承載力。

東南大學(xué)土木學(xué)院57/56六、嵌巖樁承載力計(jì)算《建筑樁基設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ94－2008)規(guī)定樁端置于完整、較完整基巖的嵌巖樁單樁豎向極限承載力，由樁周土總極限側(cè)阻力和嵌巖段總極限阻力組成。當(dāng)根據(jù)巖石單軸抗壓強(qiáng)度確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，可按下列公式計(jì)算：

嵌巖深徑比hr/d0.000.501.002.003.004.005.006.007.008.00極軟巖、軟巖0.60