四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式課件

四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論—形狀改變比能理論

第1強(qiáng)度理論—最大拉應(yīng)力理論第2強(qiáng)度理論—最大伸長(zhǎng)線應(yīng)變理論第3強(qiáng)度理論—最大剪應(yīng)力理論第一類(lèi)強(qiáng)度理論（脆斷破壞的理論）第二類(lèi)強(qiáng)度理論（屈服失效的理論）強(qiáng)度理論的分類(lèi)及名稱(chēng)相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論第1強(qiáng)度理論第2強(qiáng)1在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.因而應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在三向受壓表現(xiàn)為塑性屈服.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.2§10-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、在三向拉伸應(yīng)力狀態(tài)下，會(huì)脆斷破壞，無(wú)論是脆性或塑性材料，均宜采用最大拉應(yīng)力理論。2、對(duì)于塑性材料如低C鋼，除三軸拉應(yīng)力狀態(tài)以外的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，都會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象，可采用第三、第四強(qiáng)度理論?！?0-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、3

3、對(duì)于脆性材料，在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下，應(yīng)采用最大拉應(yīng)力理論。4、在三軸壓應(yīng)力狀態(tài)下，材料均發(fā)生屈服失效，無(wú)論是脆性或塑性材料均采用第四強(qiáng)度理論。3、對(duì)于脆性材料，在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下，4、在三軸壓應(yīng)4根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低C鋼類(lèi)塑性材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的純剪切應(yīng)力狀態(tài)下:1=,2=0,3=–[]為材料在單軸拉伸是的許用拉應(yīng)力。強(qiáng)度理論的一個(gè)應(yīng)用根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低5（10-13）

材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為（10-13）材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為6

已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)，如圖所示。若鑄鐵拉伸許用應(yīng)力為［σ］＋＝30MPa，試校核該點(diǎn)處的強(qiáng)度是否安全。231110(單位MPa)第一強(qiáng)度理論已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)，如圖所示。若7

某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示，其中σ＝116.7MPa，τ＝46.3MPa。材料為鋼，許用應(yīng)力［σ］＝160MPa。試校核此結(jié)構(gòu)是否安全。τσ第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示，其中σ8

圖示為一矩形截面鑄鐵梁，受兩個(gè)橫向力作用。

（1）從梁表面的A、B、C三點(diǎn)處取出的單元體上，用箭頭表示出各個(gè)面上的應(yīng)力。

（2）定性地繪出A、B、C三點(diǎn)的應(yīng)力圓。

（3）在各點(diǎn)的單元體上，大致地畫(huà)出主平面的位置和主應(yīng)力的方向。

（4）試根據(jù)第一強(qiáng)度理論，說(shuō)明（畫(huà)圖表示）梁破壞時(shí)裂縫在B、C兩點(diǎn)處的走向。圖示為一矩形截面鑄鐵梁，受兩個(gè)橫向力作用。

（1）從梁表9

對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài)，試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下的強(qiáng)度條件，并導(dǎo)出剪切許用應(yīng)力［τ］與拉伸許用應(yīng)力［σ］之間的關(guān)系。KτK單元體純剪切強(qiáng)度條件第一強(qiáng)度理論第二強(qiáng)度理論對(duì)于鑄鐵:第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論對(duì)于脆性材料:對(duì)于塑性材料:對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài)，試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下10

在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在一定的應(yīng)力狀態(tài)(三向受壓)下,會(huì)表現(xiàn)出塑性屈服或剪斷.工程上常見(jiàn)的斷裂破壞主要有三種類(lèi)型:無(wú)裂紋結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的突然斷裂.由脆性材料制成的構(gòu)件在絕大多數(shù)受力情形下都發(fā)生突然斷裂,如受拉的鑄鐵,砼等構(gòu)件的斷裂.具有裂紋構(gòu)件的突然斷裂.這類(lèi)斷裂經(jīng)常發(fā)生在由塑性材料制成的,且由于各種原因而具有初始裂紋的構(gòu)件.構(gòu)件的疲勞斷裂.構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下,即使是塑性材料,當(dāng)經(jīng)歷一定次數(shù)的應(yīng)力交變之后也會(huì)發(fā)生脆性斷裂.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第11

現(xiàn)有兩種說(shuō)法：（1）塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σs，則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生屈服；（2）脆性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σb，則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生斷裂，根據(jù)第一、第四強(qiáng)度理論可知，說(shuō)法().A.（1）正確、（2）不正確；B.（1）不正確、（2）正確；C.（1）、（2）都正確；D.（1）、（2）都不正確。B現(xiàn)有兩種說(shuō)法：（1）塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σ12鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋ǎ?。A.冰的強(qiáng)度較鑄鐵高；

B.冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài)；

C.冰的溫度較鑄鐵高；

D.冰的應(yīng)力等于零。B鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不13

若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉，則除（）強(qiáng)度理論以外，利用其他三個(gè)強(qiáng)度理論得到的相當(dāng)應(yīng)力是相等的。A.第一；

B.第二；

C.第三；

D.第四；

B若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉，則除（14例題10–3

兩端簡(jiǎn)支的工字鋼梁承受載荷如圖(a)所示。已知其材料Q235鋼的許用為=170MPa,=100MPa。試按強(qiáng)度條件選擇工字鋼的號(hào)碼。200KN200KNCDAB0.420.421.662.50例題10-3圖（a）單位：m例題10–3兩端簡(jiǎn)支的工字鋼梁承受載荷如圖(15200KN200KNCDAB0.420.421.662.50解：作鋼梁的內(nèi)力圖。(c)80kN.mM圖(b)Q圖200kN200kNQc=Qmax=200kNMc=Mmax=84kN.mC,D為危險(xiǎn)截面按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇截面取

C

截面計(jì)算200KN200KNCDAB0.420.421.662.5016正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼，其截面的W=508cm3按剪應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行校核

對(duì)于28a工字鋼的截面，查表得12213.7126.32808.513.7

126.3正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼，其截面的按剪應(yīng)17最大剪應(yīng)力為選用

28a

鋼能滿(mǎn)足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為選用28a鋼能滿(mǎn)足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。18

取a

點(diǎn)分析

腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12213.7126.32808.513.7

126.3a（+）（+）取a點(diǎn)分析腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12219a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材料是Q235鋼，所以在平面應(yīng)力狀態(tài)下，應(yīng)按第四強(qiáng)度理論來(lái)進(jìn)行強(qiáng)度校核。a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材20a(e)若選用28b號(hào)工字鋼，算得r4=173.2MPa,比大1.88%可選用28b號(hào)工字鋼

應(yīng)另選較大的工字鋼。a(e)若選用28b號(hào)工字鋼，算得r4=173.221例題5-4

一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為p,

汽包圓筒部分的內(nèi)直徑為D，厚度為t,且tD。試用第四強(qiáng)度理論校核圓筒部分內(nèi)壁的強(qiáng)度。已知p=3.6MPa，t=10mm，D=1000mm，[]=160MPa。例題5-4一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為22p例題5-4圖（a）Dyzt（b）圖（a）為汽包的剖面圖。內(nèi)壁受壓強(qiáng)p的作用。圖（b）給出尺寸。p例題5-4圖（a）Dyzt（b）圖（a）23解：包圍內(nèi)壁任一點(diǎn)，沿直徑方向取一單元體，單元體的側(cè)面為橫截面，上，下面為含直徑的縱向截面，前面為內(nèi)表面。包含直徑的縱向截面橫截面內(nèi)表面解：包圍內(nèi)壁任一點(diǎn)，沿直徑方向取一單元體，單元體的側(cè)面為橫截24n(d)nnpP橫截面上的應(yīng)力假想地，用一垂直于軸線的平面將汽包分成兩部分，取右邊為研究對(duì)象。n—n面為橫截面。(C)nn研究對(duì)象圖（d）研究對(duì)象的剖面圖，其上的外力為壓強(qiáng)p.合力P.橫截面上只有正應(yīng)力n(d)nnpP橫截面上的應(yīng)力假想地，用一垂直于軸線的平面將25(因?yàn)閠?D,所以ADt)(因?yàn)閠?D,所以ADt)26包含直徑的縱向截面上的應(yīng)力pmmnn1用兩個(gè)橫截面mm,nn從圓筒部分取出單位長(zhǎng)的圓筒研究。包含直徑的縱向截面上的應(yīng)力pmmnn1用兩個(gè)橫截面mm27直徑平面由截面法，假想地用直徑平面將取出的單位長(zhǎng)度的圓筒分成兩部分。取下半部分為研究對(duì)象。包含直徑的縱向平面研究對(duì)象直徑平面由截面法，假想地用直徑平面將取出的單位長(zhǎng)度的圓筒分成28

NN1tp(f)yO(g)R研究對(duì)象上有外力p,縱截面上只有正應(yīng)力圖（g）是其投影圖。R是外力在y軸上的投影，N為縱截面上的軸力。NN1tp(f)yO(g)R研究對(duì)象上有外力p,29P.1.dsyORNNds取圓心角為的微元面積，其弧上為ds微元面積上，壓強(qiáng)的合力為P.1.ds。因此，外力在y方向的投影為P.1.dsyORNNds取圓心角為的微元面積，其弧上為ds301tp1tp31內(nèi)表面的應(yīng)力=

-

3.6MPa內(nèi)壁的強(qiáng)度校核-內(nèi)表面只有壓強(qiáng)p,且為壓應(yīng)力內(nèi)表面的應(yīng)力=-3.6MPa內(nèi)壁的強(qiáng)度校核-內(nèi)表面只有壓32因?yàn)樾∮谌菰S應(yīng)力[]所以圓筒內(nèi)壁的強(qiáng)度合適。用第四強(qiáng)度理論校核圓筒內(nèi)壁的強(qiáng)度因?yàn)樾∮谌菰S應(yīng)力[]所以圓筒內(nèi)壁的強(qiáng)度合適。用第四強(qiáng)度理論33四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論—形狀改變比能理論

第1強(qiáng)度理論—最大拉應(yīng)力理論第2強(qiáng)度理論—最大伸長(zhǎng)線應(yīng)變理論第3強(qiáng)度理論—最大剪應(yīng)力理論第一類(lèi)強(qiáng)度理論（脆斷破壞的理論）第二類(lèi)強(qiáng)度理論（屈服失效的理論）強(qiáng)度理論的分類(lèi)及名稱(chēng)相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式四個(gè)強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力表達(dá)式第4強(qiáng)度理論第1強(qiáng)度理論第2強(qiáng)34在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.因而應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在三向受壓表現(xiàn)為塑性屈服.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.35§10-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、在三向拉伸應(yīng)力狀態(tài)下，會(huì)脆斷破壞，無(wú)論是脆性或塑性材料，均宜采用最大拉應(yīng)力理論。2、對(duì)于塑性材料如低C鋼，除三軸拉應(yīng)力狀態(tài)以外的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，都會(huì)發(fā)生屈服現(xiàn)象，可采用第三、第四強(qiáng)度理論?！?0-5各種強(qiáng)度理論的適用范圍及其應(yīng)用1、36

3、對(duì)于脆性材料，在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下，應(yīng)采用最大拉應(yīng)力理論。4、在三軸壓應(yīng)力狀態(tài)下，材料均發(fā)生屈服失效，無(wú)論是脆性或塑性材料均采用第四強(qiáng)度理論。3、對(duì)于脆性材料，在二軸拉應(yīng)力狀態(tài)下，4、在三軸壓應(yīng)37根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低C鋼類(lèi)塑性材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的純剪切應(yīng)力狀態(tài)下:1=,2=0,3=–[]為材料在單軸拉伸是的許用拉應(yīng)力。強(qiáng)度理論的一個(gè)應(yīng)用根據(jù)強(qiáng)度理論,可以從材料在單軸拉伸時(shí)的可推知低38（10-13）

材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為（10-13）材料在純剪切應(yīng)力狀態(tài)下的許用剪應(yīng)力為39

已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)，如圖所示。若鑄鐵拉伸許用應(yīng)力為［σ］＋＝30MPa，試校核該點(diǎn)處的強(qiáng)度是否安全。231110(單位MPa)第一強(qiáng)度理論已知鑄鐵構(gòu)件上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)，如圖所示。若40

某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示，其中σ＝116.7MPa，τ＝46.3MPa。材料為鋼，許用應(yīng)力［σ］＝160MPa。試校核此結(jié)構(gòu)是否安全。τσ第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論某結(jié)構(gòu)上危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)如圖所示，其中σ41

圖示為一矩形截面鑄鐵梁，受兩個(gè)橫向力作用。

（1）從梁表面的A、B、C三點(diǎn)處取出的單元體上，用箭頭表示出各個(gè)面上的應(yīng)力。

（2）定性地繪出A、B、C三點(diǎn)的應(yīng)力圓。

（3）在各點(diǎn)的單元體上，大致地畫(huà)出主平面的位置和主應(yīng)力的方向。

（4）試根據(jù)第一強(qiáng)度理論，說(shuō)明（畫(huà)圖表示）梁破壞時(shí)裂縫在B、C兩點(diǎn)處的走向。圖示為一矩形截面鑄鐵梁，受兩個(gè)橫向力作用。

（1）從梁表42

對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài)，試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下的強(qiáng)度條件，并導(dǎo)出剪切許用應(yīng)力［τ］與拉伸許用應(yīng)力［σ］之間的關(guān)系。KτK單元體純剪切強(qiáng)度條件第一強(qiáng)度理論第二強(qiáng)度理論對(duì)于鑄鐵:第三強(qiáng)度理論第四強(qiáng)度理論對(duì)于脆性材料:對(duì)于塑性材料:對(duì)圖示的純剪切應(yīng)力狀態(tài)，試按強(qiáng)度理論建立純剪切狀態(tài)下43

在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第一強(qiáng)度理論;而在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,塑性材料將發(fā)生屈服和剪斷.故應(yīng)選用第三強(qiáng)度理論或第四強(qiáng)度理論.但材料的破壞形式不僅取決于材料的力學(xué)行為,而且與所處的應(yīng)力狀態(tài),溫度和加載速度有關(guān).實(shí)驗(yàn)表明,塑性材料在一定的條件下(低溫和三向拉伸),會(huì)表現(xiàn)為脆性斷裂.脆性材料在一定的應(yīng)力狀態(tài)(三向受壓)下,會(huì)表現(xiàn)出塑性屈服或剪斷.工程上常見(jiàn)的斷裂破壞主要有三種類(lèi)型:無(wú)裂紋結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的突然斷裂.由脆性材料制成的構(gòu)件在絕大多數(shù)受力情形下都發(fā)生突然斷裂,如受拉的鑄鐵,砼等構(gòu)件的斷裂.具有裂紋構(gòu)件的突然斷裂.這類(lèi)斷裂經(jīng)常發(fā)生在由塑性材料制成的,且由于各種原因而具有初始裂紋的構(gòu)件.構(gòu)件的疲勞斷裂.構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下,即使是塑性材料,當(dāng)經(jīng)歷一定次數(shù)的應(yīng)力交變之后也會(huì)發(fā)生脆性斷裂.在大多數(shù)應(yīng)力狀態(tài)下,脆性材料將發(fā)生脆性斷裂.故應(yīng)選用第44

現(xiàn)有兩種說(shuō)法：（1）塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σs，則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生屈服；（2）脆性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax=σb，則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生斷裂，根據(jù)第一、第四強(qiáng)度理論可知，說(shuō)法().A.（1）正確、（2）不正確；B.（1）不正確、（2）正確；C.（1）、（2）都正確；D.（1）、（2）都不正確。B現(xiàn)有兩種說(shuō)法：（1）塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σ45鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋ǎ?。A.冰的強(qiáng)度較鑄鐵高；

B.冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài)；

C.冰的溫度較鑄鐵高；

D.冰的應(yīng)力等于零。B鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不46

若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉，則除（）強(qiáng)度理論以外，利用其他三個(gè)強(qiáng)度理論得到的相當(dāng)應(yīng)力是相等的。A.第一；

B.第二；

C.第三；

D.第四；

B若構(gòu)件內(nèi)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉，則除（47例題10–3

兩端簡(jiǎn)支的工字鋼梁承受載荷如圖(a)所示。已知其材料Q235鋼的許用為=170MPa,=100MPa。試按強(qiáng)度條件選擇工字鋼的號(hào)碼。200KN200KNCDAB0.420.421.662.50例題10-3圖（a）單位：m例題10–3兩端簡(jiǎn)支的工字鋼梁承受載荷如圖(48200KN200KNCDAB0.420.421.662.50解：作鋼梁的內(nèi)力圖。(c)80kN.mM圖(b)Q圖200kN200kNQc=Qmax=200kNMc=Mmax=84kN.mC,D為危險(xiǎn)截面按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇截面取

C

截面計(jì)算200KN200KNCDAB0.420.421.662.5049正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼，其截面的W=508cm3按剪應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行校核

對(duì)于28a工字鋼的截面，查表得12213.7126.32808.513.7

126.3正應(yīng)力強(qiáng)度條件為選用28a工字鋼，其截面的按剪應(yīng)50最大剪應(yīng)力為選用

28a

鋼能滿(mǎn)足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為選用28a鋼能滿(mǎn)足剪應(yīng)力的強(qiáng)度要求。51

取a

點(diǎn)分析

腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12213.7126.32808.513.7

126.3a（+）（+）取a點(diǎn)分析腹板與翼緣交界處的的強(qiáng)度校核12252a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材料是Q235鋼，所以在平面應(yīng)力狀態(tài)下，應(yīng)按第四強(qiáng)度理論來(lái)進(jìn)行強(qiáng)度校核。a(e)a點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖e所示a點(diǎn)的三個(gè)主應(yīng)力為由于材53a(e)若選用28b號(hào)工字鋼，算得r4=173.2MPa,比大1.88%可選用28b號(hào)工字鋼

應(yīng)另選較大的工字鋼。a(e)若選用28b號(hào)工字鋼，算得r4=173.254例題5-4

一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為p,

汽包圓筒部分的內(nèi)直徑為D，厚度為t,且tD。試用第四強(qiáng)度理論校核圓筒部分內(nèi)壁的強(qiáng)度。已知p=3.6MPa，t=10mm，D=1000mm，[]=160MPa。例題5-4一蒸汽鍋爐汽包承受最大壓強(qiáng)為55p例題5-4圖（a）Dyzt（b）圖（a）為汽包的剖面圖。內(nèi)壁受壓強(qiáng)p的作用。圖（b）給出尺寸。p例題5-4圖（a）Dyzt（b）圖