催化裂化吸收穩(wěn)定系統(tǒng)課件

5.2催化裂化吸收穩(wěn)定系統(tǒng)

5.2催化裂化吸收穩(wěn)定系統(tǒng)15.2.1.前言

——FCCU實際生產(chǎn)中經(jīng)常出現(xiàn)的問題反應(yīng)—再生系統(tǒng)輸出的富氣量與吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的設(shè)計負(fù)荷不匹配，各塔的操作狀況惡化并影響產(chǎn)品質(zhì)量；氣體回收過程各可變參數(shù)關(guān)系及重要性不清楚，也未能優(yōu)選匹配，影響系統(tǒng)發(fā)揮最大處理能力和最佳分離效果；吸收效果不好，C3+成份（液化氣）大量損失；解吸塔過解吸和解吸不夠時有發(fā)生；再吸收塔液泛，引起硫磺回收裝置的操作波動；穩(wěn)定塔精餾效果不好。5.2.1.前言

——FCCU實際生產(chǎn)中經(jīng)常出現(xiàn)的問題反2

5.2.2系統(tǒng)分析吸收穩(wěn)定過程吸收穩(wěn)定系統(tǒng)任務(wù)

加工來自分餾塔頂油氣分離器的粗汽油和富氣，分離出干氣，并回收液化氣和穩(wěn)定汽油。5.2.2系統(tǒng)分析吸收穩(wěn)定過程3

負(fù)荷大幅度增加

催化重油加工能力不斷增加；干氣、液化氣和穩(wěn)定汽油質(zhì)量要求進(jìn)一步提高；

采用的新型催化劑使輕質(zhì)油收率特別是液化氣產(chǎn)率成倍提高。

負(fù)荷大幅度增加4

存在問題

負(fù)荷增加；

干氣不干：吸收效果不好，干氣中帶液化氣；

干氣帶液：再吸收液泛沖塔；液化氣C5含量高：液化氣不合格，汽油收率下降；穩(wěn)定汽油C4含量高：汽油蒸汽壓不合格；

能耗高：吸收-解吸之間大量液化氣循環(huán)。存在問題5

設(shè)備改造方案

吸收塔：采用高效規(guī)整填料解吸塔：采用高效規(guī)整填料穩(wěn)定塔：采用MD和高效塔盤

再吸塔：采用高效規(guī)整填料

設(shè)備改造方案6

影響吸收效果的因素：

吸收壓力；吸收溫度；補充吸收劑量；解吸塔理論板數(shù)；吸收塔理論板數(shù)。

影響吸收效果的因素：75.2.3.流程改進(jìn)

系統(tǒng)流程圖粗汽油吸收段補充吸收劑貧氣一中二中解吸段平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油輕柴油干氣穩(wěn)定塔再吸收段輕柴富吸收油液化氣穩(wěn)定汽油5.2.3.流程改進(jìn)

系統(tǒng)流程圖粗汽油吸收段補充吸收劑85.2.3.1 吸收塔-解吸塔（1）單塔流程流程和設(shè)備簡單；在同一塔中進(jìn)行的吸收和解吸過程要求相左,同時滿足塔頂和塔底的質(zhì)量要求有困難；吸收段和解吸段之間缺乏有效的調(diào)節(jié)控制方法；吸收段對過解吸敏感。粗汽油吸收段補充吸收劑貧氣一中二中解吸段平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（1）單塔流程粗汽油吸收段補充95.2.3.1 吸收塔-解吸塔（2）改進(jìn)單塔流程A利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷??；吸收效果好；設(shè)備較復(fù)雜；冷負(fù)荷增加。貧氣粗汽油吸收段補充吸收劑一中二中解吸段脫乙烷汽油進(jìn)料取熱中沸器平衡罐壓縮富氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（2）改進(jìn)單塔流程A貧氣粗汽油105.2.3.1 吸收塔-解吸塔（3）改進(jìn)單塔流程B利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷小；吸收效果好；罐前冷負(fù)荷增加。貧氣粗汽油吸收段補充吸收劑一中二中解吸段脫乙烷汽油中沸器平衡罐壓縮富氣富吸收油5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（3）改進(jìn)單塔流程B貧氣粗汽油115.2.3.1 吸收塔-解吸塔（4）雙塔流程-解吸塔冷進(jìn)料解吸塔頂溫度低；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷?。晃招Ч?；平衡罐冷凝負(fù)荷??；解吸塔重沸器加熱負(fù)荷大。粗汽油吸收塔補充吸收劑貧氣一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（4）雙塔流程粗汽油吸收塔補充125.2.3.1 吸收塔-解吸塔（5）雙塔流程-解吸塔熱進(jìn)料利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸塔頂溫度高；解吸氣量較大且液化氣含量高；解吸塔重沸器加熱負(fù)荷大；吸收塔的負(fù)荷大；吸收效果較差；吸收塔冷凝負(fù)荷大。脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收劑貧氣一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（5）雙塔流程脫乙烷汽油粗汽油135.2.3.1 吸收塔-解吸塔（6）雙塔流程-解吸塔冷熱雙股進(jìn)料利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸塔頂溫度低；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷??；吸收效果好；平衡罐冷凝負(fù)荷小；解吸塔重沸器加熱負(fù)荷降低；冷熱進(jìn)料口間存在軸向濃度返混。脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收劑一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣貧氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（6）雙塔流程脫乙烷汽油粗汽油145.2.3.1 吸收塔-解吸塔實施效果：解吸塔再沸器維持原狀；頂溫度低；貧氣C3+含量： 改造前改造設(shè)計實際夏季 >10%<5%<3%冬季>5%<3%1.5%脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收劑一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣貧氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收155.2.3.1 吸收塔-解吸塔（7）改進(jìn)雙塔流程-解吸塔冷進(jìn)料（中間再沸器）利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸塔頂溫度低；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷??；吸收效果好；平衡罐冷凝負(fù)荷??；解吸塔重沸器加熱負(fù)荷降低。粗汽油吸收塔補充吸收劑貧氣一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油中沸器5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（7）改進(jìn)雙塔流程粗汽油吸收塔16

5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（8）改進(jìn)雙塔流程-解吸塔雙股進(jìn)料（二級冷凝）平衡罐冷凝負(fù)荷很??；解吸氣量少；解吸塔的負(fù)荷?。唤馕Ч?；避免軸向濃度返混。補充吸收劑一中二中粗汽油吸收塔貧氣壓縮富氣解吸塔平衡罐平衡罐

5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（8）改進(jìn)雙塔流程補充吸收17(1)

深度穩(wěn)定要求：穩(wěn)定汽油中C4-<1%(wt)；穩(wěn)定汽油中C5維持一定的蒸汽分壓。(2)

操作要求：塔底C5蒸汽分壓不可過高，否則影響再吸收塔負(fù)荷；(3)

補充吸收劑要求：C4-盡量低并以C6-C9組分為主（理想組分）；塔底C5蒸汽分壓不可過高。5.2.3.2

穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定(1)深度穩(wěn)定要求：5.2.3.2穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定18(4)

改進(jìn)深度穩(wěn)定流程5.2.3.2

穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定補充吸收劑穩(wěn)定塔液化氣深度穩(wěn)定汽油脫乙烷汽油穩(wěn)定汽油(4)改進(jìn)深度穩(wěn)定流程5.2.3.2穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定195.2.4模擬結(jié)果比較（1） 計算條件（1400kt/a）：油氣分離器： t=36°C，P=1.32MPa解吸塔進(jìn)料溫度： tC=36°C，th=70°C單塔壓力： Pt=1.28Mpa(A)，DP=0.04MPa雙塔吸收塔壓力： Pt=1.28Mpa(A)，DP=0.02MPa雙塔解吸塔壓力： Pt=1.41Mpa(A)，DP=0.02MPa富氣（組成略）：

W=28600kg/hr粗汽油： W=63000kg/hr補充吸收劑： W=25000kg/hr

解吸塔底質(zhì)量控制： C2<0.1%(mol)

吸收塔一中、二中熱負(fù)荷： Q=-1.2MkJ/hr

5.2.4.1 吸收塔-解吸塔流程模擬實驗結(jié)果5.2.4模擬結(jié)果比較（1） 計算條件（1400kt/a）20

Ⅰ傳統(tǒng)單塔流程Ⅱ雙塔冷進(jìn)料流程Ⅲ雙塔熱進(jìn)料流程Ⅳ雙塔雙股進(jìn)料流程Ⅴ改進(jìn)單塔流程AⅠ傳統(tǒng)單塔流程21貧氣及C3含量比較：流量t/hr，溫度°C，C3體積分?jǐn)?shù)，%

貧氣及C3含量比較：流量t/hr，溫度°C，C3體積分?jǐn)?shù)，22

解吸氣性質(zhì)比較：流量t/hr，C3流量t/hr

，C4流量t/hr

，溫度°C，%

解吸氣性質(zhì)比較：流量t/hr，C3流量t/hr，C4流23熱負(fù)荷比較：富氣換熱MkJ/hr，解吸加熱

MkJ/hr，解吸再沸MkJ/hr

熱負(fù)荷比較：富氣換熱MkJ/hr，解吸加熱

MkJ/hr，245.2.4.2吸收穩(wěn)定系統(tǒng)雙塔流程模擬結(jié)果質(zhì)量控制指標(biāo)為：脫乙烷汽油中C2<0.1%(mol)，液化氣中C5<0.1%(mol)，穩(wěn)定汽油中C4<0.5%(wt)。比較基準(zhǔn)：各方案干氣中C3＋組分含量為1.5％（mol）。5.2.4.2吸收穩(wěn)定系統(tǒng)雙塔流程模擬結(jié)果質(zhì)量控制指標(biāo)為25（1）冷負(fù)荷比較

方案冷進(jìn)料熱進(jìn)料雙股進(jìn)料中間再沸器二級冷凝混合方案

平衡罐前冷卻負(fù)荷M*kJ/h-6.911-7.778-7.038-7.018-2.919-4.085％012.51.81.5-57.8-40.5吸收塔一段中間取熱量M*kJ/h-0.328-0.450-0.300-0.268-0.986-0.850吸收塔二段中間取熱量M*kJ/h-0.150-0.270-0.120-0.126-0.631-0.385冷負(fù)荷總計M*kJ/h-7.389-8.498-7.458-7.412-4.536-5.320％015.00.90.3-38.6-28.0（1）冷負(fù)荷比較

26二級冷凝方案和混合方案平衡罐前冷卻負(fù)荷比冷進(jìn)料方案分別減少了57.8％、40.5％，節(jié)能效果很好。二級冷凝和混合方案的總冷負(fù)荷消耗最少，熱進(jìn)料最多，其余三方案基本相當(dāng)。二級冷凝方案和混合方案平衡罐前冷卻負(fù)荷比冷進(jìn)料方案分27（2）熱負(fù)荷比較

方案冷進(jìn)料熱進(jìn)料雙股進(jìn)料中間再沸器二級冷凝混合方案解吸塔再沸器負(fù)荷M*kJ/h10.6117.3528.1287.2048.1376.553％0-30.7-23.4-32.1-23.3-38.2解吸塔熱進(jìn)料加熱負(fù)荷M*kJ/h－4.7302.908－－－解吸塔中間再沸器負(fù)荷M*kJ/h－－－3.783－2.346熱負(fù)荷總計M*kJ/h10.61112.08211.03610.9878.1378.899％013.94.03.5-23.3-16.1（2）熱負(fù)荷比較方案M*kJ/h10.6117.35228熱負(fù)荷方面，二級冷凝方案及其混合方案降低能耗方面有很大的優(yōu)越性，中間再沸器和雙股進(jìn)料居中，且中間再沸器優(yōu)于雙股進(jìn)料。熱負(fù)荷方面，二級冷凝方案及其混合方案降低能耗方面有很29（3）解吸氣流量和含量（kg/h）

解吸氣性質(zhì)方面，中間再沸器、二級冷凝及二者的混合方案效果很好，雙股進(jìn)料和冷進(jìn)料效果較好，熱進(jìn)料很差。（3）解吸氣流量和含量（kg/h）解吸氣性質(zhì)方面30（4）解吸塔塔板氣相負(fù)荷（kg/h）

考慮解吸塔塔板氣相負(fù)荷時，二級冷凝和混合方案最??；雙股進(jìn)料和中間再沸器效果較好，且雙股進(jìn)料優(yōu)于中間再沸器；冷進(jìn)料方案塔內(nèi)負(fù)荷最大。（4）解吸塔塔板氣相負(fù)荷（kg/h）考慮解吸塔塔31結(jié)論從冷熱負(fù)荷、塔內(nèi)流量變化情況綜合比較，六個方案優(yōu)劣順序為：二級冷凝及其混合方案>中間再沸器和雙股進(jìn)料>冷進(jìn)料和熱進(jìn)料。結(jié)論從冷熱負(fù)荷、塔內(nèi)流量變化情況綜合比較，六個方案325.2催化裂化吸收穩(wěn)定系統(tǒng)

5.2催化裂化吸收穩(wěn)定系統(tǒng)335.2.1.前言

——FCCU實際生產(chǎn)中經(jīng)常出現(xiàn)的問題反應(yīng)—再生系統(tǒng)輸出的富氣量與吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的設(shè)計負(fù)荷不匹配，各塔的操作狀況惡化并影響產(chǎn)品質(zhì)量；氣體回收過程各可變參數(shù)關(guān)系及重要性不清楚，也未能優(yōu)選匹配，影響系統(tǒng)發(fā)揮最大處理能力和最佳分離效果；吸收效果不好，C3+成份（液化氣）大量損失；解吸塔過解吸和解吸不夠時有發(fā)生；再吸收塔液泛，引起硫磺回收裝置的操作波動；穩(wěn)定塔精餾效果不好。5.2.1.前言

——FCCU實際生產(chǎn)中經(jīng)常出現(xiàn)的問題反34

5.2.2系統(tǒng)分析吸收穩(wěn)定過程吸收穩(wěn)定系統(tǒng)任務(wù)

加工來自分餾塔頂油氣分離器的粗汽油和富氣，分離出干氣，并回收液化氣和穩(wěn)定汽油。5.2.2系統(tǒng)分析吸收穩(wěn)定過程35

負(fù)荷大幅度增加

催化重油加工能力不斷增加；干氣、液化氣和穩(wěn)定汽油質(zhì)量要求進(jìn)一步提高；

采用的新型催化劑使輕質(zhì)油收率特別是液化氣產(chǎn)率成倍提高。

負(fù)荷大幅度增加36

存在問題

負(fù)荷增加；

干氣不干：吸收效果不好，干氣中帶液化氣；

干氣帶液：再吸收液泛沖塔；液化氣C5含量高：液化氣不合格，汽油收率下降；穩(wěn)定汽油C4含量高：汽油蒸汽壓不合格；

能耗高：吸收-解吸之間大量液化氣循環(huán)。存在問題37

設(shè)備改造方案

吸收塔：采用高效規(guī)整填料解吸塔：采用高效規(guī)整填料穩(wěn)定塔：采用MD和高效塔盤

再吸塔：采用高效規(guī)整填料

設(shè)備改造方案38

影響吸收效果的因素：

吸收壓力；吸收溫度；補充吸收劑量；解吸塔理論板數(shù)；吸收塔理論板數(shù)。

影響吸收效果的因素：395.2.3.流程改進(jìn)

系統(tǒng)流程圖粗汽油吸收段補充吸收劑貧氣一中二中解吸段平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油輕柴油干氣穩(wěn)定塔再吸收段輕柴富吸收油液化氣穩(wěn)定汽油5.2.3.流程改進(jìn)

系統(tǒng)流程圖粗汽油吸收段補充吸收劑405.2.3.1 吸收塔-解吸塔（1）單塔流程流程和設(shè)備簡單；在同一塔中進(jìn)行的吸收和解吸過程要求相左,同時滿足塔頂和塔底的質(zhì)量要求有困難；吸收段和解吸段之間缺乏有效的調(diào)節(jié)控制方法；吸收段對過解吸敏感。粗汽油吸收段補充吸收劑貧氣一中二中解吸段平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（1）單塔流程粗汽油吸收段補充415.2.3.1 吸收塔-解吸塔（2）改進(jìn)單塔流程A利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷??；吸收效果好；設(shè)備較復(fù)雜；冷負(fù)荷增加。貧氣粗汽油吸收段補充吸收劑一中二中解吸段脫乙烷汽油進(jìn)料取熱中沸器平衡罐壓縮富氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（2）改進(jìn)單塔流程A貧氣粗汽油425.2.3.1 吸收塔-解吸塔（3）改進(jìn)單塔流程B利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷小；吸收效果好；罐前冷負(fù)荷增加。貧氣粗汽油吸收段補充吸收劑一中二中解吸段脫乙烷汽油中沸器平衡罐壓縮富氣富吸收油5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（3）改進(jìn)單塔流程B貧氣粗汽油435.2.3.1 吸收塔-解吸塔（4）雙塔流程-解吸塔冷進(jìn)料解吸塔頂溫度低；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷??；吸收效果好；平衡罐冷凝負(fù)荷??；解吸塔重沸器加熱負(fù)荷大。粗汽油吸收塔補充吸收劑貧氣一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（4）雙塔流程粗汽油吸收塔補充445.2.3.1 吸收塔-解吸塔（5）雙塔流程-解吸塔熱進(jìn)料利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸塔頂溫度高；解吸氣量較大且液化氣含量高；解吸塔重沸器加熱負(fù)荷大；吸收塔的負(fù)荷大；吸收效果較差；吸收塔冷凝負(fù)荷大。脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收劑貧氣一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（5）雙塔流程脫乙烷汽油粗汽油455.2.3.1 吸收塔-解吸塔（6）雙塔流程-解吸塔冷熱雙股進(jìn)料利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸塔頂溫度低；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷??；吸收效果好；平衡罐冷凝負(fù)荷??；解吸塔重沸器加熱負(fù)荷降低；冷熱進(jìn)料口間存在軸向濃度返混。脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收劑一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣貧氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（6）雙塔流程脫乙烷汽油粗汽油465.2.3.1 吸收塔-解吸塔實施效果：解吸塔再沸器維持原狀；頂溫度低；貧氣C3+含量： 改造前改造設(shè)計實際夏季 >10%<5%<3%冬季>5%<3%1.5%脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收劑一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣貧氣5.2.3.1 吸收塔-解吸塔脫乙烷汽油粗汽油吸收塔補充吸收475.2.3.1 吸收塔-解吸塔（7）改進(jìn)雙塔流程-解吸塔冷進(jìn)料（中間再沸器）利用了穩(wěn)定汽油的熱能；解吸塔頂溫度低；解吸氣量少；吸收塔的負(fù)荷??；吸收效果好；平衡罐冷凝負(fù)荷?。唤馕胤衅骷訜嶝?fù)荷降低。粗汽油吸收塔補充吸收劑貧氣一中二中解吸塔平衡罐壓縮富氣脫乙烷汽油中沸器5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（7）改進(jìn)雙塔流程粗汽油吸收塔48

5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（8）改進(jìn)雙塔流程-解吸塔雙股進(jìn)料（二級冷凝）平衡罐冷凝負(fù)荷很??；解吸氣量少；解吸塔的負(fù)荷?。唤馕Ч?；避免軸向濃度返混。補充吸收劑一中二中粗汽油吸收塔貧氣壓縮富氣解吸塔平衡罐平衡罐

5.2.3.1 吸收塔-解吸塔（8）改進(jìn)雙塔流程補充吸收49(1)

深度穩(wěn)定要求：穩(wěn)定汽油中C4-<1%(wt)；穩(wěn)定汽油中C5維持一定的蒸汽分壓。(2)

操作要求：塔底C5蒸汽分壓不可過高，否則影響再吸收塔負(fù)荷；(3)

補充吸收劑要求：C4-盡量低并以C6-C9組分為主（理想組分）；塔底C5蒸汽分壓不可過高。5.2.3.2

穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定(1)深度穩(wěn)定要求：5.2.3.2穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定50(4)

改進(jìn)深度穩(wěn)定流程5.2.3.2

穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定補充吸收劑穩(wěn)定塔液化氣深度穩(wěn)定汽油脫乙烷汽油穩(wěn)定汽油(4)改進(jìn)深度穩(wěn)定流程5.2.3.2穩(wěn)定塔和深度穩(wěn)定515.2.4模擬結(jié)果比較（1） 計算條件（1400kt/a）：油氣分離器： t=36°C，P=1.32MPa解吸塔進(jìn)料溫度： tC=36°C，th=70°C單塔壓力： Pt=1.28Mpa(A)，DP=0.04MPa雙塔吸收塔壓力： Pt=1.28Mpa(A)，DP=0.02MPa雙塔解吸塔壓力： Pt=1.41Mpa(A)，DP=0.02MPa富氣（組成略）：

W=28600kg/hr粗汽油： W=63000kg/hr補充吸收劑： W=25000kg/hr

解吸塔底質(zhì)量控制： C2<0.1%(mol)

吸收塔一中、二中熱負(fù)荷： Q=-1.2MkJ/hr

5.2.4.1 吸收塔-解吸塔流程模擬實驗結(jié)果5.2.4模擬結(jié)果比較（1） 計算條件（1400kt/a）52

Ⅰ傳統(tǒng)單塔流程Ⅱ雙塔冷進(jìn)料流程Ⅲ雙塔熱進(jìn)料流程Ⅳ雙塔雙股進(jìn)料流程Ⅴ改進(jìn)單塔流程AⅠ傳統(tǒng)單塔流程53貧氣及C3含量比較：流量t/hr，溫度°C，C3體積分?jǐn)?shù)，%

貧氣及C3含量比較：流量t/hr，溫度°C，C3體積分?jǐn)?shù)，54

解吸氣性質(zhì)比較：流量t/hr，C3流量t/hr

，C4流量t/hr

，溫度°C，%

解吸氣性質(zhì)比較：流量t/hr，C3流量t/hr，C4流55熱負(fù)荷比較：富氣換熱MkJ/hr，解吸加熱

MkJ/hr，解吸再沸MkJ/hr

熱負(fù)荷比較：富氣換熱MkJ/hr，解吸加熱

MkJ/hr，565.2.4.2吸收穩(wěn)定系統(tǒng)雙塔流程模擬結(jié)果質(zhì)量控制指標(biāo)為：脫乙烷汽油中C2<0.1%(mol)，液化氣中C5<0.1%(mol)，穩(wěn)定汽油中C4<0.5%(wt)。比較基準(zhǔn)：各方案干氣中C3＋組分含量為1.5％（mol）。5.2.4.2吸收穩(wěn)定系統(tǒng)雙塔流程模擬結(jié)果質(zhì)量控制指標(biāo)為57（1）冷負(fù)荷比較

方案冷進(jìn)料熱進(jìn)料雙股進(jìn)料中間再沸器二級冷凝混合方案

平衡罐前冷卻負(fù)荷M*kJ/h-6.911-7.778-7.038-7.018-2.919-4.085％012.51.81.5-57.8-40.5吸收塔一段中間取熱量M*kJ/h-0.328-0.450-0.300-0.268-0.986-0.850吸收塔二段中間取熱量M*kJ/h-0.150-0.27