鍋爐輔機故障的診斷及處理技術(shù)

鍋爐輔機故障的診斷及處理技術(shù)來源：國電靖遠(yuǎn)發(fā)電有限公司2014年05月13日點擊：13摘要：鍋爐輔機在火力發(fā)電廠的鍋爐系統(tǒng)中處于關(guān)鍵位置，鍋爐輔機在運行中常見的故障有輔機的振動，軸承及聯(lián)軸器的磨損，引風(fēng)機葉輪的磨損，送風(fēng)機液壓缸故障，磨煤機減速機異音，回轉(zhuǎn)螺桿式壓縮機故障。造成故障的原因是多方面的，要對故障原因進行針對性分析，尋找最佳的預(yù)防對策及解決方案，以提高鍋爐輔機在火電廠鍋爐系統(tǒng)中長周期、安全穩(wěn)定運行的可靠性，充分發(fā)揮其在發(fā)電機組中的作用。

關(guān)鍵詞：鍋爐、輔機、軸承、齒輪、葉輪、磨損、振動、噪聲、溫度

鍋爐輔機主要包括磨煤機、風(fēng)機、空壓機等。其支承轉(zhuǎn)子徑向和軸向載荷的軸承有滾動軸承和滑動軸承，采用潤滑油、脂潤滑；傳動方式有聯(lián)軸器傳動、齒輪傳動及皮帶傳動。其故障特征大致出現(xiàn)于葉輪、軸承、齒輪傳動機構(gòu)、螺旋輸送器及聯(lián)軸器上；最明顯的表現(xiàn)為軸承磨損、振動與噪聲。

一、鍋爐送風(fēng)機產(chǎn)生振動、噪聲的原因分析：

〈一〉、從結(jié)構(gòu)上分析：

1．靜止部件與旋轉(zhuǎn)部件間隙過小，引起磨擦噪聲。

2．輔機的轉(zhuǎn)軸彎曲或變形引起振動；2001年初，#2爐乙側(cè)引風(fēng)機運行中突然產(chǎn)生軸瓦振動，停運檢修中發(fā)現(xiàn)電機前、后瓦均磨損輕微，無脫胎等缺陷，在聯(lián)軸器找中心時發(fā)現(xiàn)電機轉(zhuǎn)子靠對輪側(cè)彎曲0、77mm，經(jīng)返廠直軸處理消除了這一振動源。

3．葉片破裂引起振動；在1992年#1爐甲側(cè)引風(fēng)機運行中產(chǎn)生振動，停運進行葉輪靜平衡校驗，校驗后風(fēng)機在試運行中振動加劇；停運復(fù)查葉輪靜平衡時發(fā)現(xiàn)平衡重移位，預(yù)想不是葉輪靜平衡所致，經(jīng)葉片探傷檢查發(fā)現(xiàn)空心葉片在護瓦焊接部位破裂，運行中破裂部位加劇，造成葉輪質(zhì)量不均而產(chǎn)生振動，經(jīng)進行葉片打磨焊補，重新校正靜平衡后風(fēng)機恢復(fù)正常運行狀態(tài)。

〈二〉、從安裝、檢修方面分析：

1．轉(zhuǎn)子安裝前未經(jīng)靜、動平衡校驗，造成旋轉(zhuǎn)不平衡而引振動。

2．聯(lián)軸器的兩個中心未對正，有偏差引起振動；根據(jù)檢修經(jīng)驗證實，當(dāng)轉(zhuǎn)速為740rpm時對輪中心偏差值不大于0.10mm；當(dāng)轉(zhuǎn)速為1500rpm時中心偏差值不超過0.08mm；當(dāng)轉(zhuǎn)速為3000rpm時中心偏差值不超過0.06mm對于送風(fēng)機這類大型軸流風(fēng)機，其聯(lián)軸器中心偏差值應(yīng)更嚴(yán)格，規(guī)定在0.05mm以內(nèi)，其液壓缸中心偏差值不超過0.04mm

以確保送風(fēng)機旋轉(zhuǎn)時振動值在質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。

3．基礎(chǔ)或基座的剛性不夠或不牢固，引起振動。自1998年以來，#1~#4機甲、乙側(cè)軸抽風(fēng)機；#1~#4爐甲、乙側(cè)火檢風(fēng)機這一類小型風(fēng)機在運行中軸承箱及電機長期劇烈振動，給設(shè)備的安全可靠運行構(gòu)成極大威脅，經(jīng)過我們摸索發(fā)現(xiàn)其原因是因為基礎(chǔ)的剛性不足引起的振動。自1999年開始我們先后在機組大修中對以上風(fēng)機進行了基礎(chǔ)重新澆注，安裝后的風(fēng)機運行工況穩(wěn)定，振動值在質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。

4．主軸的安裝晃動度和串動度過大引起輔機振動。

5．軸承箱變形造成軸承瓦窩變形現(xiàn)象，與軸承的配合軸承瓦窩兩側(cè)有夾邦現(xiàn)象，軸承在運轉(zhuǎn)時長期過熱，再加上軸承本身質(zhì)量差，損壞引起異音和振動。這一現(xiàn)象在#1~#4爐甲、乙吸風(fēng)機設(shè)備上曾經(jīng)發(fā)生過；達(dá)產(chǎn)改造中換型后的#1~#4爐甲、乙密封風(fēng)機同樣發(fā)生了這一現(xiàn)象，#1~#4爐甲、乙密封風(fēng)機軸承長期在高溫（67℃上下）下運行，新更換的軸承運行6個月就發(fā)生異音及振動加劇，相繼發(fā)生軸承損壞事故；我們從#1爐甲、乙密封風(fēng)機開始檢修，揭軸承箱蓋檢查、測量、查找發(fā)熱源。經(jīng)過我們檢查、測量軸承在不受力情況下軸承與瓦窩間隙為0、50mm兩側(cè)緊密無間隙。然后，我們采用紅丹粉研磨查看軸承在瓦窩內(nèi)接觸情況，結(jié)果發(fā)現(xiàn)由于軸承兩側(cè)夾邦嚴(yán)重?zé)o法在120゜范圍內(nèi)看到接觸點。經(jīng)研究決定對軸承箱上、下瓦窩進行刮研處理，根據(jù)檢修規(guī)程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)的要求，軸承與瓦窩不得有夾邦現(xiàn)象，應(yīng)有0、05mm間隙，刮研處理后采用0、05mm厚塞尺塞入深度為35—40mm并采用0、02mm塞尺測量軸承與瓦窩無法塞入，采用紅丹粉研磨發(fā)現(xiàn)接觸良好，隨后進行軸承箱壓間隙，推力軸承頂部間隙為0、12mm承力軸承頂部間隙為0、15mm推力間隙為0、35—0、40mm膨脹間隙為2mm左右進行恢復(fù)運行，軸承運行溫度45—55℃比原來降低了

12℃在2003年一年內(nèi)相繼在#2、#3、#4爐甲乙密封風(fēng)機設(shè)備上進行了改造，使得軸承使用壽命大大提高了。但該設(shè)備采用的國產(chǎn)軸承質(zhì)量太差，無法滿足機組設(shè)備的長周期安全可靠運行，建議公司采用了進口質(zhì)量較好軸承后確保了設(shè)備的長周期安全可靠運行。#1~#4爐A、B磨煤機小齒輪軸承自運行以來溫度一直舉高不下，該軸承采用潤滑脂潤滑，長期在高溫下運行，勢必加速潤滑脂的變質(zhì)而造成軸承潤滑效果差，影響軸承的使用壽命，小修中我們發(fā)現(xiàn)磨煤機小齒輪軸承也存在兩側(cè)夾邦現(xiàn)象，并且由于兩側(cè)夾邦，軸承在軸承座中未落實而造成軸承座底部的磨損，#4爐A磨煤機推力軸承就曾發(fā)生過這一情況，經(jīng)對軸承座刮研處理后，運行中溫度普遍下降至規(guī)定范圍內(nèi)，磨煤機小齒輪軸承在運行中拆除了所有冷卻風(fēng)機，大大地提高了軸承使用壽命。

6．軸承安裝、檢修工作完成后的就位工作也是一個重要環(huán)節(jié)，在就位過程中要檢查軸承底部及瓦窩內(nèi)無異物，及時清理可能掉入的異物，始終保持檢修過程中的環(huán)境清潔；如果在就位過程中有異物掉入而未被發(fā)現(xiàn)，勢必造成軸承抬高，運行中軸承運轉(zhuǎn)的同心度就無法保證，造成軸承長期運行中的磨損而降低使用壽命。

〈三〉從運行方面分析：

1．吸入口流量不均勻，旋渦劇烈或有偏流、脫流，在進入葉輪后，使葉輪不平衡而引起振動。這一現(xiàn)象往往產(chǎn)生于風(fēng)機剛啟動、加負(fù)荷的不穩(wěn)定工況區(qū)。

2．流量過小，如風(fēng)機剛啟動還未打開入口擋板或低負(fù)荷時出、入口擋板開度小，會產(chǎn)生壓力波動或流量波動，造成風(fēng)機振動。

3．氣流中浮有固體物，引起磨擦噪聲或打壞葉片造成動不平衡。

4．電除塵器效率差，葉片受飛灰沖刷造成葉片破裂后空心葉片內(nèi)積灰，積油垢或煙氣帶水嚴(yán)重，葉片變形等引起的振動。

5．風(fēng)機在特殊不穩(wěn)定的工況區(qū)，流量產(chǎn)生劇烈波動，使氣體有猛烈沖擊而引起風(fēng)機喘振。這一現(xiàn)象曾發(fā)生在1995年#1爐大修中，對#1爐甲、乙送風(fēng)機換型改造后，風(fēng)機運行中出口風(fēng)道長期振動大，經(jīng)過我們分析和對其他設(shè)備的對比觀察，確定為出口流量產(chǎn)生劇烈波動，使氣體有猛烈沖擊而引起風(fēng)機喘振，經(jīng)在出口風(fēng)道上加裝導(dǎo)流板后振動源被消除。

二、對鍋爐送風(fēng)機振動、噪聲的處理技術(shù)：

〈一〉從安裝、檢修方面采取的對策：

1．在安裝、檢修中要嚴(yán)格執(zhí)行〈〈200MW機組鍋爐檢修規(guī)程—鍋爐輔機檢修〉〉及〈〈鍋爐輔機設(shè)備檢修安全質(zhì)量環(huán)境監(jiān)督驗收卡〉〉

2．檢修中執(zhí)行三級驗收制度，進行質(zhì)量把關(guān)，確保檢修中不漏項，無差錯。

3．做好設(shè)備備品到貨的驗收把關(guān)工作，力爭三讓合格的備品配件進入檢修現(xiàn)場。

4．要做好檢修前的安全、技術(shù)交底，使得每個檢修成員熟悉所檢修設(shè)備的工序、工藝。

5．班組應(yīng)狠抓技術(shù)培訓(xùn)，注重實際技能的培訓(xùn)，邊干邊學(xué)，提高檢修人員技術(shù)素質(zhì)；增強責(zé)任心，以提高檢修人員診斷故障及準(zhǔn)確到位地處理故障的能力。

〈二〉對鍋爐引風(fēng)機葉輪的磨損和積灰故障的處理技術(shù)：

鍋爐引風(fēng)機輸送的煙氣雖經(jīng)電除塵器，但還攜帶一部分較細(xì)的飛灰，因而引起引風(fēng)機中接觸氣流的部件磨損，通常磨損最嚴(yán)重的是葉片。防止磨損的根本措施是提高電除塵器的效率。一般在電除塵器效率達(dá)80%以上時，引風(fēng)機葉片的磨損是輕微的，經(jīng)過我們檢修分析?？蛇\行三年以上而不必更換葉輪，只要在大、小修中進行探傷，局部焊補后進行葉輪靜平衡校驗合格即可。但由于電除塵器有時有投不上的可能性，因此，引風(fēng)機葉輪的磨損仍是一個關(guān)鍵性的課題。

為提高葉片耐磨性能，可在引風(fēng)機葉輪易磨表面上堆焊Cr—Mn等硬質(zhì)耐磨合金或白口鐵，一般堆焊厚度為3—4mm，在堆焊時必須注意轉(zhuǎn)子的平衡。另外，還可以用等離子噴鍍方法，將硬質(zhì)耐磨材料噴鍍到葉輪容易磨損的部位，以提高耐磨性。噴鍍的方法是先用鐵砂布將需噴鍍的部位打磨光，用丙酮將表面的油污、積灰洗凈，然后用金屬噴槍將耐磨材料噴鍍到需要加鍍的葉輪表面上。

一般機翼型引風(fēng)機葉片磨損常見部位在葉片頭部和尾部，一旦磨穿，將造成空心葉片內(nèi)部進灰，破壞轉(zhuǎn)子平衡，造成劇烈振動，甚至發(fā)生“飛車”事故。針對這種情況，可以加厚葉片的頭部和尾部，以延長使用壽命。葉片尾部可用Ml6錳鋼板卷制護瓦焊起來，葉形應(yīng)保持原來的型線；為防止機翼型空心葉片磨穿進灰，還可以在尾部寬度方向上鉆幾個3—5mm小孔，當(dāng)葉片內(nèi)部進灰時，借運轉(zhuǎn)中的離心力作用把灰物從葉片尾部的小孔中甩出。當(dāng)然，在每次大、小修中，除引風(fēng)機葉片應(yīng)重點檢查外，對葉輪前、后盤、螺栓、主軸、支撐桿、出、入口擋板等均應(yīng)仔細(xì)檢查其磨損程度，必要時應(yīng)采取相應(yīng)的措施，防止發(fā)生因引風(fēng)機內(nèi)任何零部件故障而被迫停運設(shè)備事故。

〈三〉鍋爐風(fēng)機振動及其軸承箱檢修中確保檢修質(zhì)量的對策：

軸承箱檢修中，關(guān)鍵在于軸承的安裝及其軸向、徑向間隙的正確測量與計算。

1．軸承軸向間隙的測量可用塞尺及壓鉛絲法測定：

圖表1

對滾動軸承而言，軸承推力間隙一般可?。篊l+C2=0.5~0.6mm

承力軸承膨脹間隙可按下式計算：

fl+f2=1.2（t+50）L/100mm

t——軸周圍的介質(zhì)溫度℃

L——兩軸頸間的中心距

mm。

—溫度發(fā)生不正常增高時附加值。

2．徑向間隙的測量一般采用壓鉛絲法，取長為10~20mm直徑約為軸頸直徑的1.5/l000~4/1000的鉛絲數(shù)段。涂以黃油貼附于軸頸最高點和上、下瓦結(jié)合面處，蓋上軸承箱蓋，均勻地擰緊螺栓（不一定擰到工作狀態(tài)）。把鉛絲壓扁，然后取下瓦蓋，取下鉛絲，用千分尺測量被壓鉛絲厚度取平均值的差值計算。

3．采用三點法校正風(fēng)機動平衡：

動平衡必須在轉(zhuǎn)子運轉(zhuǎn)時進行，以便顯示出由不平衡距(或力偶)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)子振動狀態(tài)，然后再人為地在轉(zhuǎn)子上試加重量，使其產(chǎn)生外加干擾力，以觀察不平衡轉(zhuǎn)子原始振動的振幅和相位角，受此干擾力后發(fā)生什么變化，再從這種變化中推求平衡重量的大小和相位角。

各種平衡方法都是以振動系統(tǒng)線性概念為基礎(chǔ)即振動的振幅與產(chǎn)生振動的力成正比，軸承外殼的振動向量和不平衡力向量間的相位角不變(當(dāng)轉(zhuǎn)數(shù)不變時)三點法校正動平衡。

〈四〉、鍋爐送風(fēng)機風(fēng)道降低氣體局部流動阻力的預(yù)防對策：

通風(fēng)系統(tǒng)中，如果氣體流動阻力過大，不僅限制了風(fēng)機的出力，而且也增加了風(fēng)機的電耗。因此，在設(shè)計安裝中，應(yīng)充分考慮風(fēng)道的合理布置，盡可能的減少流動阻力。發(fā)現(xiàn)風(fēng)機出力不足故障時，除考慮風(fēng)機本身的問題和漏風(fēng)影響等因素外，還應(yīng)仔細(xì)檢查通風(fēng)系統(tǒng)各部位的阻力。風(fēng)道的阻力有磨擦阻力和局部阻力兩方面組成，為降低磨擦阻力，風(fēng)道應(yīng)盡量布置地短一些，采用合理的流速，并要求風(fēng)道的表面光滑和平整；局部阻力主要取決于流速和局部阻力元件的形狀特征，為降低局部阻力，應(yīng)當(dāng)盡可能減少阻力元件。阻力元件包括各式各樣的彎頭，大、小頭，擋板等；為了減少氣流通道的阻力，應(yīng)當(dāng)避免通道截面積的突然改變，而應(yīng)使它按一般平穩(wěn)擴散氣流的形狀，逐漸加以改變；另外風(fēng)機入口風(fēng)道的形狀對阻力損失影響很大，當(dāng)氣流歪斜地吸入葉輪時會顯著地降低風(fēng)機的效率和出力；在通風(fēng)系統(tǒng)中，應(yīng)避免安裝不必要的風(fēng)門擋板，還要注意通風(fēng)道內(nèi)加強撐桿的不利作用。如果加強撐桿恰恰裝在氣流速度最大的區(qū)域，會造成氣體流動的很大阻礙，并產(chǎn)生相當(dāng)大的渦流，大大影響著風(fēng)機的出力。

三、D-10D雙進雙出磨煤機常見故障分析及處理技術(shù)：

根據(jù)我公司D-10D型雙進雙出鋼球磨煤機的結(jié)構(gòu)特點，分析了分離器回粉擋板、磨煤機料位、磨煤機通風(fēng)量等因素的變化對磨煤機出力、煤粉細(xì)度和磨煤機單耗的影響?？偨Y(jié)出這種類型的雙進雙出鋼球磨煤機工作狀態(tài)穩(wěn)定，調(diào)節(jié)性能良好。另外本磨煤機在運行中出現(xiàn)了一些問題，在此對問題的原因做了一定的分析，便于運行、檢修人員分析處理和預(yù)防。

我公司安裝了4臺200MW燃煤發(fā)電機組，鍋爐由東方鍋爐廠制造，其類型為超高壓、一次中間再熱、自然循環(huán)固態(tài)除渣爐。磨煤機采用雙進雙出球磨機，冷一次風(fēng)正壓直吹式制粉系統(tǒng)。每臺鍋爐配置2臺磨煤機，4臺刮板式給煤機，磨煤機、給煤機采用一次風(fēng)正壓密封。

雙進雙出球磨機適用所有煤種，對可磨系數(shù)與磨損指數(shù)沒有任何限制，尤其適合磨制高磨損指數(shù)而揮發(fā)份也高的煤種，該磨對煤種變化的適應(yīng)性強，對“三塊”不敏感，可將煤粉磨制的很細(xì)，且煤粉細(xì)度均勻性好。雙進雙出球磨機連續(xù)運行周期長，設(shè)備可用率高，耐磨性能好，設(shè)備檢修工作量小。其主要缺點是設(shè)備相對復(fù)雜，價格貴，運行電耗及鋼球材耗量大，噪音較大，占據(jù)空間大。但該磨煤機在我國引進時間較短，其結(jié)構(gòu)及系統(tǒng)布置與其它形式的球磨機又有很大不同。因此，有許多特性運行人員未必掌握，現(xiàn)就其結(jié)構(gòu)特點、運行特性及運行中出現(xiàn)的一些問題做一些介紹。

1．

磨煤機的一些特性：

1.1

磨煤機結(jié)構(gòu)特點：

D-10D型雙進雙出鋼球磨煤機是由美國福斯特-惠勒公司制造的，原煤經(jīng)2臺給煤機輸送，分別進入磨煤機兩端，由隨著磨煤機筒體一起旋轉(zhuǎn)的螺旋輸送帶輸送至磨煤機筒體內(nèi)部。隨著磨煤機筒體的旋轉(zhuǎn)，原煤被下落的鋼球擠壓、研磨成煤粉。研磨后的煤粉和空氣的混合物離開筒體，按原煤進入筒體的路線，反方向通過由熱風(fēng)入口管和分離器耳軸管的環(huán)形空間進入兩端的分離器，繞著分離器內(nèi)特定形狀的薄鋼板流動。在離心力與重力的作用下，粗煤粉被分離下來，細(xì)煤粉和一次風(fēng)進入煤粉管，并被輸送到燃燒器噴口。分離下來的粗煤粉返回到分離器底部，與原煤混合后被送入磨煤機筒內(nèi)進一步研磨。

1.2

分離器回粉擋板調(diào)節(jié)特性：

粗粉分離器的作用是將離開筒體的一次風(fēng)和煤粉混合物中的粗煤粉分離下來，只有合格的細(xì)煤粉才被送至燃燒器噴口。在分離器回粉口處有可調(diào)擋板，調(diào)節(jié)擋板可以增加或減少回粉量。保持一定的通風(fēng)量，以不同開度調(diào)節(jié)粗粉分離器回粉擋板的位置，比較不同開度之間的磨煤機出力、煤粉細(xì)度、磨煤單耗等。隨著擋板從全關(guān)至全開，磨煤機出力下降低；煤粉細(xì)度R90的數(shù)值下降；磨煤單耗增加。擋板在全關(guān)位置時，回粉量最低，煤粉全部被風(fēng)攜帶離開磨煤機，磨煤機出力最大，煤粉會粗些，磨煤單耗較小。擋板在全開位置時，回粉量增加，有一部分煤粉在磨煤機與分離器之間循環(huán)被研磨，磨煤機出力最小，煤粉會細(xì)些，磨煤單耗較高。

1.3

磨煤機料位調(diào)節(jié)特性：

直吹式制粉系統(tǒng)進入煤量與出去粉量保持平衡，磨煤機功率主要消耗在筒體、鋼球與磨煤機的轉(zhuǎn)動上。為了試驗?zāi)ッ簷C筒體內(nèi)的存煤變化對磨煤機出力等因素的影響，以不同的存煤界面，即以不同的料位(料位愈高，風(fēng)壓差就愈高，表示磨煤機筒體內(nèi)的存煤愈多，相應(yīng)的存煤界面就愈高)，比較其對磨煤機出力、煤粉細(xì)度、磨煤單耗的影響。

隨著不同料位的上升，磨煤機出力下降，煤粉細(xì)度R90的數(shù)值上升，磨煤單耗上升。料位高的時候，使浮在存煤界面上的鋼球和煤塊做功距離減少，破碎能力減弱，所以磨煤機出力下降，煤粉細(xì)度R90數(shù)值增加，磨煤機功率減少。但是磨煤機功率減少帶來的有利因素不足以抵消煤粉細(xì)度R90數(shù)值增加帶來的不利因素，故磨煤單耗較高。

1.4

磨煤機通風(fēng)量調(diào)節(jié)特性：

磨煤機通風(fēng)量的變化對磨煤機出力、煤粉細(xì)度和磨煤單耗的影響是較大的。在磨煤機通風(fēng)量小于50000kg/h的情況下，增加通風(fēng)量，筒體壓力也增加，磨煤機出力隨之增加，煤粉細(xì)度R90數(shù)值也隨之增加；但在磨煤機通風(fēng)量大于50000kg/h的情況下，通風(fēng)量增加幅度不明顯，筒體壓力增加，磨煤機出力隨筒體壓力增加，煤粉細(xì)度R90數(shù)值增加，這種情況與單進單出鋼球磨煤機有極大的差異。

隨著磨煤機出力增加，粉管內(nèi)的煤粉濃度相應(yīng)增大，含塵管道的局部阻力系數(shù)對應(yīng)增大，沿程阻力系數(shù)也對應(yīng)增大。在此情況下，必須提高筒體壓力，即增加壓能，以克服粉管所增加的阻力，方可維持原有的風(fēng)速。這也就是在較高的磨煤機通風(fēng)量情況下，通風(fēng)量增加幅度不明顯，提高筒體壓力，磨煤機出力隨筒體壓力增加的主要原因。直吹式制粉系統(tǒng)的進入煤量與出去粉量保持平衡，即使增加磨煤機出力，磨煤機筒體內(nèi)的存煤也變化不大，故磨煤機功率相差不大。但是，一次風(fēng)機的功率是隨著磨煤機出力增加而增加的，其原因是：為了提高磨煤機出力，就必須提高筒體壓力來克服阻力的增加，相應(yīng)地增加一次風(fēng)機出力，使得一次風(fēng)機功率增加。

1.5

結(jié)論：

（1）分離器回粉擋板從全關(guān)至全開，磨煤機出力呈下降的趨勢，煤粉細(xì)度R90數(shù)值呈下降的趨勢，磨煤單耗呈增加的趨勢。

（2）

料位上升，磨煤機筒體存煤界面相應(yīng)提高，磨煤機出力下降，煤粉細(xì)度R90數(shù)值增加，磨煤機功率減少。但是磨煤機功率減少帶來的有利因素不足以抵消煤粉細(xì)度R90數(shù)值增加帶來的不利因素，故磨煤單耗較高。

（3）

在磨煤機通風(fēng)量小于50000kg/h的情況下，增加通風(fēng)量，筒體壓力也增加，磨煤機出力隨之增加，煤粉細(xì)度R90數(shù)值也隨之增加；但在磨煤機通風(fēng)量大于50000kg/h的情況下，通風(fēng)量增加幅度不明顯，筒體壓力增加，磨煤機出力隨筒體壓力增加，煤粉細(xì)度R90數(shù)值增加。

綜上所述，這種類型的雙進雙出鋼球磨煤機工作狀態(tài)穩(wěn)定，調(diào)節(jié)性能較好。

2.

運行中出現(xiàn)的問題：

2.1

小齒輪斷齒問題

小齒輪在我公司出現(xiàn)過五次斷齒。在其他公司也有不同程度的斷齒問題，從斷齒情況看，小齒輪非驅(qū)動端斷齒現(xiàn)象出現(xiàn)較多。

小齒輪斷齒原因：

（1）、小齒輪設(shè)計強度偏小，制造質(zhì)量低。

（2）、小齒輪潤滑不良，嚙合不好。

（3）、小齒輪負(fù)荷大，由于我廠磨煤機設(shè)計出力偏小，故磨煤機負(fù)荷偏大，長期高負(fù)荷運行。

（4）、安裝質(zhì)量不過關(guān)，小齒輪受力不均勻。

2.2

齒輪齒面磨損

大小齒輪都有磨損情況，齒面表面出現(xiàn)起皮、點蝕等現(xiàn)象，大小齒輪、齒面溫度較高，運行中經(jīng)常達(dá)到110℃至120℃。

齒輪齒面磨損原因：

（1）、磨煤機保護罩密封不嚴(yán)，時常有煤粉及熱一次風(fēng)管道漏灰進入齒輪間。

（2）、大齒輪有一套噴淋油系統(tǒng)，由空氣泵供油，沿齒寬安裝有4個噴嘴，噴淋潤滑大齒輪，小齒輪通過與大齒輪嚙合潤滑。調(diào)試時，設(shè)定每隔5分鐘噴淋一次，噴淋時間在10到15秒之間，正常運行中，設(shè)定為15分鐘噴淋一次。由于該磨煤機大齒輪為斜齒，齒面上不易存油，因而相對來說噴淋間隔時間較長。在冬季由于噴淋油油質(zhì)粘度太大，因而常常發(fā)生噴淋油泵吸入口活塞卡澀不動作現(xiàn)象，致使故障時長時間無噴淋油潤滑，加劇了齒輪齒面的點蝕。

2.3

磨煤機減速機大齒輪斷齒與點蝕

磨煤機減速機齒輪斷齒雖然出現(xiàn)幾率較低，但也有這種現(xiàn)象發(fā)生，齒輪也出現(xiàn)了不同程度的點蝕現(xiàn)象。造成點蝕的原因，一是制造質(zhì)量問題；二是聯(lián)軸器找正未達(dá)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。

2.4

磨煤機小齒輪齒型聯(lián)軸器損壞

磨煤機小齒輪采用剛性齒型聯(lián)軸器，聯(lián)軸器彈簧卡有損壞現(xiàn)象。

2.5

磨煤機變速箱軸頸處漏油

在磨煤機減速機的每一個軸承上蓋內(nèi)側(cè)設(shè)有一個集油盒，盒內(nèi)有一個導(dǎo)油孔可使油通往軸承上端，比一般潤滑油方式油量充足些。同時為防止軸承透蓋處漏油，在軸承透蓋下部鉆有一個小孔，通過一根回油管保證溢出的油流入減速機內(nèi)。但由于基建單位有時未按安裝要求安裝回油管導(dǎo)致漏油。還有，有時密封圈損壞，導(dǎo)致漏油，尤其高速端密封圈損壞更換后，出現(xiàn)再次損壞的現(xiàn)象較多，經(jīng)常漏油。

2.6

磨煤機減速機殼體（油）溫度高

該磨煤機減速機殼體采用鋼板焊接而成，由于減速機內(nèi)沒有安裝冷油器，所以箱內(nèi)油溫較高，長期運行會引起潤滑油油質(zhì)惡化，產(chǎn)生齒面點蝕現(xiàn)象。夏季高溫時段溫度通常在80℃以上，常常加裝臨時軸流風(fēng)機冷卻。

2.7

磨煤機耳軸溫度高

磨煤機驅(qū)動端和非驅(qū)動端的軸承均采用烏金瓦，大瓦采用閉式水冷卻系統(tǒng)。由于夏季閉式冷卻水溫度本來就高一些，而磨煤機房環(huán)境溫度又高，冷卻水系統(tǒng)管道又無保溫，因而磨煤機冷卻水溫偏高，導(dǎo)致耳軸溫度高。另外，由于冷卻水管道長，壓差小，流量小，導(dǎo)致不能充分冷卻，這也是耳軸溫度高的一個重要原因。運行中規(guī)定耳軸溫度不超過報警溫度52℃，保護停運溫度63℃。但每到夏季，溫度經(jīng)常超過52℃。為此，潤滑油站加裝軸流風(fēng)機冷卻，以降低潤滑油溫，同時用軸流風(fēng)機在軸瓦處進行通風(fēng)冷卻軸瓦。

2.8

磨煤機潤滑油污染問題

每一臺磨煤機設(shè)計有一臺獨立的潤滑油系統(tǒng)，由于磨煤機采用正壓制粉，而在磨煤機空心軸與分離器動靜結(jié)合部分密封盒內(nèi)的煤粉最容易污染油質(zhì)。油質(zhì)受污染后，容易引起耳軸溫度升高。設(shè)計上密封腔室內(nèi)裝有一只刮板，以清除積存的煤粉，密封腔室用的密封材料是石棉制成的。由于耳軸密封圈處于摩擦運行狀態(tài)，運行時間長后會逐漸失效，油中開始出現(xiàn)煤粉。因此，必須定期更換密封圈。密封腔室用冷一次風(fēng)作為密封風(fēng)，通過密封調(diào)節(jié)擋板自動維持密封腔室風(fēng)壓大于磨筒體壓力1.5Kpa。密封腔室上方有一耳軸吹掃管，引入分離器內(nèi)部，用于將磨煤機在啟?；蚱渌蛟斐傻某练e在密封腔室的煤粉，通過分離器進入爐膛。為了防止污染潤滑油，做了一些措施，這樣避免了一部分潤滑油污染。比如，在啟動磨以前，一次風(fēng)機啟動后，隨著一次風(fēng)壓的逐漸建立，及時開啟各磨煤機的噴燃器關(guān)斷擋板（BSO擋板）進行泄壓，因為雖然磨煤機一次風(fēng)關(guān)斷擋板處于關(guān)閉狀態(tài)，由于風(fēng)門控制擋板的固有特性不可能徹底的隔絕一次風(fēng)的進入，而引起磨筒體壓力的升高，導(dǎo)致漏出煤粉。在開啟一次風(fēng)關(guān)斷擋板前密封風(fēng)必須投入。磨煤機啟動后，就打開耳軸吹掃擋板，將積存的煤粉吹出。磨煤機正常停運后，始終保持開啟至少1個BSO擋板，以防止筒體壓力升高。如果磨煤機跳閘后，也要迅速開啟至少1個BSO擋板以泄壓。為了防止煤粉積存在密封腔室內(nèi)，正常運行當(dāng)中，也定期開啟耳軸吹掃擋板。另外，因為磨煤機料位測量是通過壓力測量進行換算的，為防止壓力測量管路堵塞，導(dǎo)致測量信號偏差，引起滿煤后跑粉，應(yīng)定期吹掃測量管路。吹掃用的壓縮空氣為高壓，因而吹掃時不能同時開啟多組測量管路，防止壓力突然升高，密封風(fēng)調(diào)節(jié)擋板跟蹤不上，漏出煤粉污染油質(zhì)。

2.9

料位系統(tǒng)出現(xiàn)問題

磨煤機料位測量系統(tǒng)采用銅管測量，也曾發(fā)生過料位管斷裂或接頭處漏粉的情況。一旦斷裂或漏粉嚴(yán)重?zé)o法處理時，只能停磨處理。

2.10

磨煤機螺旋輸送帶損壞：

在磨煤機的兩端各裝一臺螺旋輸送器，由于受磨煤機轉(zhuǎn)向決定，一個為右旋，裝在驅(qū)動端，一個為左旋，裝在非驅(qū)動端，每臺螺旋輸送器上裝有螺旋帶，螺旋帶用鐵鏈與螺旋輸送器筒體連接。螺旋輸送器的作用就是將落煤管下來的煤和分離器回來的煤粉輸送到磨煤機內(nèi)。運行一定的時間后，有螺旋帶斷裂現(xiàn)象。

螺旋輸送器損壞的原因：

（1）、磨煤機運行中定期加入鋼球，一次連續(xù)加1~2噸，從10米平臺給煤機的落煤管加入，鋼球下落時與絞龍沖擊損壞。

（2）、平時運行中，落煤管落煤與螺旋輸送器沖擊，因而造成壽命損耗。

（3）、磨煤機發(fā)生滿煤、堵煤等，造成螺旋輸送器扭拒太大引起損壞。

（4）、螺旋輸送器樞軸與筋板焊接強度太低。

2.11

一次風(fēng)關(guān)斷擋板經(jīng)常無法開啟

磨煤機停運后啟動，經(jīng)常發(fā)生一次風(fēng)關(guān)斷擋板無法開啟。因為一次風(fēng)關(guān)斷擋板長期高溫有一定的變形。由于當(dāng)?shù)孛嘿|(zhì)硬，磨出力大，當(dāng)煤質(zhì)太濕時，為保證出口溫度，入口風(fēng)溫較高，經(jīng)常超過280℃，甚至達(dá)到300℃以上。另外磨煤機停運后一次風(fēng)關(guān)斷擋板由于潤滑油脂粘結(jié)也導(dǎo)致開啟困難。啟動時遇到一次風(fēng)關(guān)斷擋板無法開啟時，只好用導(dǎo)鏈強行拉開。

3、磨煤機一次風(fēng)管磨損的原因分析及處理技術(shù)：

由于靖遠(yuǎn)煤質(zhì)硬度高的特點，使得我公司制粉系統(tǒng)設(shè)備的磨損較為嚴(yán)重。磨煤機螺旋輸送器及耳軸襯板平均使用三年必須更換新備品；筒體襯瓦磨損相對輕微，但端部襯瓦磨損較為嚴(yán)重；分離器內(nèi)部也開始出現(xiàn)明顯的磨損痕跡，鑒于分離器更換的工序工藝相對復(fù)雜，勞動強度大，在小修中無法實現(xiàn)更換的目的，今年我們對磨煤機分離器內(nèi)部進行貼耐磨陶瓷的方法防磨損處理；磨煤機分離器排出口部分水泥掉落（#4爐A、B磨煤機掉落嚴(yán)重）我們在進行分離器內(nèi)部防磨處理中對其排出口一并進行焊補鋼板貼耐磨陶瓷；磨煤機出粉短管近兩年中已全部更換了，除#3爐其內(nèi)部還未貼耐磨陶瓷外#1、#2、#4爐均已貼耐磨陶瓷，延長了出粉短管的使用使命；零米出粉管第一個￠530×90o彎頭磨損嚴(yán)重，四臺爐部分已更換，未更換的彎頭也已到了更換期，將在今后的小修中予以更換；十米分配器、可調(diào)縮孔也是磨損相對嚴(yán)重的部件，平均使用三年必須更換新備品；十米出粉管第一個￠480×90o彎頭磨損嚴(yán)重，四臺爐部分已更換，未更換的彎頭也已到了更換期，在今后的大、小修中予以更換；爐膛四角一次風(fēng)管磨損嚴(yán)重，已到了非更換不可的程度；但由于一次風(fēng)管管線長，且均為高空管道，工作中必須搭設(shè)腳手架，搭設(shè)腳手架勞動強度大，相當(dāng)于幾個爐膛組合架，小修工期短制約著一次風(fēng)管的檢修力度，故在今后的小修中應(yīng)提前聯(lián)系搭好腳手架，確保不影響一次風(fēng)管的檢修工期；但最主要的是在今后的大修中加大一次風(fēng)管的檢修力度，對磨損較大的部件及管段克服一切困難更換掉，在新部件內(nèi)部就進行防磨損處理以延長其使用壽命，將后期人力、物力的投入降到最底限度，將停運焊補的負(fù)荷損失降到最底限度，這樣才能確保一個或幾個大修周期中一次風(fēng)管的安全、穩(wěn)定運行；如果更換不徹底，就會造成小修中加班加點也無法徹底解決一次風(fēng)管漏粉問題的惡性循環(huán)的被動局面。我們做了一個觀察，一次風(fēng)管磨破一個￠5小洞，過一個月便成了￠30的大洞，其周圍大面積已磨損得很薄了。因此，磨煤機一次風(fēng)管磨損治理工作是我們要長期堅持治理的工作。

四、回轉(zhuǎn)螺桿式壓縮機的常見故障分析及處理技術(shù)：

（一）概論：靖電公司裝有6臺回轉(zhuǎn)螺桿式壓縮機，系上海英格索蘭壓縮機有限公司生產(chǎn)。主要用于制粉系統(tǒng)磨煤機的氣動門、潤滑油噴淋系統(tǒng)、脫硫設(shè)備系統(tǒng)和其他設(shè)備氣動元件供氣，是火電廠的重要輔機設(shè)備。因此掌握其結(jié)構(gòu)特點、工作原理、維護重點和常見故障及處理方法尤為重要。

（二）回轉(zhuǎn)螺桿式壓縮機主機的結(jié)構(gòu)特點：

壓縮機主機主要由一對帶螺旋槽的陰陽轉(zhuǎn)子和殼體組成。缸體的兩個端面對角位置上開有進排氣口，進氣的入口開在機殼的左上端，排氣的出口設(shè)在機殼對角右下端。兩根高精度螺旋陰陽轉(zhuǎn)子，平行安裝在筒式機殼內(nèi)，陽轉(zhuǎn)子有四個齒，陰轉(zhuǎn)子有六個齒。陰陽轉(zhuǎn)子相互嚙合，齒形成螺旋狀環(huán)繞轉(zhuǎn)子的外緣，陽轉(zhuǎn)子帶動陰轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)。陰陽轉(zhuǎn)子兩端分別用滾動軸承支承，排氣端防止轉(zhuǎn)子軸向移動采用推力滾子軸承。

（三）回轉(zhuǎn)螺桿式壓縮機工作原理與流程：

回轉(zhuǎn)螺桿式壓縮機的工作原理與活塞往復(fù)式空壓機一樣，屬于容積式，只是其工作方式是回轉(zhuǎn)式而不是往復(fù)式。如果把陰轉(zhuǎn)子齒槽與殼體構(gòu)成的腔比做活塞式空壓機的氣缸，那么陽轉(zhuǎn)子的螺旋形齒在陰轉(zhuǎn)子齒槽中的滑動就相當(dāng)于活塞的往復(fù)運動。其主機的工作過程可分為吸氣、壓縮、排氣三個階段。當(dāng)空壓機啟動后，電機驅(qū)動陰陽轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動，缸體內(nèi)的溫度達(dá)到50℃時，空壓機開始加載，入口減荷閥打開，外界空氣經(jīng)進氣口空氣濾網(wǎng)過濾后從入口減荷閥進入。當(dāng)轉(zhuǎn)子的齒間容積（齒溝空間）轉(zhuǎn)至缸體進氣口時齒間容積達(dá)到最大，外界空氣即被吸入，沿著軸向流入陰陽轉(zhuǎn)子的齒間容積內(nèi)，隨著轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動，槽間嚙合線向排氣端延伸，吸入的空氣越來越多，當(dāng)齒間容積轉(zhuǎn)離進氣口時，完成空壓機吸氣階段。吸入的空氣處于陰陽轉(zhuǎn)子及殼體組成的封閉腔內(nèi)不再外流。轉(zhuǎn)子繼續(xù)轉(zhuǎn)動這個封閉腔（嚙合面）逐漸向排氣端移動，其容積不斷縮小，氣體受到壓縮而壓力升高，至此完成其壓縮過程。于此同時，潤滑油因壓力差的作用從機體下端噴入壓縮機室內(nèi)與空氣混合。當(dāng)陰陽轉(zhuǎn)子的嚙合端面轉(zhuǎn)至排氣口時，封閉腔容積達(dá)到最小，壓縮空氣壓力最高，隨之壓縮空氣與潤滑油一同被排出，油氣混合物通過止逆閥進入油氣分離器。即完成排氣階段，隨即吸氣過程又開始。油氣混合物進入油氣分離器后，沿分離器內(nèi)壁流動，在離心力的作用下油滴聚集后落入油箱（分離器）底部，而空氣氣流中含有的一些細(xì)小油霧，隨著空氣一同進入油氣分離器芯子進行再次分離。油氣分離器芯子由內(nèi)外兩層纖維圓筒組成。凝聚在外層上的油霧形成液滴落入分離器內(nèi)，而凝聚在內(nèi)層上的油霧形成的液滴匯集在分離器芯子底部，經(jīng)過回油管路中的濾網(wǎng)、節(jié)流接頭回到空壓機室內(nèi)。此時氣流中基本無油，溫度卻高達(dá)100℃左右。因而氣流經(jīng)油氣分離器頂部的最小壓力閥排出后須送入后冷卻器（氣冷卻器）進行冷卻，再經(jīng)過汽水分離器除去壓縮空氣中的水份送入工廠的壓縮空氣管網(wǎng)中以供使用。在氣流出油氣分離器的同時，潤滑油在壓力差的作用下被送入油冷卻器（前冷卻器）冷卻后，通過溫控閥經(jīng)油過濾器過濾后在斷油閥的控制下噴入空壓機室與軸承箱內(nèi)，如此循環(huán)往復(fù)進行潤滑與冷卻作用。為進一步提高壓縮空氣的品質(zhì)，我公司在管網(wǎng)中又加裝除油器和干燥塔等氣體凈化設(shè)備。

（四）油、氣路系統(tǒng)各主要部件功能簡介：

1.空氣濾清器（濾網(wǎng)）：過濾進入空壓機的空氣，以防止灰塵等固體雜質(zhì)進入主機內(nèi)增大陰陽轉(zhuǎn)子等相對滑動件的磨損，同時保證潤滑油的品質(zhì)避免加速氧化。

2.入口碟閥（減荷閥）：碟閥裝在空壓機主機的進口處，決定進氣量的大小，同時又是氣量調(diào)節(jié)的執(zhí)行機構(gòu)。當(dāng)壓縮機啟動時，碟閥處于關(guān)閉狀態(tài)，以減少壓縮機的啟動負(fù)荷；當(dāng)壓縮機停機或工況超過額定負(fù)荷時，在調(diào)節(jié)器的控制下關(guān)閉蝶閥，使壓縮機處于空載狀態(tài)。運行時進口蝶閥的開啟閉合，執(zhí)行加載卸載功能以節(jié)流調(diào)節(jié)進氣作用。

3.油氣分離器：兼做油箱其內(nèi)裝有濾網(wǎng)，通過離心力的作用將油氣混合物中的油粒分離出來，而濾網(wǎng)進一步將空氣中的霧狀油氣分離出來，保證壓縮空氣的純度。

4.止逆閥：裝于壓縮機主機排氣口，以防止壓縮機停機時油氣分離器內(nèi)的壓力空氣倒回造成轉(zhuǎn)子反轉(zhuǎn)，致使?jié)櫥蛷倪M氣口冒出。

5.最小壓力閥：裝于油氣分離器的排氣口，保證油氣分離器內(nèi)始終有形成潤滑油循環(huán)的最小壓力，同時具有止逆功能，防止管網(wǎng)中的空氣向分離器倒灌。另外，在壓力達(dá)到0.4Mpa時開啟，保證油氣分離器內(nèi)的壓力與外界空氣壓力存有一定的壓差，減少氣體流速，確保油分離效果，并保護證油氣分離器芯子免因壓差太大而受損。

6.油過濾器：除去油中固體雜質(zhì)，保證潤滑油品質(zhì)，避免陰陽轉(zhuǎn)子、軸承等部件磨損。

7.斷油電磁閥：當(dāng)壓縮機停機時防止有壓力的潤滑油進入主機，使?jié)櫥蛷闹鳈C進口處噴出。

8.溫控閥：控制壓縮機的最低噴油溫度。因為噴油溫度過低會使主機排氣溫度偏低，而在油氣分離器油氣分離器內(nèi)析出冷凝水，惡化潤滑油的品質(zhì)。

（五）壓縮機日常維護需要進行的主要工作：

1.隨時檢查油箱內(nèi)的油位，以便及時補充。油位不可過高或過低，過高會使壓縮空氣帶油品質(zhì)不良，還會使油耗量增大；過低會使轉(zhuǎn)動件得不到潤滑而溫度升高，也會使排氣溫度升高導(dǎo)致壓縮機跳閘。為保證潤滑油品質(zhì)，一般潤滑油在機組運行2500小時后或一年后必須更新。

2.隨時檢查空氣濾芯，臟堵時應(yīng)及時清掃疏通。通常每運行1000小時應(yīng)取下清除表面塵埃。清除的方法是使用低壓空氣由內(nèi)向外吹掃塵埃。太臟堵死時須更新濾芯。

3.隨時檢查冷卻水的冷卻效果。一般要求流量充足、壓力保持在0.15—0.25Mpa之間、出口溫度低于40℃為宜。定期清理疏通前、后冷卻器。

4.當(dāng)油過濾器每使用1000小時或油過濾器兩端的壓差達(dá)到0.18Mpa報警時須更換油過濾器；或者更新潤滑油時同時更換。

5.定期更新油氣分離器芯子或發(fā)現(xiàn)空氣中含油量超標(biāo)時必須更新。

6.定期檢查回油管路中的濾網(wǎng)、節(jié)流接頭保證回油暢通。

7.定期清掃壓縮機隔音罩內(nèi)的灰塵雜物。

8.隨時檢查主機的運行聲音、振動、壓力、溫度等工況和其他參數(shù)，發(fā)現(xiàn)問題及時解決并及時更換主機的易磨損件。

9.隨時檢查及時受高溫侵蝕老化的油氣軟管，以免泄露。

（六）回轉(zhuǎn)螺桿式壓縮機常見故障原因分析及處理方法：

1.噪聲、振動加?。?/p>

1.1原因分析：陰陽轉(zhuǎn)子磨損嚴(yán)重嚙合不良；電機或轉(zhuǎn)子軸承損壞；地腳螺栓松動或斷裂以及基礎(chǔ)剛性不強；入口碟閥（減荷閥）全關(guān)，主機發(fā)生喘振現(xiàn)象。

1.2處理方法：解體檢查更換可能磨損嚴(yán)重的陰陽轉(zhuǎn)子及損壞的軸承；檢查緊固或更換斷裂的地腳螺栓；加固基礎(chǔ)。檢修或更換入口碟閥，使其再啟動前處于微開狀態(tài)。

2.主機與排氣溫度過高：

1.1原因分析：冷卻水量不足或中斷，冷卻水管路或冷卻器臟堵，控制門損壞截流，冷卻水自身溫度高；環(huán)境溫度高；潤滑油不足，油質(zhì)不良及選用牌號不當(dāng)；空氣濾網(wǎng)不清潔或破裂失效，使空壓機進氣含有雜質(zhì)；油過濾器堵死截流；斷油電磁閥故障關(guān)閉截流；機械故障；溫度傳感器或溫度開關(guān)損壞，顯示值誤差大。

2.2處理方法：檢查進出水管溫差，提高冷卻水壓力與流量；清理疏通冷卻水管路及冷卻器，檢修或更換控制門，并消除冷卻水管路系統(tǒng)的泄露；檢查進水溫度若過高，查明原因降低供水溫度；增大