模流分析解讀和提升課件

模流分析解讀和提升模流分析解讀和提升1澆口差異3D中有嚴(yán)格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與分型面重合。而且，3D中澆口一側(cè)有斜度，在MF中所建立的beam則兩邊都會(huì)有斜度。澆口差異3D中有嚴(yán)格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與2澆口差異設(shè)計(jì)如左圖，其有效面積不確定MF分析指定直徑即為其有效的接觸面積設(shè)計(jì)時(shí)會(huì)有小的凹臺(tái)MF不用做出相應(yīng)的凹臺(tái)澆口差異設(shè)計(jì)如左圖，其有效面積不確定設(shè)計(jì)時(shí)會(huì)有小的凹臺(tái)3流道差異T型流道，設(shè)計(jì)時(shí)以角度表達(dá)，MF中只有上底、下底及高的表達(dá)方式U型流道MF的表達(dá)為寬度*高度寬度上底高度指內(nèi)切圓的直徑流道差異T型流道，設(shè)計(jì)時(shí)以角度表達(dá)，MF中只有上底、下底及高4其他差異在設(shè)計(jì)中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會(huì)有冷料井，在MF中建立冷料井則沒有必要，分析時(shí)不會(huì)納入計(jì)算，故會(huì)省略。在設(shè)計(jì)中，冷卻水路可以是并聯(lián)的，但在MF中水管通道不可以并聯(lián)。即在設(shè)計(jì)時(shí)一個(gè)入水口可以有兩個(gè)方向甚至多方向的流動(dòng)去向，但MF中水管通道必須一個(gè)方向流動(dòng)。但在集水塊處可以是并聯(lián)的。其他差異在設(shè)計(jì)中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會(huì)有冷料井，在5Filltime的結(jié)果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動(dòng)動(dòng)畫還可以看熔接痕看困氣Filltime的結(jié)果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動(dòng)6有較嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，流動(dòng)較困難，填充效果差。滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，填充效果良好。原方案澆口位置修改方案澆口位置滯留現(xiàn)象Filltime的結(jié)果有較嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，原方案澆口位置修7填充不平衡，中間快，兩端慢，易造成中間過保壓的現(xiàn)象。通過調(diào)整兩澆口之間的距離，以改善填充不平衡的問題，如右圖所示多點(diǎn)進(jìn)膠不均衡的填充Filltime的結(jié)果填充不平衡，中間快，兩端慢，通過調(diào)整兩澆口之間的距離，多點(diǎn)進(jìn)8填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調(diào)整小齒輪處的流道及澆口大小，以獲得平衡的填充效果。一腔多穴的部均衡填充Filltime的結(jié)果填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調(diào)整小齒輪處的流道及澆口大小9不均衡的壓力分布，壓力分布的不均勻也可反應(yīng)出填充的不平衡，不均衡的壓力分布將造成注塑壓力及鎖模力的偏高，如圖所示，兩者的壓力差為66.53-41.91=24.62MPa。均衡的壓力分布不均衡的壓力分布V/P切換的結(jié)果看平衡，看最大壓力（沒有針閥系統(tǒng)）不均衡的壓力分布，壓力分布的不如圖所示，兩者的壓力差為均衡的10不均衡的壓力分布，其結(jié)果文字輸出如下，最大注塑壓力為72.09MPa,填充階段最大鎖模力為217.24T。均衡的壓力分布，其結(jié)果文字輸出如下，最大注塑壓力63.78MPa，填充階段最大鎖模力為165.61T。V/P切換的結(jié)果不均衡的壓力分布，其結(jié)果文字均衡的壓力分布，其結(jié)果文字輸出V11型腔壓力結(jié)果主要查看不同時(shí)刻型腔的壓力大小，每個(gè)公司、每種材料會(huì)有自己的最大極限要求。如ABS弗吉亞要求不超過75MPa，PP+15%Talc豐田紡織要求不超過55MPa，延鋒偉世通要求不超過80MPa。型腔壓力結(jié)果主要查看不同時(shí)刻型腔的壓力大小，每個(gè)公司、每種材12壓力曲線結(jié)果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的壓力曲線，以及流動(dòng)末端的壓力曲線。還可從圖中大致看出澆注系統(tǒng)上的壓力損失壓力曲線結(jié)果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的1314推薦設(shè)置熔融溫度：__℃熔融溫度范圍：

℃~___℃分解溫度:___℃轉(zhuǎn)換溫度：___℃前鋒溫差：__℃-___℃=___℃流動(dòng)前沿溫度結(jié)果a,在所選塑膠指定的溫度范圍內(nèi)，太低可能造成填充困難，太高則可能造成塑膠分解；b溫差范圍應(yīng)控制在20℃以內(nèi)。塑膠超過分解溫度時(shí)，會(huì)變性，發(fā)黃等。流前溫度低于轉(zhuǎn)換溫度，則塑膠冷凝不再流動(dòng)14推薦設(shè)置熔融溫度：__℃流動(dòng)前沿溫度結(jié)果a,在所選塑膠14制品局部骨位料厚為0.8mm，造成流動(dòng)前沿溫度范圍超過20℃，并有嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，導(dǎo)致了制品的缺膠。流動(dòng)前沿溫度最低150℃，如圖中藍(lán)色部位缺膠部位流動(dòng)前沿溫度結(jié)果制品局部骨位料厚為0.8mm，流動(dòng)前沿溫度缺膠部位流動(dòng)前沿溫15此處的料厚最薄為0.3mm，流動(dòng)前沿溫度最低為151.8雖未造成制品的缺膠，但有嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，造成制品填充困難低溫部位滯留現(xiàn)象流動(dòng)前沿溫度結(jié)果此處的料厚最薄為0.3mm，低溫部位滯留現(xiàn)象流動(dòng)前沿溫度結(jié)果16溫度結(jié)果色差線：當(dāng)溫度梯度過大時(shí)則會(huì)出現(xiàn)色差線溫度結(jié)果色差線：當(dāng)溫度梯度過大時(shí)則會(huì)出現(xiàn)色差線174.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯合時(shí)會(huì)形成熔接線，對(duì)制品的外觀和強(qiáng)度造成影響。判斷熔接線好壞的依據(jù)是：a形成熔接線的時(shí)間，早比遲好b形成熔接線的流動(dòng)前沿溫度，高比低好；c兩股或多股料流匯合時(shí)的夾角越大越好；d形成熔接線處的剪切應(yīng)力，小于材料的允許值為好。

熔接痕結(jié)果4.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯18實(shí)際試模的熔接線位置Moldflow分析結(jié)果，熔接線位置如圖所示熔接線熔接痕結(jié)果澆口位置決定熔接痕位置實(shí)際試模的熔接線位置Moldflow分析結(jié)果，熔接線熔接痕結(jié)19此制品為可翻轉(zhuǎn)制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉(zhuǎn)的部位），在這些薄料位處，不允許有熔接線的出現(xiàn)，如圖為原始設(shè)計(jì)方案，共有2處薄料位出現(xiàn)了熔接線。原始方案熔接線結(jié)果圖熔接痕結(jié)果此制品為可翻轉(zhuǎn)制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉(zhuǎn)原始方案20修改方案，修改進(jìn)膠位置，如圖所示，在制品中間的薄料位處的熔接線均以消除。修改方案熔接線位置圖熔接痕結(jié)果修改方案，修改進(jìn)膠位置，如圖所示，在制品中間修改方案熔接線位215.Airtraps困氣：流動(dòng)路徑末端或材料從各個(gè)方向流向同一位置時(shí)會(huì)形成困氣，如果困氣不及時(shí)消除，則會(huì)引起燒焦痕，缺膠或表面疤痕等缺陷。困氣的解決方法：a困氣的位置盡可能的出現(xiàn)在分型面處b在形成困氣的位置可設(shè)置頂針或做鑲件等；c修改制品料厚；d移動(dòng)澆口位置。

困氣結(jié)果重視排氣，很多時(shí)候成型的不良品均是其排氣不良導(dǎo)致的。排氣不良導(dǎo)致溫度升高，材料熱解，壓力增大，最終出現(xiàn)漲模，飛邊等。5.Airtraps困氣：流動(dòng)路徑末端或材料從各個(gè)方22Moldflow分析困氣結(jié)果試模結(jié)果與CAE結(jié)果一致困氣困氣結(jié)果嚴(yán)重困氣要通過流動(dòng)動(dòng)畫來查看，看料流的包裹情況來判斷Moldflow分析困氣結(jié)果試模結(jié)果與CAE結(jié)果一致困氣困氣232D模具設(shè)計(jì)圖，在椅子背面有一大滑塊，可起到疏氣的作用。困氣困氣結(jié)果2D模具設(shè)計(jì)圖，在椅子背面有一大滑塊，困氣困氣結(jié)果24困氣結(jié)果困氣結(jié)果25潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯合時(shí)的壓力和速度的不同而引起的，在CAE分析結(jié)果中雖然沒有直觀的結(jié)果查看潛流痕，但是可以通過其形成原因來推斷潛流痕的結(jié)果2.5s時(shí)速度流向2.9s時(shí)速度流向潛流痕UnderflowWeldlineunderflowline潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯2627熱嘴進(jìn)膠分布（此圖顯示熱嘴進(jìn)膠量的分布）Throughput結(jié)果原始針閥打開時(shí)間，使得Throughput顯示五個(gè)熱咀出膠量差異大，即中間熱咀獨(dú)占一半，分布不均勻，影響熱流道型號(hào)選擇的選擇。提前兩側(cè)針閥開啟時(shí)間，由Throughput結(jié)果可知，五個(gè)針閥熱咀出膠量差異不大，不影響熔融態(tài)膠料在熱咀內(nèi)停留時(shí)間，且便于熱流道型號(hào)的均勻選擇！一般用于熱嘴的選型及查看膠料停留時(shí)間。原始方案修改方案27熱嘴進(jìn)膠分布（此圖顯示熱嘴進(jìn)膠量的分布）Throughp27汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，材料為PPO+PA，制品在頂出時(shí)的體積收縮率在5.5%~6%之間，收縮率均勻，保壓效果良好。澆口處的收縮率達(dá)到7%左右。頂出時(shí)體積收縮結(jié)果看顏色對(duì)比汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，澆口處的收縮率達(dá)到7%左右28模流分析解讀和提升課件29頂出時(shí)體積收縮結(jié)果看顏色對(duì)比對(duì)比明顯，判讀其縮水風(fēng)險(xiǎn)大頂出時(shí)體積收縮結(jié)果看顏色對(duì)比對(duì)比明顯，判讀其縮水風(fēng)險(xiǎn)大30較差的保壓效果，填充不平衡，造成兩頭有過壓得現(xiàn)象，頂出時(shí)的體積收縮率在0%~3%之間，不均勻的保壓效果對(duì)制品的變形將帶來直接的影響。兩頭的過壓現(xiàn)象可能造成制品粘前模。頂出時(shí)體積收縮結(jié)果重點(diǎn)查看保壓情況較差的保壓效果，填充不平衡，兩頭的過壓現(xiàn)象頂出時(shí)體積收縮結(jié)果3132左側(cè)為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均勻右側(cè)為完整的曲線，但其梯度也比較均勻，證明其流動(dòng)比較平衡。尖銳的拐點(diǎn)是由于末端的填充造成的。拐點(diǎn)過后則是一個(gè)保壓的過程。鎖模力曲線結(jié)果32左側(cè)為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均321.CircuitCoolantTemperature冷卻液循環(huán)溫度：冷卻水路內(nèi)冷卻液的溫度變化。好的CircuitCoolantTemperature應(yīng)該是：a,冷卻液的進(jìn)水溫度與出水溫度的溫差不高于2~3℃?？碈ircuitCoolantTemperature主要查找的問題有：a冷卻水路設(shè)計(jì)是否合理b冷卻水路帶走的熱流是否過多，而影響其冷卻效果。冷卻分析結(jié)果1.CircuitCoolantTemperature33汽車翼子板，前模4組水路，后模9組水路，冷卻液為60℃熱水，冷卻液循環(huán)溫度，如圖所示，進(jìn)出水溫差為未超過2℃。冷卻分析結(jié)果汽車翼子板，前模4組水路，冷卻分析結(jié)果34汽車保險(xiǎn)杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻液為25℃的機(jī)水，冷卻水進(jìn)出口溫差最大為2.6℃，前模及后模均有2組水路帶走的熱量過多，冷卻分析結(jié)果汽車保險(xiǎn)杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻分析結(jié)果35右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，將影響其冷卻效果，冷卻分析結(jié)果右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，冷卻分析結(jié)果362.Temperature,part制品溫度：冷卻后制品的溫度分布。好的Temperature,part應(yīng)該是：a,同一剖面上下位置表面溫度差不超過10℃；b,同一面上的溫度波動(dòng)不超過10℃；c,表面溫度不應(yīng)超過冷卻水入水溫度10~20℃看Temperature,part主要查找的問題有：a,判斷制品那些部位過冷或過熱，以調(diào)整水路分布；b,判斷注塑成型周期；冷卻分析結(jié)果2.Temperature,part制品溫度：冷卻后37制品表面溫差大，主體溫度為50~55，但局部地方出現(xiàn)了140左右的高溫，對(duì)制品的收縮及變形帶來較大的影響。冷卻分析結(jié)果制品表面溫差大，主體冷卻分析結(jié)果38冷卻分析結(jié)果冷卻分析結(jié)果391.Deflection,alleffects:Deflection總變形結(jié)果：所有因數(shù)引起的變形結(jié)果，包括收縮，冷卻不均，取向不均，拐角效應(yīng)等因數(shù)引起的變形。Deflection,alleffects:Deflection

變形結(jié)果可分為3個(gè)方向察看結(jié)果：aDeflection,alleffects:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,alleffects:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,alleffects:ZComponentZ方向變形結(jié)果翹曲分析結(jié)果1.Deflection,alleffects:Def40翹曲分析結(jié)果翹曲分析結(jié)果41翹曲分析結(jié)果翹曲分析結(jié)果42翹曲分析結(jié)果翹曲分析結(jié)果432.Deflection,differentialcooling:Deflection冷卻不均引起的變形量大小。Deflection,alleffects:Deflection

變形結(jié)果可分為3個(gè)方向察看結(jié)果：aDeflection,differentialcooling:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,differentialcooling:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,differentialcooling:ZComponentZ方向變形結(jié)果減少不均勻冷卻的方法：解決不均勻的冷卻問題主要是解決型腔與型芯表面溫差問題，可通過增加冷卻水路，修改水路位置，選用溫度較低的冷卻水，選用熱傳導(dǎo)率高的鑲件來移走型芯的熱量等，來降低兩邊的溫差。

翹曲分析結(jié)果2.Deflection,differentialco44冷卻不均X方向變形冷卻不均Y方向變形冷卻不均Z方向變形冷卻不均總體方向變形翹曲分析結(jié)果冷卻不均冷卻不均冷卻不均冷卻不均翹曲分析結(jié)果453.Deflection,differentialshrinkage:Deflection收縮不均引起的變形量大小Deflection,differentialshrinkage:Deflection

變形結(jié)果可分為3個(gè)方向察看結(jié)果：aDeflection,differentialshrinkage:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,differentialshrinkage:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,differentialshrinkage:ZComponentZ方向變形結(jié)果減少非均勻收縮的方法：1在保壓過程中設(shè)置保壓曲線2料厚厚的制件收縮要比料厚薄的制件收縮大

翹曲分析結(jié)果3.Deflection,differentialsh46總體方向放大10倍后的的變形效果圖X方向放大10倍后的的變形效果圖Y方向放大10倍后的的變形效果圖Z方向放大10倍后的的變形效果圖翹曲分析結(jié)果總體方向放大10倍X方向放大10倍Y方向放大10倍Z方向放大474.Deflection,orientationeffects:Deflection不同的取向引起的變形結(jié)果，變形結(jié)果可分為3個(gè)方向查看結(jié)果。aDeflection,orientationeffects:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,orientationeffects:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,orientationeffects:ZComponentZ方向變形結(jié)果減少取向效應(yīng)的方法：1對(duì)于不含填充的材料，剪切應(yīng)力越高相應(yīng)的取向程度越大，通過改變工藝條件如模溫，料溫等來降低剪切應(yīng)力，以改善取向效應(yīng)。2含纖維的材料，注塑速度對(duì)纖維的取向分布影響較大，通常，注塑時(shí)間越短，在流動(dòng)方向上的取向大于垂直流動(dòng)方向的取向。翹曲分析結(jié)果4.Deflection,orientationeff48取向引起的總體方向變形取向引起的Y方向變形取向引起的X方向變形取向引起的Z方向變形翹曲分析結(jié)果取向引起的取向引起的取向引起的取向引起的翹曲分析結(jié)果49冷卻不均導(dǎo)致拐角效應(yīng)引起變形熱量聚積在角落處，使得角落收縮變形而小于90度，造成典型的盒狀弓形翹曲。

熱集中在公模的角落熱的角落(相對(duì)于凝固部分的收縮，引起翹曲)Cavity冷Core熱翹曲分析結(jié)果冷卻不均導(dǎo)致拐角效應(yīng)引起變形熱集中在公模的角落熱的角落Cav50原始產(chǎn)品結(jié)&CAE分析變形結(jié)果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結(jié)構(gòu)后產(chǎn)品&CAE分析變形結(jié)果原始產(chǎn)品結(jié)&CAE分析變形結(jié)果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結(jié)51Moldflow分析應(yīng)用案例一------汽車后保險(xiǎn)杠不平衡原因分析Moldflow分析應(yīng)用案例一52產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險(xiǎn)杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm產(chǎn)品結(jié)構(gòu)左右對(duì)稱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險(xiǎn)杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋53分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個(gè)針閥熱咀順序進(jìn)膠，填充效果完全平衡。分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime&pressure54試模結(jié)果左圖試模結(jié)果為兩側(cè)針閥熱咀延時(shí)一致，與中間熱咀料流形成的熔接線位置卻不一致，明顯走膠不平衡，b熱咀一側(cè)快于c熱咀一側(cè)；由于填充不平衡，導(dǎo)致制品兩側(cè)壓力不一致，再保壓過程中出現(xiàn)保壓不一致，通過時(shí)間控制器調(diào)整針閥開啟與關(guān)閉的時(shí)間，可保證平衡及保壓均勻，但注塑工藝調(diào)整空間小，不利于正常量產(chǎn)。abc試模結(jié)果左圖試模結(jié)果為兩側(cè)針閥熱咀延時(shí)一致，與中間熱咀料流形55原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應(yīng)該完全平衡?，F(xiàn)在走膠不平衡可能是澆口大小不一致、熱咀溫度不正常、熱咀溢膠、壁厚加工誤差。1.根據(jù)檢查澆口及溫度均正常且一致，可排除此兩個(gè)原因；2.在注射膠量和時(shí)間相同的條件下，通過單獨(dú)開啟b&c針閥熱咀，其成型結(jié)果如圖2，由于機(jī)器原因，實(shí)際注射量誤差0.7mm，結(jié)果重量誤差30g,輕的一邊面積大于重的一邊，由此可知溢膠的原因可排除；3.經(jīng)上述分析檢查，走膠不平衡是由于制品壁厚不均引起，通過剪切制品，測(cè)量壁厚如圖3，兩側(cè)壁厚誤差近1mm,加工嚴(yán)重失誤！abc圖1圖2圖3原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應(yīng)該完全平衡56解決措施及總結(jié)綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工誤差導(dǎo)致，在目前情況下通過針閥熱咀延時(shí)控制和增加澆口大小的方法，暫時(shí)完成制品試制；因?yàn)橹破吠庥^面結(jié)構(gòu)裝配均無問題，壁厚增加的屬于后模芯加工問題，減膠至設(shè)定壁厚或加膠至誤差壁厚，其更改設(shè)變量均大，后續(xù)更改方案需要客戶同意，由于改變了壁厚導(dǎo)致增加膠量，從而增加周期、原料等生產(chǎn)成本，故此問題如果客戶追究，后果必將嚴(yán)重。解決措施及總結(jié)綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工57Moldflow分析應(yīng)用案例二------汽車內(nèi)飾件左前門板上護(hù)板Boss柱問題Moldflow分析應(yīng)用案例二58產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護(hù)板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm，Boss柱中心厚及rib厚度均在1.2mm左右產(chǎn)品結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，B面有21個(gè)Boss柱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護(hù)板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；59分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個(gè)針閥熱咀順序進(jìn)膠，填充效果完全平衡。分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime&pressure60分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime和weldlines綜合比較，在制品Boss柱表面走膠出現(xiàn)變化，形成了熔接痕。主要是柱位壁厚變化過大，走膠出現(xiàn)延滯！分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime和weldline61分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果Volumetricshrinkageatejection，在制品Boss柱表面出現(xiàn)過保壓，且與整體差值過大，呈現(xiàn)凸起印痕缺陷。主要是柱位壁厚變化過大，保壓不均！分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果Volumetricshrinkage62試模結(jié)果此產(chǎn)品反復(fù)試模、修模，問題始終沒有得到明顯改善，甚至一次比一次差！最終還是回到原始方案的試模狀態(tài)。主要原因是在修模過程中沒有找對(duì)原因，而是盲目的在修。試模結(jié)果此產(chǎn)品反復(fù)試模、修模，問題始終沒有得到明顯改善，甚至63試模結(jié)果及原因分析abc如左圖所示，制品實(shí)際走膠平衡，同分析結(jié)果一致，在Boss柱表面出現(xiàn)熔接線以及凸起印痕，實(shí)際檢查制品壁厚，凸起印痕處過薄。此套模具原始設(shè)計(jì)是沒有在Boss柱做減膠處理的，結(jié)果由于針過高、膠位薄而出現(xiàn)印痕，此缺陷被認(rèn)定為縮痕，故做減膠處理，使rib厚度與制品壁厚比例更大，導(dǎo)致出現(xiàn)嚴(yán)重縮痕，修模自始至終沒有修改Boss柱中間針的高度，反復(fù)修改火山口，問題一次比一次嚴(yán)重。目前此?；鹕娇谝讶看蚱剑槢]改，效果同原始設(shè)計(jì)。后續(xù)制模、項(xiàng)目可能會(huì)考慮將針適當(dāng)磨低，以改善走膠延滯及過保壓引起的熔接線和凸起印痕問題。針過高，減膠過多火山口已磨平熔接痕及凸起印痕實(shí)際延滯效果走膠平衡加做火山口試模結(jié)果及原因分析abc如左圖所示，制品實(shí)際走膠平衡，同分析64總結(jié)綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點(diǎn)是Boss柱的問題，是制品縮痕與制品厚薄差異引起的凸起印痕的判斷問題。如果問題的原因分析判斷正確就會(huì)節(jié)約很多成本！此產(chǎn)品均勻壁厚3.0mm,Boss柱的rib和中心壁厚均在1.2mm左右，理論上來講是不會(huì)出現(xiàn)縮痕的，有經(jīng)驗(yàn)的制模師傅也認(rèn)為不會(huì)縮痕。實(shí)際試模結(jié)果也可以看出有的Boss柱是縮痕（過厚引起），有的是凸起印痕（過薄引起），而修改方案統(tǒng)一做火山口減膠處理，必將引起更嚴(yán)重的缺陷。同樣，同一個(gè)項(xiàng)目的其他制品也一致，為何其他制品的Boss柱沒有出現(xiàn)類似情況？為何沒有詳細(xì)分析缺陷原因，而是一味的按照客戶要求修改？總結(jié)綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點(diǎn)是Boss柱的問題，是制品65Moldflow分析應(yīng)用案例三------汽車內(nèi)飾件左前門板熱咀順序進(jìn)膠調(diào)整熔接線問題Moldflow分析應(yīng)用案例三66產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門本體，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為2.50mm，喇叭網(wǎng)孔等效厚度處理產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門本體，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；67分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime，此產(chǎn)品四個(gè)針閥熱咀順序進(jìn)膠，調(diào)整熔接線位置。分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime，此產(chǎn)品四個(gè)針閥熱咀68分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime，此產(chǎn)品四個(gè)針閥熱咀順序進(jìn)膠，調(diào)整熔接線位置。分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime，此產(chǎn)品四個(gè)針閥熱咀69分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime和weldlines，熔接痕出現(xiàn)在可接受區(qū)域。分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime和weldline70試模結(jié)果此模具在試模過程中嘗試過多種進(jìn)膠方案，最終采用此種進(jìn)膠方式，試模圖片如下圖，與模流分析結(jié)果基本一致！試模結(jié)果此模具在試模過程中嘗試過多種進(jìn)膠方案，最終采用此種進(jìn)71試模結(jié)果此模具在試模過程中嘗試過多種進(jìn)膠方案，最終采用此種進(jìn)膠方式，試模圖片如下圖，與模流分析結(jié)果基本一致！試模結(jié)果此模具在試模過程中嘗試過多種進(jìn)膠方案，最終采用此種進(jìn)72試模結(jié)果此模具在試模過程中嘗試過多種進(jìn)膠方案，最終采用此種進(jìn)膠方式，試模圖片如下圖，與模流分析結(jié)果基本一致！試模3號(hào)熱咀先打開熔接痕位置如下圖：3214試模結(jié)果此模具在試模過程中嘗試過多種進(jìn)膠方案，最終采用此種進(jìn)73總結(jié)綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點(diǎn)是熔接痕問題。通過調(diào)整熱咀進(jìn)膠順序，改善熔接痕位置，以滿足制品表面要求。模流分析過程中采用了多種進(jìn)膠方案比較，同時(shí)在試模過程中也采用了類似幾種進(jìn)膠方案比較，最終選擇此方案。從上述圖片對(duì)比中可以明確看出，此套模具進(jìn)膠設(shè)計(jì)基本依照模流分析，其試模結(jié)果也與模流分析基本一致！由此可見，模流分析結(jié)果是否可信，模具的設(shè)計(jì)與加工是一個(gè)主要因素。此項(xiàng)目共四套類似模具，經(jīng)過多次試模，每次試模主要是解決模具加工問題，熱流道問題，工藝問題在T2就已經(jīng)基本成熟?？偨Y(jié)綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點(diǎn)是熔接痕問題。通過調(diào)整熱咀74模流分析解讀和提升模流分析解讀和提升75澆口差異3D中有嚴(yán)格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與分型面重合。而且，3D中澆口一側(cè)有斜度，在MF中所建立的beam則兩邊都會(huì)有斜度。澆口差異3D中有嚴(yán)格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與76澆口差異設(shè)計(jì)如左圖，其有效面積不確定MF分析指定直徑即為其有效的接觸面積設(shè)計(jì)時(shí)會(huì)有小的凹臺(tái)MF不用做出相應(yīng)的凹臺(tái)澆口差異設(shè)計(jì)如左圖，其有效面積不確定設(shè)計(jì)時(shí)會(huì)有小的凹臺(tái)77流道差異T型流道，設(shè)計(jì)時(shí)以角度表達(dá)，MF中只有上底、下底及高的表達(dá)方式U型流道MF的表達(dá)為寬度*高度寬度上底高度指內(nèi)切圓的直徑流道差異T型流道，設(shè)計(jì)時(shí)以角度表達(dá)，MF中只有上底、下底及高78其他差異在設(shè)計(jì)中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會(huì)有冷料井，在MF中建立冷料井則沒有必要，分析時(shí)不會(huì)納入計(jì)算，故會(huì)省略。在設(shè)計(jì)中，冷卻水路可以是并聯(lián)的，但在MF中水管通道不可以并聯(lián)。即在設(shè)計(jì)時(shí)一個(gè)入水口可以有兩個(gè)方向甚至多方向的流動(dòng)去向，但MF中水管通道必須一個(gè)方向流動(dòng)。但在集水塊處可以是并聯(lián)的。其他差異在設(shè)計(jì)中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會(huì)有冷料井，在79Filltime的結(jié)果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動(dòng)動(dòng)畫還可以看熔接痕看困氣Filltime的結(jié)果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動(dòng)80有較嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，流動(dòng)較困難，填充效果差。滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，填充效果良好。原方案澆口位置修改方案澆口位置滯留現(xiàn)象Filltime的結(jié)果有較嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，原方案澆口位置修81填充不平衡，中間快，兩端慢，易造成中間過保壓的現(xiàn)象。通過調(diào)整兩澆口之間的距離，以改善填充不平衡的問題，如右圖所示多點(diǎn)進(jìn)膠不均衡的填充Filltime的結(jié)果填充不平衡，中間快，兩端慢，通過調(diào)整兩澆口之間的距離，多點(diǎn)進(jìn)82填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調(diào)整小齒輪處的流道及澆口大小，以獲得平衡的填充效果。一腔多穴的部均衡填充Filltime的結(jié)果填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調(diào)整小齒輪處的流道及澆口大小83不均衡的壓力分布，壓力分布的不均勻也可反應(yīng)出填充的不平衡，不均衡的壓力分布將造成注塑壓力及鎖模力的偏高，如圖所示，兩者的壓力差為66.53-41.91=24.62MPa。均衡的壓力分布不均衡的壓力分布V/P切換的結(jié)果看平衡，看最大壓力（沒有針閥系統(tǒng)）不均衡的壓力分布，壓力分布的不如圖所示，兩者的壓力差為均衡的84不均衡的壓力分布，其結(jié)果文字輸出如下，最大注塑壓力為72.09MPa,填充階段最大鎖模力為217.24T。均衡的壓力分布，其結(jié)果文字輸出如下，最大注塑壓力63.78MPa，填充階段最大鎖模力為165.61T。V/P切換的結(jié)果不均衡的壓力分布，其結(jié)果文字均衡的壓力分布，其結(jié)果文字輸出V85型腔壓力結(jié)果主要查看不同時(shí)刻型腔的壓力大小，每個(gè)公司、每種材料會(huì)有自己的最大極限要求。如ABS弗吉亞要求不超過75MPa，PP+15%Talc豐田紡織要求不超過55MPa，延鋒偉世通要求不超過80MPa。型腔壓力結(jié)果主要查看不同時(shí)刻型腔的壓力大小，每個(gè)公司、每種材86壓力曲線結(jié)果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的壓力曲線，以及流動(dòng)末端的壓力曲線。還可從圖中大致看出澆注系統(tǒng)上的壓力損失壓力曲線結(jié)果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的8788推薦設(shè)置熔融溫度：__℃熔融溫度范圍：

℃~___℃分解溫度:___℃轉(zhuǎn)換溫度：___℃前鋒溫差：__℃-___℃=___℃流動(dòng)前沿溫度結(jié)果a,在所選塑膠指定的溫度范圍內(nèi)，太低可能造成填充困難，太高則可能造成塑膠分解；b溫差范圍應(yīng)控制在20℃以內(nèi)。塑膠超過分解溫度時(shí)，會(huì)變性，發(fā)黃等。流前溫度低于轉(zhuǎn)換溫度，則塑膠冷凝不再流動(dòng)14推薦設(shè)置熔融溫度：__℃流動(dòng)前沿溫度結(jié)果a,在所選塑膠88制品局部骨位料厚為0.8mm，造成流動(dòng)前沿溫度范圍超過20℃，并有嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，導(dǎo)致了制品的缺膠。流動(dòng)前沿溫度最低150℃，如圖中藍(lán)色部位缺膠部位流動(dòng)前沿溫度結(jié)果制品局部骨位料厚為0.8mm，流動(dòng)前沿溫度缺膠部位流動(dòng)前沿溫89此處的料厚最薄為0.3mm，流動(dòng)前沿溫度最低為151.8雖未造成制品的缺膠，但有嚴(yán)重的滯留現(xiàn)象，造成制品填充困難低溫部位滯留現(xiàn)象流動(dòng)前沿溫度結(jié)果此處的料厚最薄為0.3mm，低溫部位滯留現(xiàn)象流動(dòng)前沿溫度結(jié)果90溫度結(jié)果色差線：當(dāng)溫度梯度過大時(shí)則會(huì)出現(xiàn)色差線溫度結(jié)果色差線：當(dāng)溫度梯度過大時(shí)則會(huì)出現(xiàn)色差線914.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯合時(shí)會(huì)形成熔接線，對(duì)制品的外觀和強(qiáng)度造成影響。判斷熔接線好壞的依據(jù)是：a形成熔接線的時(shí)間，早比遲好b形成熔接線的流動(dòng)前沿溫度，高比低好；c兩股或多股料流匯合時(shí)的夾角越大越好；d形成熔接線處的剪切應(yīng)力，小于材料的允許值為好。

熔接痕結(jié)果4.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯92實(shí)際試模的熔接線位置Moldflow分析結(jié)果，熔接線位置如圖所示熔接線熔接痕結(jié)果澆口位置決定熔接痕位置實(shí)際試模的熔接線位置Moldflow分析結(jié)果，熔接線熔接痕結(jié)93此制品為可翻轉(zhuǎn)制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉(zhuǎn)的部位），在這些薄料位處，不允許有熔接線的出現(xiàn)，如圖為原始設(shè)計(jì)方案，共有2處薄料位出現(xiàn)了熔接線。原始方案熔接線結(jié)果圖熔接痕結(jié)果此制品為可翻轉(zhuǎn)制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉(zhuǎn)原始方案94修改方案，修改進(jìn)膠位置，如圖所示，在制品中間的薄料位處的熔接線均以消除。修改方案熔接線位置圖熔接痕結(jié)果修改方案，修改進(jìn)膠位置，如圖所示，在制品中間修改方案熔接線位955.Airtraps困氣：流動(dòng)路徑末端或材料從各個(gè)方向流向同一位置時(shí)會(huì)形成困氣，如果困氣不及時(shí)消除，則會(huì)引起燒焦痕，缺膠或表面疤痕等缺陷。困氣的解決方法：a困氣的位置盡可能的出現(xiàn)在分型面處b在形成困氣的位置可設(shè)置頂針或做鑲件等；c修改制品料厚；d移動(dòng)澆口位置。

困氣結(jié)果重視排氣，很多時(shí)候成型的不良品均是其排氣不良導(dǎo)致的。排氣不良導(dǎo)致溫度升高，材料熱解，壓力增大，最終出現(xiàn)漲模，飛邊等。5.Airtraps困氣：流動(dòng)路徑末端或材料從各個(gè)方96Moldflow分析困氣結(jié)果試模結(jié)果與CAE結(jié)果一致困氣困氣結(jié)果嚴(yán)重困氣要通過流動(dòng)動(dòng)畫來查看，看料流的包裹情況來判斷Moldflow分析困氣結(jié)果試模結(jié)果與CAE結(jié)果一致困氣困氣972D模具設(shè)計(jì)圖，在椅子背面有一大滑塊，可起到疏氣的作用。困氣困氣結(jié)果2D模具設(shè)計(jì)圖，在椅子背面有一大滑塊，困氣困氣結(jié)果98困氣結(jié)果困氣結(jié)果99潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯合時(shí)的壓力和速度的不同而引起的，在CAE分析結(jié)果中雖然沒有直觀的結(jié)果查看潛流痕，但是可以通過其形成原因來推斷潛流痕的結(jié)果2.5s時(shí)速度流向2.9s時(shí)速度流向潛流痕UnderflowWeldlineunderflowline潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯100101熱嘴進(jìn)膠分布（此圖顯示熱嘴進(jìn)膠量的分布）Throughput結(jié)果原始針閥打開時(shí)間，使得Throughput顯示五個(gè)熱咀出膠量差異大，即中間熱咀獨(dú)占一半，分布不均勻，影響熱流道型號(hào)選擇的選擇。提前兩側(cè)針閥開啟時(shí)間，由Throughput結(jié)果可知，五個(gè)針閥熱咀出膠量差異不大，不影響熔融態(tài)膠料在熱咀內(nèi)停留時(shí)間，且便于熱流道型號(hào)的均勻選擇！一般用于熱嘴的選型及查看膠料停留時(shí)間。原始方案修改方案27熱嘴進(jìn)膠分布（此圖顯示熱嘴進(jìn)膠量的分布）Throughp101汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，材料為PPO+PA，制品在頂出時(shí)的體積收縮率在5.5%~6%之間，收縮率均勻，保壓效果良好。澆口處的收縮率達(dá)到7%左右。頂出時(shí)體積收縮結(jié)果看顏色對(duì)比汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，澆口處的收縮率達(dá)到7%左右102模流分析解讀和提升課件103頂出時(shí)體積收縮結(jié)果看顏色對(duì)比對(duì)比明顯，判讀其縮水風(fēng)險(xiǎn)大頂出時(shí)體積收縮結(jié)果看顏色對(duì)比對(duì)比明顯，判讀其縮水風(fēng)險(xiǎn)大104較差的保壓效果，填充不平衡，造成兩頭有過壓得現(xiàn)象，頂出時(shí)的體積收縮率在0%~3%之間，不均勻的保壓效果對(duì)制品的變形將帶來直接的影響。兩頭的過壓現(xiàn)象可能造成制品粘前模。頂出時(shí)體積收縮結(jié)果重點(diǎn)查看保壓情況較差的保壓效果，填充不平衡，兩頭的過壓現(xiàn)象頂出時(shí)體積收縮結(jié)果105106左側(cè)為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均勻右側(cè)為完整的曲線，但其梯度也比較均勻，證明其流動(dòng)比較平衡。尖銳的拐點(diǎn)是由于末端的填充造成的。拐點(diǎn)過后則是一個(gè)保壓的過程。鎖模力曲線結(jié)果32左側(cè)為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均1061.CircuitCoolantTemperature冷卻液循環(huán)溫度：冷卻水路內(nèi)冷卻液的溫度變化。好的CircuitCoolantTemperature應(yīng)該是：a,冷卻液的進(jìn)水溫度與出水溫度的溫差不高于2~3℃?？碈ircuitCoolantTemperature主要查找的問題有：a冷卻水路設(shè)計(jì)是否合理b冷卻水路帶走的熱流是否過多，而影響其冷卻效果。冷卻分析結(jié)果1.CircuitCoolantTemperature107汽車翼子板，前模4組水路，后模9組水路，冷卻液為60℃熱水，冷卻液循環(huán)溫度，如圖所示，進(jìn)出水溫差為未超過2℃。冷卻分析結(jié)果汽車翼子板，前模4組水路，冷卻分析結(jié)果108汽車保險(xiǎn)杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻液為25℃的機(jī)水，冷卻水進(jìn)出口溫差最大為2.6℃，前模及后模均有2組水路帶走的熱量過多，冷卻分析結(jié)果汽車保險(xiǎn)杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻分析結(jié)果109右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，將影響其冷卻效果，冷卻分析結(jié)果右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，冷卻分析結(jié)果1102.Temperature,part制品溫度：冷卻后制品的溫度分布。好的Temperature,part應(yīng)該是：a,同一剖面上下位置表面溫度差不超過10℃；b,同一面上的溫度波動(dòng)不超過10℃；c,表面溫度不應(yīng)超過冷卻水入水溫度10~20℃看Temperature,part主要查找的問題有：a,判斷制品那些部位過冷或過熱，以調(diào)整水路分布；b,判斷注塑成型周期；冷卻分析結(jié)果2.Temperature,part制品溫度：冷卻后111制品表面溫差大，主體溫度為50~55，但局部地方出現(xiàn)了140左右的高溫，對(duì)制品的收縮及變形帶來較大的影響。冷卻分析結(jié)果制品表面溫差大，主體冷卻分析結(jié)果112冷卻分析結(jié)果冷卻分析結(jié)果1131.Deflection,alleffects:Deflection總變形結(jié)果：所有因數(shù)引起的變形結(jié)果，包括收縮，冷卻不均，取向不均，拐角效應(yīng)等因數(shù)引起的變形。Deflection,alleffects:Deflection

變形結(jié)果可分為3個(gè)方向察看結(jié)果：aDeflection,alleffects:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,alleffects:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,alleffects:ZComponentZ方向變形結(jié)果翹曲分析結(jié)果1.Deflection,alleffects:Def114翹曲分析結(jié)果翹曲分析結(jié)果115翹曲分析結(jié)果翹曲分析結(jié)果116翹曲分析結(jié)果翹曲分析結(jié)果1172.Deflection,differentialcooling:Deflection冷卻不均引起的變形量大小。Deflection,alleffects:Deflection

變形結(jié)果可分為3個(gè)方向察看結(jié)果：aDeflection,differentialcooling:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,differentialcooling:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,differentialcooling:ZComponentZ方向變形結(jié)果減少不均勻冷卻的方法：解決不均勻的冷卻問題主要是解決型腔與型芯表面溫差問題，可通過增加冷卻水路，修改水路位置，選用溫度較低的冷卻水，選用熱傳導(dǎo)率高的鑲件來移走型芯的熱量等，來降低兩邊的溫差。

翹曲分析結(jié)果2.Deflection,differentialco118冷卻不均X方向變形冷卻不均Y方向變形冷卻不均Z方向變形冷卻不均總體方向變形翹曲分析結(jié)果冷卻不均冷卻不均冷卻不均冷卻不均翹曲分析結(jié)果1193.Deflection,differentialshrinkage:Deflection收縮不均引起的變形量大小Deflection,differentialshrinkage:Deflection

變形結(jié)果可分為3個(gè)方向察看結(jié)果：aDeflection,differentialshrinkage:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,differentialshrinkage:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,differentialshrinkage:ZComponentZ方向變形結(jié)果減少非均勻收縮的方法：1在保壓過程中設(shè)置保壓曲線2料厚厚的制件收縮要比料厚薄的制件收縮大

翹曲分析結(jié)果3.Deflection,differentialsh120總體方向放大10倍后的的變形效果圖X方向放大10倍后的的變形效果圖Y方向放大10倍后的的變形效果圖Z方向放大10倍后的的變形效果圖翹曲分析結(jié)果總體方向放大10倍X方向放大10倍Y方向放大10倍Z方向放大1214.Deflection,orientationeffects:Deflection不同的取向引起的變形結(jié)果，變形結(jié)果可分為3個(gè)方向查看結(jié)果。aDeflection,orientationeffects:XComponentX方向變形結(jié)果bDeflection,orientationeffects:YComponentY方向變形結(jié)果cDeflection,orientationeffects:ZComponentZ方向變形結(jié)果減少取向效應(yīng)的方法：1對(duì)于不含填充的材料，剪切應(yīng)力越高相應(yīng)的取向程度越大，通過改變工藝條件如模溫，料溫等來降低剪切應(yīng)力，以改善取向效應(yīng)。2含纖維的材料，注塑速度對(duì)纖維的取向分布影響較大，通常，注塑時(shí)間越短，在流動(dòng)方向上的取向大于垂直流動(dòng)方向的取向。翹曲分析結(jié)果4.Deflection,orientationeff122取向引起的總體方向變形取向引起的Y方向變形取向引起的X方向變形取向引起的Z方向變形翹曲分析結(jié)果取向引起的取向引起的取向引起的取向引起的翹曲分析結(jié)果123冷卻不均導(dǎo)致拐角效應(yīng)引起變形熱量聚積在角落處，使得角落收縮變形而小于90度，造成典型的盒狀弓形翹曲。

熱集中在公模的角落熱的角落(相對(duì)于凝固部分的收縮，引起翹曲)Cavity冷Core熱翹曲分析結(jié)果冷卻不均導(dǎo)致拐角效應(yīng)引起變形熱集中在公模的角落熱的角落Cav124原始產(chǎn)品結(jié)&CAE分析變形結(jié)果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結(jié)構(gòu)后產(chǎn)品&CAE分析變形結(jié)果原始產(chǎn)品結(jié)&CAE分析變形結(jié)果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結(jié)125Moldflow分析應(yīng)用案例一------汽車后保險(xiǎn)杠不平衡原因分析Moldflow分析應(yīng)用案例一126產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險(xiǎn)杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm產(chǎn)品結(jié)構(gòu)左右對(duì)稱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險(xiǎn)杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋127分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個(gè)針閥熱咀順序進(jìn)膠，填充效果完全平衡。分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime&pressure128試模結(jié)果左圖試模結(jié)果為兩側(cè)針閥熱咀延時(shí)一致，與中間熱咀料流形成的熔接線位置卻不一致，明顯走膠不平衡，b熱咀一側(cè)快于c熱咀一側(cè)；由于填充不平衡，導(dǎo)致制品兩側(cè)壓力不一致，再保壓過程中出現(xiàn)保壓不一致，通過時(shí)間控制器調(diào)整針閥開啟與關(guān)閉的時(shí)間，可保證平衡及保壓均勻，但注塑工藝調(diào)整空間小，不利于正常量產(chǎn)。abc試模結(jié)果左圖試模結(jié)果為兩側(cè)針閥熱咀延時(shí)一致，與中間熱咀料流形129原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應(yīng)該完全平衡?，F(xiàn)在走膠不平衡可能是澆口大小不一致、熱咀溫度不正常、熱咀溢膠、壁厚加工誤差。1.根據(jù)檢查澆口及溫度均正常且一致，可排除此兩個(gè)原因；2.在注射膠量和時(shí)間相同的條件下，通過單獨(dú)開啟b&c針閥熱咀，其成型結(jié)果如圖2，由于機(jī)器原因，實(shí)際注射量誤差0.7mm，結(jié)果重量誤差30g,輕的一邊面積大于重的一邊，由此可知溢膠的原因可排除；3.經(jīng)上述分析檢查，走膠不平衡是由于制品壁厚不均引起，通過剪切制品，測(cè)量壁厚如圖3，兩側(cè)壁厚誤差近1mm,加工嚴(yán)重失誤！abc圖1圖2圖3原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應(yīng)該完全平衡130解決措施及總結(jié)綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工誤差導(dǎo)致，在目前情況下通過針閥熱咀延時(shí)控制和增加澆口大小的方法，暫時(shí)完成制品試制；因?yàn)橹破吠庥^面結(jié)構(gòu)裝配均無問題，壁厚增加的屬于后模芯加工問題，減膠至設(shè)定壁厚或加膠至誤差壁厚，其更改設(shè)變量均大，后續(xù)更改方案需要客戶同意，由于改變了壁厚導(dǎo)致增加膠量，從而增加周期、原料等生產(chǎn)成本，故此問題如果客戶追究，后果必將嚴(yán)重。解決措施及總結(jié)綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工131Moldflow分析應(yīng)用案例二------汽車內(nèi)飾件左前門板上護(hù)板Boss柱問題Moldflow分析應(yīng)用案例二132產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護(hù)板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm，Boss柱中心厚及rib厚度均在1.2mm左右產(chǎn)品結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，B面有21個(gè)Boss柱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護(hù)板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；133分析結(jié)果根據(jù)分析結(jié)果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個(gè)針閥熱咀順